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水利工程论文-土工格栅加筋碎石土的强度和变形特性.doc

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水利工程论文-土工格栅加筋碎石土的强度和变形特性.doc

水利工程论文土工格栅加筋碎石土的强度和变形特性摘要本文作者采用高压大型三轴仪对风化程度不同的两种碎石土进行了加筋与不加筋固结排水三轴试验研究,并引入了等效围压、加筋效果系数等概念,对碎石土加筋效果、加筋机理、试验围压、土料性质等因素进行了较全面的分析研究,结果表明加筋能明显提高碎石土的强度和破坏应变,对土的破坏有延滞作用在同一破坏应力水平下加筋碎石土试样的轴应变与侧应变都明显减小碎石土的加筋效果随围压的增加减弱,加筋效果也与碎石颗粒的风化程度、软硬等因素有关加筋机理可用等效围压的概念解释。关键词加筋碎石土规一化等效围压加筋效果系数目前,聚合物土工格栅加筋材料广泛应用于各种粗粒土体中,大大地改进了土体的性能,提高了土体的强度,是一种有发展前途的土工合成材料,国内外许多学者从不同角度对此进行了研究1~3,取得了较好的研究成果。本文作者通过对加筋与不加筋碎石土的高压大三轴试验研究,取得了一些有价值的成果。1试验情况试验采用风化程度不同的两种板岩碎石土A、B料,A料风化弱,颗粒粗硬且棱角尖B料矿物较软且风化强。加筋材料为重庆庆兰塑料制品有限公司生产的SDL25型单轴土工格栅,各种材料基本特性见表1、表2.表1碎石土基本特性指标材料混合比重砾石吸水率干密度/g/cm3相对密度振后颗粒破碎度5mm含量颗粒最大粒径/mmA2.712.61.930.906.61360B2.844.31.980.9012.41360表2加筋材料基本特性指标材料延伸率抗拉强度/kN/根格棒方向栅肋方向格棒方向栅肋方向土工格栅峰值6.518.471.230.77破坏值7.269.061.180.74本文对A、B两种碎石土分别进行了加3层筋与不加筋的高压大型常规三轴固结排水试验,剪切速率1mm/min,试样尺寸30.2cm65.5cm,试验最大围压σ3=800kPa分3层均匀平铺于试样上,且3层格栅纵横格肋在水平向保持同向,试样布筋情况如图1所示。2加筋对碎石土强度特性的影响研究表明加筋后的破坏应力差比不加筋时明显增大,A料比B料增加更为明显。其增长的程度可用规一化破坏主应力差来衡量指破坏主应力差除以围压,如图2所示,表明随着围压的增大,破坏主应力差增长的程度逐渐减小,A料比B料减小快,且加筋与不加筋情况下的曲线逐渐接近,说明加筋效果随围压的增大而逐渐减小。图1加筋碎石土三轴试件布筋位置图2加筋与不加筋碎石土归一化破坏应力差与围压关系3加筋对应变特性的影响3.1加筋对碎石土的破坏有延滞作用图3给出了不同围压下A料加筋前后的应力应变体变与围压关系,表明不管加筋与否,随着围压的增大,破坏轴应变ε1f逐渐增大,加筋后的破坏轴应变比不加筋时明显增大,说明加筋对土的破坏有延缓作用,且A料的延滞作用大于B料而加筋后的破坏体应变εvf相差很小,说明加筋对破坏轴应变的影响明显大于对体应变的影响。由于B料比A料风化强,在外力作用下易碎,故B料比A料的破坏轴应变和体应变都大。规一化结果表明见图4随着围压的增大,破坏轴应变的增长程度逐渐减小,且加筋与不加筋情况下的曲线逐渐接近,说明加筋对土的破坏延滞作用随围压的增大而减弱,规一化体应变基本重合在一起,说明体应变增长程度受围压影响很小。图3A碎石料加筋前后应力应变体变关系图4规一化破坏轴应变、体应变与围压的关系3.2加筋提高了碎石土的刚度试验结果表明在相同的围压下,加筋后达到与不加筋相同破坏应力差时所需的轴应变ε1和侧应变ε3都明显减小,A料更明显,说明加筋的作用提高了试样的强度和刚度。达相同破坏应力差时的轴应变和侧应变也随着围压的增大而逐渐增大,增大的程度随围压的增加而逐渐减小,说明加筋抑制试样变形的能力随围压的增大而逐渐减弱,见图5、6.图5达到与不加筋碎石土相同破坏应力差时的归一化轴应变与围压关系图6达到与不加筋碎石土相同破坏应力差时的归一化侧应变与围压关系4加筋机理探讨试验结果表明加筋可以提高碎石土的强度,减小其变形,其加筋机理可以用等效围压的概念来解释。将加筋土中筋材的作用当成一个附加的围压,分析加筋土的破坏是由Yang4首先提出来的,Donald5、6等人用等效围压的概念较好地分析了三轴试验中加筋砂土的破坏。所谓等效围压,是指试样在三轴压缩剪切试验过程中,加筋土样与不加筋土样在相同的围压作用下,加筋土样的应力应变曲线比不加筋土样高,破坏主应力差大,加筋土样抗剪强度增大的效果相当于提高了作用于试样的围压,即不加筋碎石土在围压σ3Δσ3的作用下的抗剪强度等效于加筋碎石土在围压σ3作用下的抗剪强度。提高的围压就称为等效围压Δσ3,由等效围压引起的主应力差增量为Δσ1-σ3,等效围压与主应力差增量二者统称为等效应力。等效围压被认为是均匀分布于试样的表面,可表示为Δσ3=σ3Δ(σ1-σ3)f/σ1-σ3f不1式中Δσ3为等效围压σ3为试样围压σ1-σ3f不为不加筋碎石土样的破坏应力差Δσ1-σ3f为加筋碎石土样与不加筋碎石土样破坏主应力差之差。根据试验结果,可以算出加筋碎石土样在不同围压下对应的等效围压及主应力差增量的大小,表明等效主应力差和等效围压都随围压增大而逐渐增大,尤以等效主应力差显著,且A料比B料增加快。规一化结果表明随围压增大,主应力差增量和等效围压增大的程度都逐渐减小,A料比B料减小快,见图7.5碎石土加筋效果综合评价为进一步定量比较和评价2种碎石土的加筋效果,现引入3个评价加筋效果的系数Rσ、Rε、RΔσ,图7归一化等效围压、主应力差增量与围压关系

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