会员注册 | 登录 | 微信快捷登录 支付宝快捷登录 QQ登录 微博登录 | 帮助中心 人人文库renrendoc.com美如初恋!
站内搜索 百度文库

热门搜索: 直缝焊接机 矿井提升机 循环球式转向器图纸 机器人手爪发展史 管道机器人dwg 动平衡试验台设计

   首页 人人文库网 > 资源分类 > DOC文档下载

水利工程论文-巨型薄壁水电站输水钢管抗外压失稳性能分析.doc

  • 资源星级:
  • 资源大小:27.72KB   全文页数:9页
  • 资源格式: DOC        下载权限:注册会员/VIP会员
您还没有登陆,请先登录。登陆后即可下载此文档。
  合作网站登录: 微信快捷登录 支付宝快捷登录   QQ登录   微博登录
友情提示
2:本站资源不支持迅雷下载,请使用浏览器直接下载(不支持QQ浏览器)
3:本站资源下载后的文档和图纸-无水印,预览文档经过压缩,下载后原文更清晰   

水利工程论文-巨型薄壁水电站输水钢管抗外压失稳性能分析.doc

水利工程论文巨型薄壁水电站输水钢管抗外压失稳性能分析摘要将加劲巨型输水钢管分为管身段和加劲环管段,分析了随着钢管的巨型超薄化,其抗外压失稳性能的骤减特征,揭示了加劲环的型式、尺寸、布置间距及材料性能等因素对其抗外压失稳能力的影响,给出了加劲环的合理形式、尺寸及布置间距。关键词巨型薄壁钢管抗外压失稳管径壁厚加劲环随着低成本、无污染水能资源的大力开发,水电站输水钢管日趋巨型、超巨型化,而考虑焊接质量等因素,管壁厚度一般控制在40mm以内。这种巨型超薄壁钢管在施工、运行期间不可避免受到随机外压、局部外压、均匀外压作用时极易失稳,近年来我国就发生十多起水电站输水钢管外压失稳实例,又如三峡水电站巨型钢管施工中也曾出现外压失稳现象。因此,对巨型薄壁钢管开展外压失稳规律分析,研究其抗外压失稳性能及其影响因素,已成为目前大型水电站建设中亟待解决的问题。该文将带有加劲环的巨型薄壁钢管视为环间管身段和环部位管段(称环管段)二部分,综合应用Mises理论及弹性环外压稳定分析理论,并考虑了材料的塑性失效状态,揭示出管径、管壁厚度、加劲环型式、尺寸、间距、铸管材料诸因素对巨型薄壁钢管抗外压失稳性能的影响,并给出了加劲环的合理型式、尺寸及布置间距。1管身段分析1.1计算模型、公式与计算成果为透析管径巨型化与管壁超薄化以及加劲环间距对管身段抗外压失稳性能的影响,计算模型采用了相对管半径r/t20~400、相对环间距L/r0.1~50(r管半径,t壁厚,L环间距)范围内的529个管身段计算对象构成的有序系统,应用Mises理论1计算其临界失稳外压值Pcr及其失稳波数n值为了解失稳时材料属性,以16Mn钢、A3钢为例,计算材料在塑性屈服时管身段所能承担的失效外压,计算公式采用σstPr2)式中E、υ、σs分别为管身材料的弹性模量、泊松比和屈服极限,P为管身段塑性失效外压,其余符号意义同前。整编计算结果可绘制成如图1所示的计算曲线(图中纵坐标logPcr是Pcr的对数值,L/r为曲线参数,曲线1、2为16Mn钢、A3钢材质的管身段塑性失效外压曲线),同时表1给出了管身段Pcr值随相对管半径r/t与相对环间距L/r增大而骤减的变化趋势分析,表2给出了相应于不同r/t、L/r值时的管身段临界失稳波数n值。1.2计算成果分析1.2.1随着钢管的巨型超薄化,管身段抗外压失稳能力骤减由图1所示曲线可见管身临界失稳外压Pcr值随r/t增大而减小,在r/t20~220以内为骤减,此范围以外渐趋平缓。例如由表1可看出,在L/r0.1~5.0范围内,当r/t由20增至220时,管身段Pcr值将骤减至初值(r/t20的Pcr值)的0.25%~0.54%随着Pcr骤减,当管径增大至一定值时,管身抗外压失稳能力将变得极低,例如L/r5.0、r/t400的Pcr值仅为0.12100kPa,即只能承受约1.2m外压水头。1.2.2管身段Pcr值骤减比率受加劲环间距影响不大计算结果表明Pcr骤减比率受加劲环间距影响不大,例如对表1中r/t320的情况,当L/r从0.3变至5.0时,其Pcr值均减至各自初值的0.1%~0.11%,降减比率基本相等。1.2.3加劲环作用及最有效环间距由图1曲线显然可见减小加劲环间距可有效提高管身Pcr值,且L/r愈小,Pcr值及其增长比率愈大。例如对r/t220情况见表1,当L/r由5.0减至1.0再继续减至0.1时,管身Pcr值增量分别为2.3100kPa和25.4100kPa,即环距L每减少0.1r时Pcr值的平均增量分别为0.0575100kPa和2.54100kPa,后者是前者的44倍。从计算成果看,巨型薄壁钢管最有效环间距为L(0.1~0.6)r(例如三峡水电站钢管采用了L2m即L0.32r)。1.2.4零作用环间距图1曲线还显示出,随环间距增大,加劲环作用逐渐减小,至L/r50时,管身段与光面管的logPcr~r/t曲线基本重合,尤其在r/t≤300范围内完全重合,这表明二者抗外压失稳能力相当,此时加劲环对管身段已不具有任何刚度支持作用。因此工程中应避免采用零作用环间距L50r。1.2.5管身段失稳波数由图1及表2可知,管身段失稳波数n是其纵向与环向刚度的综合反映,随管径巨型化,管身段环向刚度降低,失稳波数增加而在轴向,随环间距增大、管身段轴向刚度降低,失稳波数减小。对于大管径密间距加劲管的管身段,失稳时为多波形式而对稀疏环间距小管径情况,管身段失稳时为少波形式对于光面管情况n2。1.3管身段失稳时材料属性图1中塑性失效外压曲线1、2将管身段logPcr~r/t曲线分为属于塑性失稳和弹性失稳的上、下二区。当管径及环间距较大时,管身段将在承受较小外压下发生弹性失稳,Pcr落于下区而管径或环间距较小时,管身段将能在承受较大外压下失稳,同时伴随有材料塑性变形,Pcr落于上区管身弹性失稳时,材料力学性能将不能充分发挥。2环管段分析2.1加劲环合理结构型式加劲环结构型式包括加劲环断面形式及环与钢管连接方式。对巨型薄壁钢管,宜采用与管身轧制为一体的加劲环,以避免加劲环与管身间大量焊缝施工量及焊接质量不均带来的不利加劲环合理断面形式与尺寸,应能在较小的环断面面积下获得相对较大的临界失稳外压Pcr值,又能使管身段与环管段的Pcr值接近或相等,改善结构外压承载条件,并便于施工。2.2环管段计算模型、公式与计算成果与管身轧制为一体的加劲环环管段部分包括加劲环以及与之相连的两侧0.78(rt)1/2范围内的管身。计算模型取为管径r6.2m、壁厚r4cm、加劲环厚度a2、4、6、8、10cm、相对环间距L/r0.1、0.2、0.32......2.0、2.5、3.0、环高厚比b/a0.3~50范围内的矩形断面环与相同断面积的T形环(见图2内附图),共计1128个环管段计算对象构成的有序系统,应用弹性环外压稳定分析理论1计算环管段临界失稳外压值Pcr,并以16Mn钢、A3钢为例,计算材料在塑性屈服时环管段所能承担的失效外压P,计算公式采用式中,Rk为环管段形心至钢管轴线距离,Jk为环管段截面形心惯性矩,其余符号意义同前。整编上述计算成果可绘制成如图2、3、4所示的曲线,其中,图2为矩形断面与T形断面加劲环环管段logPcr值的对比图,图3、4分别为采用矩形和T形断面加劲环时,环管段logPcr值与加劲环高宽比b/a之间的关系曲线,图3、4中曲线1、2为16Mn钢、A3钢质的环管段塑性失效外压曲线。

注意事项

本文(水利工程论文-巨型薄壁水电站输水钢管抗外压失稳性能分析.doc)为本站会员(奋斗不息)主动上传,人人文库网仅提供信息存储空间,仅对用户上传内容的表现方式做保护处理,对上载内容本身不做任何修改或编辑。 若此文所含内容侵犯了您的版权或隐私,请立即通知人人文库网([email protected]),我们立即给予删除!

温馨提示:如果因为网速或其他原因下载失败请重新下载,重复下载不扣分。

copyright@ 2015-2017 人人文库网网站版权所有
苏ICP备12009002号-5