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水利工程论文-连接管长度对调压井水位波动和水锤压力的影响.doc

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水利工程论文-连接管长度对调压井水位波动和水锤压力的影响.doc

水利工程论文连接管长度对调压井水位波动和水锤压力的影响摘要本文目的在于回答调压井连接管较长时,其内水体惯性对调压井水位波动和水锤压力有何影响,有多大影响,设计中能不能忽略。文中首先通过理论和解析方法研究了连接管影响的性质和规律;然后针对典型的水库调压井阀门引水系统,用特征线法计算,详细分析了不同连接管长度下调压井水位波动幅值、阀门端水锤压力上升率、水锤穿井率的变化规律;最后以某抽水蓄能电站为实例进行了对比计算。研究表明,连接管增长使调压井水位波动幅值减小,但幅度有限,通常可忽略;连接管使水锤压力和穿井率增大,在实际工程可能的范围内其增幅有时较大,应加以考虑。关键词调压井水锤压力水位波动连接管近年来,高水头引水式水电站和抽水蓄能电站的设计中,经常遇到调压井连接管较长的情况。例如设计中的某抽水蓄能电站见本文实例,上游调压井连接管长度约120M,与引水隧洞和高压管道的长度比分别为8和11;下游调压井连接管长度约60M,与尾水管和尾水隧洞长度的比值分别为35和4。以往计算调压井水位大波动和水锤压力时,无论解析法还是数值法,通常不计连接管的影响,因为在连接管较短时,其内水体惯性影响很小,可以忽略。但连接管较长情况下,过渡过程中连接管内动量惯性相对于引水尾水隧洞和压力管道尾水管内的动量惯性所占比重较大,再不考虑其影响显然不行。但究竟连接管内水体惯性对调压井水位被动和水锤压力有什么影响有多大影响在什么情况下应加以考虑以往无人进行过认真分析。本文将是通过理论分析和数值计算来探讨这个问题,目的在于为以后的设计、计算和分析提供依据和参考。1理论和解析分析11连接管对调压井水位波动的影响水电站机组动作甩负荷或增负荷所产生的调压井水位波动是由引水隧洞中水体的惯性所导致,反映的是引水洞调压井系统中水体的动能、势能和惯性能的交替转换,并在阻力作用下逐渐衰减的过程。波动水位的大小与波动发生前该系统中水体的动量直接相关。连接管的长短并不影响该系统中动量的大小,因为在水位波动发生前,连接管内水体静止,动量为零;但连接管的存在使波动水体增加,也使水流波动的路径增长。从物理概念上看,引水洞中水体进出调压井时,须克服连接管内水体的惯性阻力,因而计及连接管后的波动振幅要比没有联结管情况小;另外,由于水流波动路径增长,波动的周期也相应比无连接管情况长。这两点可由以下的推导证实。设连接管面积F3等于引水洞面积F,连接管长度L3与引水洞长度L之比为ΧL3/L,则考虑连接管的水流波动路径长是L1ΧL。根据引水洞调压井系统动量守恒,若忽略弹性,波动开始时引水洞和连接管将具有相同的流速Ν0LΝ0/LΝ0/1Χ。对于阻抗式调压井,在机组突然甩负荷工况,若假定机组流量瞬间由Q0降为0,在忽略各项水头损失的情况下,根据文献6中的推导,得到波动的振幅是1波动的周期是2以上两式中F是调压井的面积;G是重力加速度;符号中加撇的量是指考虑了连接管的影响。式1和2简单地说明了连接管水体惯性的影响,它使波动振幅减小,周期增长。对于考虑引水洞水头损失和调压井阻抗损失的情况,虽然得不出以上显式关系,但图2中根据解析式得到的曲线仍然说明同样的规律。虽然连接管水体的惯性对调压井水位波动起阻尼作用,现象上与调压井阻抗的作用相似,但它们的物理本质不同。连接管水体的阻尼作用靠的是惯性力,它与水流的加速度成正比,在流量变化曲线上斜率大流速的导数大图1水库调压井阀门系统示意处其作用大,其余部位作用小。而调压井阻抗的阻力靠的是水力损失,与流速的平方成正比,流量大时它发挥的作用大。12连接管对水锤压力的影响针对图1所示的“水库调压井阀门”系统进行分析。由于增加了连接管,调压井底部B点变为三岔管,从而该点的反射和透射特性发生变化。当阀门关闭时,C点产生的升压波W2传到B点,在三岔管处产生反射降压波W2,反向朝C点传去;与此同时,透射到引水洞的升压波W向水库点A传去并被反射回来成为降压波W;透射到连接管的升压波W3向连接管末端D点传去并被反射回来成为降压波W3;反射回的降压波W和W3到达B点后又分别透射成W和W3也朝C点传去。根据岔管反射系数公式6,有3式中A为波速,F是过水断面,R是反射系数。可见,在引水洞、连接管和压力管道的F/A值相等的情况下,压力波W2在B点的反射系数,透射系数,即;考虑A点和D点的异号等值反射特性,知;而在没有连接管的情况下R2接近1,S2接近0,压力传播特性与“水库阀门”的简单管系统相似。在反射降压波W2到达C点时刻即一相时刻TR2L2/A2,降压波W和W3还未到达,所以在一相以前,考虑和不考虑连接管的C点压力变化是一样的;而在W2到达C点之后,由于考虑连接管后的降压波W2数值要比不考虑时小很多,而且W和W3一般不会同期到达,因而总的降压波小,所以在一相以后,计入连接管的水锤压力要比不计连接管的大。换句话说,若最大水锤压力发生在一相时刻,则考虑和不考虑连接管,最大压力的结果是一样的,尽管一相时刻以后的压力过程曲线有变化;若最大水锤发生在一相时刻以后,由于反射回来的降压波小而且分散,所以水锤压力往往比没有连接管时大。从另外的角度看,由于连接管内水体惯性的作用,调压井的反射作用降低,所以水锤压力将增大。另一方面,根据三岔管特性,透射波W占入射波W2的比重较大,所以考虑连接管后引水洞承受的压力将增大。2数值模拟分析21数学模型这里应用特征线法对图1所示的引水系统进行过渡过程数值模拟。引水洞、压力管道和连接管的内点都用特征线法计算3,其中连接管计入了管道斜坡项VSINΘ的影响4。阀门和水库的边界条件与文献2相同。三岔管取常用的岔管边界条件,没有考虑岔管水头损失2。连接管末端D点的边界条件是HD,TZTΑQD,T|QD,T|45式中HD,T和QD,T是D点的水头和流量,ZT和F是调压井水位和面积,Α是阻抗孔损失系数。22连接管长度对调压井水位波动影响的模拟分析在给定引水洞长L1000M、直径D3M、糙率N0012、波速A1000M/S;压力管道L2400M、D225M、N20011、A21200M/S;连接管D33M、N30012、A31000M/S;调压井面积F50M2;库水位HRES500M以阀门中心线为基准;初始引用流量Q030M3/S的条件下,取不同的阀门直线关闭时间TS或表示为相数TSTS/TR和调压井阻抗损失系数Α,通过改变连接管长度L3,计算调压井的最高涌浪水位,得到了图2。图2A浪幅值随连接管长度的下降趋势曲线,图2B是相对于无连接管情况的涌浪幅值下降相对值曲线,图中ZMAX0为L30,即没有连接管情况下的涌浪幅值。可以看出,对所有情况,连接管增长时涌浪幅值ZMAX均下降;当阻抗孔口损失系数Α大时,ZMAX小,其下降较小;Α小时,ZMAX大,其下降较大;下降趋势和下降相对值曲线均接近直线。解析解粗实线是令初始时刻LL3内水流动量等于引水道内初始动量,按文献5的公式计算的结果,其阻抗系数ΗHR0/HW00946,与Α0004对应,虽然与对应的数值解不完全吻合,但曲线趋势十分一致。数值计算中阀门关闭时间增长时,ZMAX下降的趋势变缓见图2中TS15曲线。应用公式1匡算的涌浪幅值下降最大见图2B的虚线,它应是下降相对值的上限,对于具体电站,由于隧洞摩阻、调压井阻抗、导叶关闭时间的影响,调压井涌浪幅值随连接管长度的下降应比该曲线缓。根据图2B,可知在本例的计算条件下,当L3/L01时,ZMAX096~098ZMAX0,也就是说,连接管长度达到引水洞长度10左右时,考虑与不考虑连接管影响,调压井涌浪幅值的变化幅度在5以内。连接管长度增加时,计算得的调压井的水位波动周期增长,验证了以上分析。图2调压井最高涌浪随连接管增长而降低23连接管长度对水锤压力影响的模拟分析仍然取上述引水系统和调压井参数,固定Α0004,计算不同阀门关闭相数TS所对应的阀门端和引水洞中的最大水锤。首先计算直接水锤TS0015以验证以上分析,由图3可见,无连接管L30情况下,阀端水头变化近似方波受摩阻影响略有衰减;有连接管L3100M情况下,阀端水头变化过程在一相前与无连接管的压力变化过程完全重合,之后受分散传播回来的反射波影响,变化曲线越来越不规则,其最大水头明显超过无连接管情况;由于岔管特性,一部分水锤压力透入引水洞,使引水洞承受较大的动水压力见图3B压力包络线。不考虑摩阻作解析分析时,阀门关闭所产生的升压波W≈7476M,根据式3,本例的反射系数R205512,透射系数S204488,于是反射降压波W2≈4121M,透射波W≈3355M。图3上可以清楚看出这些波的传播和反射,其数值也与解析结果基本吻合。然后计算间接水锤TS75,得到图4,它仍然反映了连接管使水锤压力增大,调压井作用降低,水锤透入引水洞的现象。透入引水洞的水锤的最大值可能发生在引水洞的头部或中部见图3B图4B。图3连接管对直接水锤的影响图4连接管对间接水锤的影响为分析规律,在其他计算条件不变的情况下,取不同的TS对应不同的无连接管的阀端压力上升率Ξ0,虽然抽水蓄能电站的导叶关闭时间一般较长,但由于可逆式水轮机的特性,水锤压力通常较大,通过改变L3来计算连接管对水锤压力上升率的影响。图5显示,对所有情况,连接管增长时水锤压力均增大,而且Ξ0越大,Ξ的增加越明显。Ξ008453的曲线在L3/L204之后变为水平,原因是随

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