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摩托车侧盖前支撑零件落料冲孔模具设计.pdf

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摩托车侧盖前支撑零件落料冲孔模具设计.pdf

风行下载2012正式版官方下载HTTP//WWWFUNSIONNET/冲压工艺与模具设计7摩托车侧盖前支撑零件落料冲孔模具设计摩托车侧盖前支撑零件落料冲孔模具设计摩托车侧盖前支撑零件落料冲孔模具设计摩托车侧盖前支撑零件落料冲孔模具设计图71所示为摩托车侧盖前支承零件示意图,材料Q215钢,厚度15MM,年生产量5万件,要求编制该冲压工艺方案。一,零件及其冲压工艺性分析摩托车侧盖前支承零件是以2个95ΦMM的凸包定位且焊接组合在车架的电气元件支架上,腰圆孔用于侧盖的装配,故腰圆孔位置是该零件需要保证的重点。另外,该零件属隐蔽件,被侧盖完全遮蔽,外观上要求不高,只需平整。图71侧盖前支承零件示意图该零件端部四角为尖角,若采用落料工艺,则工艺性较差,根据该零件的装配使用情况,为了改善落料的工艺性,故将四角修改为圆角,取圆角半径为2MM。此外零件的“腿”较长,若能有效地利用过弯曲和校正弯曲来控制回弹,则可以得到形状和尺寸比较准确的零件。腰圆孔边至弯曲半径R中心的距离为25MM。大于材料厚度(15MM),从而腰圆孔位于变形区之外,弯曲时不会引起孔变形,故该孔可在弯曲前冲出。二,确定工艺方案风行下载2012正式版官方下载HTTP//WWWCHEDUDYCOM/风行下载2012正式版官方下载HTTP//WWWFUNSIONNET/冲压工艺与模具设计首先根据零件形状确定冲压工序类型和选择工序顺序。冲压该零件需要的基本工序有剪切或落料、冲腰圆孔、一次弯曲、二次弯曲和冲凸包。其中弯曲决定了零件的总体形状和尺寸,因此选择合理的弯曲方法十分重要。1弯曲变形的方法及比较该零件弯曲变形的方法可采用如图72所示中的任何一种。第一种方法图72A为一次成形,其优点是用一副模具成形,可以提高生产率,减少所需设备和操作人员。缺点是毛坯的整个面积几乎都参与激烈的变形,零件表面擦伤严重,且擦伤面积大,零件形状与尺寸都不精确,弯曲处变薄严重,这些缺陷将随零件“腿”长的增加和“腿”长的减小而愈加明显。第二种方法图72B是先用一副模具弯曲端部两角,然后在另一副模具上弯曲中间两角。这显然比第一种方法弯曲变形的激烈程度缓和的多,但回弹现象难以控制,且增加了模具、设备和操作人员。第三种方法图72C是先在一副模具上弯曲端部两角并使中间两角预弯45,然后在另一副模具上弯曲成形,这样由于能够实现过弯曲和校正弯曲来控制回弹,故零件的形状和尺寸精确度高。此外,由于成形过程中材料受凸、凹模圆角的阻力较小,零件的表面质量较好。这种弯曲变形方法对于精度要求高或长“脚”短“脚”弯曲件的成形特别有利图72弯曲成形A一副模具成形B、C两副模具成形2工序组合方案及比较根据冲压该零件需要的基本工序和弯曲成形的不同方法,可以作出下列各种组合方案。方案一落料与冲腰圆孔复合、弯曲四角、冲凸包。其优点是工序比较集中,占用设备和人员少,但回弹难以控制,尺寸和形状不精确,表面擦伤严重。方案二落料与冲腰圆孔复合、弯曲端部两角、弯曲中间两角、冲凸包。其优点是模具风行下载2012正式版官方下载HTTP//WWWFUNSIONNET/冲压工艺与模具设计结构简单,投产快,但回弹难以控制,尺寸和形状不精确,而且工序分散,占用设备和人员多。方案三落料与冲腰圆孔复合、弯曲端部两角并使中间两角预弯45、弯曲中间两角、冲凸包。其优点是工件回弹容易控制,尺寸和形状精确,表面质量好,对于这种长“腿”短“脚”弯曲件的成形特别有利,缺点是工序分散,占用设备和人员多。方案四冲腰圆孔、切断及弯曲四角连续冲压、冲凸包。其优点是工序比较集中,占用设备和人员少,但回弹难以控制,尺寸和形状不精确,表面擦伤严重。方案五冲腰圆孔、切断及弯曲端部冲腰圆孔、切断连续冲压、弯曲中间两角、冲凸包。这种方案实质上与方案二差不多,只是采用了结构复杂的连续模,故工件回弹难以控制,尺寸和形状不精确。方案六将方案三全部工序组合,采用带料连续冲压。其优点是工序集中,只用一副模具完成全部工序,其实质是把方案三的各工序分别布置在连续模的各工位上,所以还具有方案三的各项优点,缺点是模具结构复杂,安装、调试和维修困难。制造周期长。综合上述,该零件虽然对表面外观要求不高,但由于“腿”特别长,需要有效地利用过弯曲和校正来控制回弹,其方案三和方案六都能满足这一要求,但考虑到该零件件生产批量不是太大,故选用方案三,其冲压工序如下落料冲孔、一次弯形(弯曲端部两角并使中间两角预弯45)、二次弯形弯曲中间两角、冲凸包。三,主要工艺参数计算1毛坯展开尺寸展开尺寸按图73分段计算。毛坯展开长度LLLLLL222254321式中L1125MM;L2455M;L330MM;L4和L5按XTR2Π计算。其中圆周半径R分别为2MM和4MM,材料厚度T15MM,中性层位置系数X按TR由表风行下载2012正式版官方下载HTTP//WWWFUNSIONNET/冲压工艺与模具设计32查取。当R2MM时取X043,R4MM时取X046。将以上数值代入上式得MML16951460422514302223054525122ΠΠ考虑到弯曲时材料略有伸长,故取毛坯展开长度L168MM。对于精度要求高的弯曲件,还需要通过试弯后进行修正,以获得准确的展开尺寸。2确定排样方案和计算材料利用率1确定排样方案,根据零件形状选用合理的排样方案,以提高材料利用率。该零件采用落料与冲孔复合冲压,毛坯形状为矩形,长度方向尺寸较大,为便于送料,采用单排方案(见图74)。图73毛坯计算图图74排样方案搭边值A和A1由表212查得,得A2MM,A118MM。2确定板料规格和裁料方式。根据条料的宽度尺寸,选择合适的板料规格,使剩余的边料越小越好。该零件宽度用料为172MM,以选择15MM710MM1420MM的板料规格为宜。裁料方式既要考虑所选板料规格、冲制零件的数量,又要考虑裁料操作的方便性,该零件以纵裁下料为宜。对于较为大型的零件,则着重考虑冲制零件的数量,以降低零件的材料费用。3计算材料消耗工艺定额和材料利用率。根据排样计算,一张钢板可冲制的零件数量为N459236件。材料消耗工艺定额KGG04998023600000780142071051量一张钢板冲制零件的数一张钢板的质量风行下载2012正式版官方下载HTTP//WWWFUNSIONNET/冲压工艺与模具设计材料利用率100一张钢板面积零件面积一张钢板冲制零件数量Η1001420710561312221682362−−ΠΗ797零件面积由图75计算得出。图75落料、冲孔工序略图四,计算各工序冲压力和选择冲压设备1第一道工序落料冲孔见图76该工序冲压力包括冲裁力FP,卸料力F3和推料力F1,按图76所示的结构形式,系采用打杆在滑块快回到最高位置时将工件直接从凹模内打出,故不再考虑顶件力F2。冲裁力31ΤΣLTLTFBP或式中L剪切长度;T材料厚度(15MM);ΣB拉深强度,由表849查取,取ΣB400MPA;Τ抗剪强度。剪切长度L按图75所示尺寸计算LLL21式中L1落料长度MM;L2冲孔长度MM。风行下载2012正式版官方下载HTTP//WWWFUNSIONNET/冲压工艺与模具设计将图示尺寸代入L计算公式可得MML37622222216821−−ΠMML65561222Π因此L37665441MM将以上数值代入冲裁力计算公式可得NBPTLF26460040051441Σ落料卸料力ΣBPTLKFKF13卸卸式中K卸卸料力系数,由表28查取;FP落料力N。将数值代入卸料力公式可得NF9024400513760403冲孔推件力ΣBPTLKNFKNF21推推式中N梗塞件数量即腰圆形废料数,取N4;K推推件力系数,由表28查取;FP冲孔力N。将数值代入推件力公式可得NF85804005165055041第一道工序总冲压力FFFFPZ1326460090248580282204≈282(KN)风行下载2012正式版官方下载HTTP//WWWFUNSIONNET/冲压工艺与模具设计选择冲压设备时着重考虑的主要参数是公称压力、装模高度、滑块行程、台面尺寸等。根据第一道工序所需的冲压力,选用公称压力为400KN的压力机就完全能够满足使用要求。2第二道工序一次弯形见图77该工序的冲压力包括预弯中部两角和弯曲、校正端部两角及压料力等,这些力并不是同时发生或达到最大值的,最初只有压弯力和预弯力,滑块下降到一定位置时开始压弯端部两角,最后进行校正弯曲,故最大冲压力只考虑校正弯曲力P2和压料力PY。校正弯曲力QSP2式中S校正部分的投影面积MM2;Q单位面积校正MPA,由表311查取,Q100MPA。结合图71、图75所示尺寸计算式如下MMS2225445613122245COS3416834−−⎟⎠⎞⎜⎝⎛Π校正弯曲力NQSP25440010025442压料力PY为自由弯曲力P1的3080。自由弯曲力表310LTBCPB221Σ式中系数C12;弯曲件宽度B22MM;料厚T15MM;抗拉强度ΣB400MPA;支点间距L2近似取10MM。将上述数据代入P1表达式,得风行下载2012正式版官方下载HTTP//WWWFUNSIONNET/冲压工艺与模具设计NP23761040051222121取PPY150,得压料力PY5023761188N则第二道工序总冲压力KNNPPPYZ25625558811882544002≈根据第二道工序所需要的冲压力,选用公称压力为400KN的压力机完全能够满足使用要求。(3)第三道工序二次弯形见图128该工序仍需要压料,故冲压力包括自由弯曲力P1和压料力PY。自由弯曲力NP6993440051222121压料力NPPY34950699501则第三道工序总冲压力NPPPYZ10483496991第三道工序所需的冲压力很小,若单从这一角度考虑,所选的压力机太小,滑块行程不能满足该工序的加工需要。故该工序宜选用滑块行程较大的400KN的压力机。(4)第四道工序冲凸包(见图79)该工序需要压料和顶料,其冲压力包括凸包成形力PP和卸料力P3及顶件力P2,从图121所示标注的尺寸看,凸包的成形情况与冲裁相似,故凸包成形力PP可按冲裁力公式计算得凸包成形力NBPTLP226084005162ΠΣ卸料力NPKPP904226080403卸风行下载2012正式版官方下载HTTP//WWWFUNSIONNET/冲压工艺与模具设计顶件力NPKPP1356226080602卸系数K顶、K卸由表28查取则第四道工序总冲压力NKPPPPNPZ252486813569042260823≈从该工序所需的冲压力考虑,选用公称压力为40KN的压力机就行了,但是该工件高度大,需要滑块行程也相应要大,故该工序选用公称压力为250KN的压力机。五,模具结构形式的确定落料冲孔模具、一次弯形模具、二次弯形模具、冲凸包模具结构形式分别见图76、图77、图78、图79。图76落料冲孔模具结构形式图77一次弯形模具结构形图78二次弯形模具结构形式图79冲凸包模具结构

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