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上海某公安局办公楼大修工程施工组织设计方案.doc

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上海某公安局办公楼大修工程施工组织设计方案.doc

1目录第一章24米三角支架悬挑脚手架3第1节一、大横杆的计算3第2节二、小横杆的计算4第3节三、扣件抗滑力的计算5第4节四、脚手架荷载标准值5第5节五、立杆的稳定性计算6第6节六、连墙件的计算7第7节七、悬挑梁的受力计算8第8节八、悬挑梁的整体稳定性计算9第9节九、支杆的受力计算10第10节十、支杆的强度计算10第二章50米高落地脚手架10第1节一、大横杆的计算11第2节二、小横杆的计算12第3节三、扣件抗滑力的计算13第4节四、脚手架荷载标准值13第5节五、立杆的稳定性计算14第6节六、连墙件的计算15第7节七、立杆的地基承载力计算16第8节八、门式工字钢梁的受力计算16第三章公安分局办公大楼大修17第1节技术标总说明17第2节工程概况19第3节施工部署20第4节施工进度计划及保证工期措施21第5节施工机械设备、劳动力及周转材料配备22第6节施工总平面布置23第7节项目组织结构242第8节主要施工方法29第9节工程总包管理、施工协调配合措施35第10节质量保证措施及预防质量通病措施36第11节成品保护措施38第12节安全生产保证措施40第13节文明施工、环境保护及渣土垃圾整治措施41第14节竣工回访和工程保修42324米三角支架悬挑脚手架钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001)。计算的脚手架为双排脚手架,搭设高度为240米,立杆采用单立管。搭设尺寸为立杆的纵距150米,立杆的横距155米,立杆的步距180米。采用的钢管类型为Φ4835,连墙件采用2步2跨,竖向间距360米,水平间距300米。施工均布荷载为15KN/M2,同时施工2层,脚手板共铺设13层。悬挑水平钢梁采用126号工字钢,其中建筑物外悬挑段长度190米,建筑物内锚固段长度010米。悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结,最外面支杆距离建筑物160M,支杆采用钢管60040MM。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1均布荷载值计算大横杆的自重标准值P10038KN/M脚手板的荷载标准值P201501550/30078KN/M活荷载标准值Q15001550/30775KN/M静荷载的计算值Q11200381200780139KN/M活荷载的计算值Q21407751085KN/M大横杆计算荷载组合简图跨中最大弯矩和跨中最大挠度大横杆计算荷载组合简图支座最大弯矩2抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下M1MAX008Q1L2010Q2L2跨中最大弯矩为M100801390101085150020269KNM支座最大弯矩计算公式如下4M2MAX010Q1L20117Q2L2支座最大弯矩为M2010013901171085150020317KNM我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算0317106/5080062386N/MM2大横杆的计算强度小于2050N/MM2,满足要求3挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下静荷载标准值Q1003800780116KN/M活荷载标准值Q20775KN/M三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V0677011609900775150004/10020610512190001705MM大横杆的最大挠度小于15000/150与10MM,满足要求二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1荷载值计算大横杆的自重标准值P1003815000058KN脚手板的荷载标准值P2015015501500/30116KN活荷载标准值Q150015501500/31162KN荷载的计算值P1200581201161411621836KN小横杆计算简图2抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下MQMAXQL2/8集中荷载最大弯矩计算公式如下M12003815502/818361550/30963KNM0963106/50800189469N/MM25小横杆的计算强度小于2050N/MM2,满足要求3挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下集中荷载最大挠度计算公式如下小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V15000381550004/3842060105121900000012MM集中荷载标准值P0058011611621336KN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V213363501550031550024155002/9/7220610512190007034MM最大挠度和VV1V27149MM小横杆的最大挠度小于15500/150与10MM,满足要求三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算规范525R≤RC其中RC扣件抗滑承载力设计值,取80KN;R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;1荷载值计算横杆的自重标准值P1003815500060KN脚手板的荷载标准值P2015015501500/20174KN活荷载标准值Q150015501500/21744KN荷载的计算值R1200601201741417442722KN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求当直角扣件的拧紧力矩达4065NM时,试验表明单扣件在12KN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取80KN;双扣件在20KN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取120KN;四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容61每米立杆承受的结构自重标准值KN/M;本例为01248NG10125240002995KN2脚手板的自重标准值KN/M2;本例采用竹笆片脚手板,标准值为015NG2015013150015500100/22413KN3栏杆与挡脚手板自重标准值KN/M;本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板,标准值为011NG30110150013/21072KN4吊挂的安全设施荷载,包括安全网KN/M2;0003NG400031500240000108KN经计算得到,静荷载标准值NGNG1NG2NG3NG46589KN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到,活荷载标准值NQ1500215001550/23487KN风荷载标准值应按照以下公式计算WK07UZU5WO其中W0基本风压KN/M2,按照建筑结构荷载规范GB500092001的规定采用W00550UZ风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范GB500092001的规定采用UZ1770US风荷载体型系数US0546经计算得到,风荷载标准值WK070550177005460372KN/M2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N12NG08514NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW08514WKLAH2/10其中WK风荷载基本风压标准值KN/M2;LA立杆的纵距M;H立杆的步距M。五、立杆的稳定性计算1不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N立杆的轴心压力设计值,N1279KN;Φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L0/I的结果查表得到016;I计算立杆的截面回转半径,I158CM;L0计算长度M,由公式L0KUH确定,L0333M;K计算长度附加系数,取1155;U计算长度系数,由脚手架的高度确定,U160;A立杆净截面面积,A489CM2;W立杆净截面模量抵抗矩,W508CM3;钢管立杆受压强度计算值N/MM2;经计算得到15947F钢管立杆抗压强度设计值,F20500N/MM2;7不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算F,满足要求2考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N立杆的轴心压力设计值,N1206KN;Φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L0/I的结果查表得到016;I计算立杆的截面回转半径,I158CM;L0计算长度M,由公式L0KUH确定,L0333M;K计算长度附加系数,取1155;U计算长度系数,由脚手架的高度确定;U160A立杆净截面面积,A489CM2;W立杆净截面模量抵抗矩,W508CM3;MW计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW0215KNM;钢管立杆受压强度计算值N/MM2;经计算得到19270F钢管立杆抗压强度设计值,F20500N/MM2;考虑风荷载时,立杆的稳定性计算F,满足要求六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算NLNLWNO其中NLW风荷载产生的连墙件轴向力设计值KN,应按照下式计算NLW14WKAWWK风荷载基本风压标准值,WK0372KN/M2;AW每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积,AW36030010800M2;NO连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力KN;NO5000经计算得到NLW5626KN,连墙件轴向力计算值NL10626KN连墙件轴向力设计值NFΦAF其中Φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L/I1000/158的结果查表得到Φ098;A489CM2;F20500N/MM2。经过计算得到NF98641KNNFNL,连墙件的设计计算满足要求连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到NL10626KN大于扣件的抗滑力80KN,必须采用双扣件进行加固试验表明双扣件在20KN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取120KN;8连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用,里端B为与楼板的锚固点,A为墙支点。本工程中,脚手架排距为1550MM,内侧脚手架距离墙体100MM,支拉斜杆的支点距离墙体1600MM,水平支撑梁的截面惯性矩I48843CM4,截面抵抗矩W7753CM3,截面积A1810CM2。受脚手架集中荷载P12659143491279KN水平钢梁自重荷载Q1218100000178510017KN/M悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到9悬挑脚手架支撑梁剪力图KN悬挑脚手架支撑梁弯矩图KNM悬挑脚手架支撑梁变形图MM各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R113755KN,R213553KN,R31320KN最大弯矩MMAX0681KNM抗弯计算强度FM/105WN/A068110610577530073361000/1810012422N/MM2水平支撑梁的抗弯计算强度小于2050N/MM2,满足要求八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用126号工字钢,计算公式如下其中ΦB均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,查表钢结构设计规范GB500172003附录B得到ΦB200由于ΦB大于06,按照钢结构设计规范GB500172003附录B其值用ΦB查表得到其值为0918经过计算得到强度068106/09187753000958N/MM2;水平钢梁的稳定性计算F,满足要求

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