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文献参考-水下船舶清洗机器人结构设计

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文献参考-水下船舶清洗机器人结构设计

船舶正常工作时总有一部分沉在水下,常年累月,在水下的船体表面会附着一些贝类、藻类等生物,严重影响船舶的航行速度和使用寿命,还增加了船舶的燃料消耗,所以每隔一段时间就要对船舶进行清洗但传统的清洗方法是工人要潜入水里才能对船舶进行清洗,具有一定的风险性,工作量大,难度大因此研究水下清洗机器人成为必要本设计的研究目的就是在于制造出一种在水下可以游动并且可以吸附在船体上的清洗机器人一方面机器人可以像鱼类一样在水下自由的游动;另一方面该机器人可以通过电磁吸附吸附在船体上并且通过移动装置在船体上爬行,同时进行清洗因此该机器人代替了人工潜入水下进行清洗,减少了工人的工作量,减轻了工作强度,实现了水下船舶清洗的自动化,同时对于爬行机器人在曲面上的移动提出了一种新的爬行方式,具有重要意义完成机器人的机构设计,该机器人的结构主要分成两部分一部分是移动部分,另一部分是清洗部分移动部分主要解决的问题是机器人在曲面上的移动,现如今主要的移动机构都只是适应机器人在平面上的移动,而在曲面上的移动却研究的很少该机器人提出了利用球连接来适应曲面的移动,采用三个支撑点的结构,其中两个是固定的,而第三个是利用球连接,同时采用大小两个三角吸盘,循环移动来实现机器人的移动,当然该机构也不可避免的存在一些问题清洗部分的结构设计利用清洗盘的转动来实现清洗本设计主要完成这两部分的结构设计,利用直流电机驱动,同时完成二维图和运动仿真过内外研究现状目前中国国内对于这方面的研究还很少,对于壁面清洗机器人有一些研究,主要是清洗玻璃、墙壁等,但是对于船舶清洗研究的却是很少,一方面船舶清洗是在水下,设计时要考虑水的影响,密封性的要求,水下移动、吸附等问题,增大了设计的难度,目前国内只有哈尔滨工业大学于2003年研制出了一种水下清洗机器人,采用履带式移动方式,吸附在船体上清洗船舶国外一些国家也开始研究清洗机器人,主要是壁面清洗机器人的研究,都取得一些成绩,但是在实现复杂运动和清洗功能的技术理论和实践上仍需要经历一段成熟期对于清洗机器人的研究,尤其是水下清洗机器人,目前仍然是处于开始期,还有很多关键的技术需要解决,并且水下清洗机器人作为一种新的清洗概念和作业方式,还有很长一段路要走,但是随着中国航海事业的发展,船舶的排水量的增加,水下船舶部分的清洗也将是一项很繁重的任务,如果实现自动化清洗,将大大提高效率,减轻工作量,所以水下清洗机器人有着很好的发展前景爬行方案机器人要完成在船体表面的爬行,一方面通过电磁吸附吸附在船体上,同时机器人在船体上要完成移动爬行部分主要解决两个问题,一个问题是机器人在曲面的移动,另一个问题是机器人在船体表面的吸附爬行方案对于移动机器人现在的研究主要集中在平面里的移动,例如清洗玻璃的机器人,在玻璃上爬行,清洗管道的机器人等等下面是现在已经存在的几种机器人及其移动方案多吸盘真空吸附式壁面清洗机器人系统,该机器人用于清洗高空玻璃,传统的清洗方法是靠升降平台或吊篮承载清洁工进行玻璃幕墙的清洗,虽简便易行,但劳动强度大,工作效率又低,属于高空极限作业,对人身安全及玻璃壁面都有很大的危险性该机器人可以代替人工清洗考虑到现场实际中的一些特点以及对壁面清洗机器人的要求,该壁面清洗机器人多采用真空式吸附方式下面是几种移动方案1)图21图21为机器人的本体机构模型,它由2个外形基本一样的框架构成每个框架下有3条腿,各由提升气缸组成,每条腿下部有1个吸盘组气缸伸缩时,吸盘便接触、脱离壁面下框架下部安装有1个转动气缸,使得2个框架可以相对转动一定的角度2个框架中间有1个可以相对下框架旋转的圆盘,圆盘上有1个气缸和2个导轨机器人可以沿着和2个框架之间的导轨平行的方向做直线运动图22运动初态如图22A所示,运动开始上框架的腿部吸盘先脱离吸附,提升气缸缩回,这就完成了机器人腿部的缩回然后2框架之间的气缸伸出,上框架便沿着轨道方向相对下框架运动运动到位后,上框架3提升气缸伸出,吸盘吸附工作表面,如图22B随后下框架的吸盘松开,提升气缸缩回,2框架之间的气缸缩回,下框架便沿着导轨方向靠拢上框架,直到恢复到如图22C所示样式这样便完成了1个工作循环该机器人的驱动是利用汽缸,吸附是利用真空吸附2)图23图23所示是另一种移动装置,它由八个吸盘组成,外面有四个,里面有四个,并且里面四个吸盘可以通过支撑杆和滚珠丝杠移动,其中吸盘是靠真空吸附图24图24表示了爬壁机器人的直线行走过程在结构设计中使后足的立足点选择在前足已用过的立足点上,从而减少对障碍的判断次数以提高行走速度图24A表示为机器人的初始状态,气缸小行程伸出,吸盘处于全吸状态,滑块处于中位;图24B表示外侧4个吸盘吸附不动对内侧4个吸盘进行真空破坏,使其吸盘松开,内侧气缸缩回;图24C表示前进电机正转带动滚珠丝杠上的滑块前进,滑块和内框架一体随之前进;图24D表示内侧气缸伸出,内侧4个吸盘与壁面接触,产生真空吸附在壁面上图24E表示内侧4个吸盘吸附不动,对外侧4个吸盘进行真空破坏,使其松开,外侧气缸缩回;图24F表示前进电机反转滚珠丝杠前进,带动外框架随之前进;图24G表示外侧气缸伸出,外侧4吸盘与壁面接触,产生真空吸附在壁面上,此时内外框架8个吸盘全处于吸附状态,机器人开始下一运动循环以上是爬壁机器人的一个步进过程,如此不断循环,就实现了爬壁机器人的连续前行3)图25机器人简图该机器人主要由一个主体气缸、两个纵向吸盘提升气缸、一个横向吸盘提升气缸、两组横向吸盘组以及两组纵向吸盘组构成其移动方式如下图,图26图26为多足爬壁机器人一个步距的行走流程图以向前运动为例,初始状态是机器人处于静止的状态,这时机器人可以通过携带的探头对管壁进行清扫和检测机器人处于初始状态时,横向和纵向的真空吸盘都处于提供真空状态下,横向吸盘提升气缸处于缩回状态,纵向吸盘提升气缸处于伸出状态当纵向吸盘释放真空,纵向吸盘提升气缸缩回时,横向真空吸盘处于吸附状态,此时主气缸缸筒是固定的,在压缩空气驱动下,活塞杆向前运动一定距离,随后纵向吸盘提升气缸伸出,纵向吸盘提供真空吸附;当横向吸盘释放真空,横向吸盘提升气缸缩回时,纵向真空吸盘处于吸附状态,此时主气缸活塞杆是固定的,在压缩空气驱动下,气缸筒向前运动一定距离,且横向吸盘提升气缸伸出,横向吸盘提供真空吸附,完成一个行走过程4)目前国内关于水下船舶清洗机器人的研究只有哈尔滨工业大学研制出一种水下清洗机器人,他们的移动是靠履带完成的,采用永磁吸附,双履带机构,图27机器人的吸附机能是由固定在履带链条外翼板上的磁吸附块来实现的由链条的链节数决定了每条履带上每隔一个链节安装一个磁块,则履带一周上均匀镶嵌有21个橡胶封装的永磁体块在履带移动的过程中,保证每条履带上有8个磁块与容器表面处于良好的吸附状态,并形成足够的磁力将机器人吸附在容器表面上,实现吸附功能在移动的初始时刻,调整两条履带上的磁块处于相同的状态,然后由伺服电机输出驱动力矩经减速器减速后驱动主动链轮,进而带动履带表面的磁块在容器表面上交替吸附,周而复始,实现了机器人在容器表面上的移动比较以上几种移动方案,可以看出移动的实现主要都是依靠两个相似的机构分别移动来实现前进,而驱动大多是利用汽缸来驱动哈工大的水下清洗机器人的移动是靠双履带来实现移动,利用永磁吸附,一直紧贴在船体上移动,驱动利用电机驱动除哈工大的水下机器人外,其他机器人的移动主要是适应平面移动,而对于在曲面上的移动涉及的比较少,本机器人的移动参考以上几种机器人的移动方式加已改进,并且采用球连接来适应曲率不大的船体,具有一定的适应性移动方案也是采用两个相似的机构,循环前进,驱动是利用电机带动齿轮齿条来实现,同时利用滑块和滑槽来实现移动如图28所示,具体移动方案见第三章图28吸附方案吸附方式主要有两种真空吸附和磁吸附1、真空吸附装置真空吸附装置也称真空吸盘,在壁面移动机器人中主要用于非磁性壁面上的作业,如墙壁、玻璃面、非磁性金属壁面等真空吸盘是在利用吸盘内的压力与大气压之间的压力差而实现吸附的,真空的产生可以通过真空泵、压缩空气或排风机等用真空泵或用压缩空气产生真空的吸盘,一般真空度较高由排风机产生真空的吸盘,一般真空度较低2、磁吸附装置磁吸附壁面移动机器人用于铁磁性壁面上的作业磁吸附装置的吸附由电磁铁、永磁铁来产生电磁式吸附利用直流或交流磁铁的磁场吸力把对象物吸住当切断电流时,磁场消失,对象物即被释放本机构就是利用电磁吸附,当磁铁不通电时,吸盘没有吸力,当通电时,吸盘具有吸力先给大吸盘通电,具有磁性吸附在船体上,然后断电,磁性消失,这时再给小吸盘通电,吸盘具有磁性,小吸盘吸附在船体上,循环吸附于此同时移动部分利用间隙时间移动永磁吸附是利用永磁铁来产生磁性吸附,永磁吸附所产生的磁性一直存在,所以移动部分就一直在被吸附物体上,哈工大所研制的清洗机器人就是利用永磁吸附,利用双履带移动方式,一直吸附在船体上移动本机构是利用机器人的行走完成移动,所以采用电磁吸附,通过通电与否来实现有磁性还是没有磁性,从而完成移动而不能采用永磁吸附,永磁吸附不能使移动部分移动,所以只能利用电磁吸附清洗方案清洗方案的选择,清洗的对象是船体表面,包括清洗船体表面附着的一些贝类、藻类等生物,需要一定的清洗力同时考虑机器人的本身尺寸大少,清洗圆盘不易过大,并且驱动要简单、可行下面是现存的一些清洗工具1)公路圆盘洗该清洗盘用于公路的清洗,主要清洗路面的尘土和垃圾,所以尺寸很大,所需力要求不大,转速在100R/MIN左右,本机构设计简单,传动容易设计,同时又可以实现所需功能图292)滚筒刷滚筒刷尺寸小,清洗的力不大,靠滚动来完成清洗,一般用于手动,主要用于清洗玻璃等比较光滑的表面,清洗力不是很大,并且是靠滚来完成的图210目前市场上主要有这两种清洗设备,比较两种设备,第一种要靠电机来驱动,第二种主要是靠手动来实现清洗;两种清洗都不需要很大的力,转速不需要很快;第一种尺寸很大,主要清洗路面,所以尺寸比较大,第二种尺寸相对很小考虑以上特点,本机器人的清洗机构选择第一种,但是尺寸选择变小,利用小型直流电机驱动,考虑清洗的力矩及所需转速,选择转速为40R/MIN,清洗面积大约为500平方毫米对清洗盘的设计主要是选择合适得材料、毛刷来清洗船体表面,船体表面的污染物对船体有一点的吸附力,普通的毛刷不容易将其刷下,容易变形,考虑这些因素,选择铁丝刷,铁丝具有一定的硬度,不容易变形,现在市场上也可以买到,如下图样式图211移动部分设计爬行机构设计该爬行机构借鉴了现存的很多爬行机构,在此基础上设计而成该机构采用内外三角形机构,每个三角板采用三个杆件支撑并且完成吸附三个杆件成三角形分布,其中后两个杆件是固定住的,前面一个杆件利用球连接来适应曲面,在移动距离不大得情况下可以适应在曲面上得移动,并且前面的杆件比后面得杆件要短,更适合曲面得移动杆件的下方是电磁吸盘,当电磁吸盘通电时产生磁力吸附在船体上,当断电时就不产生磁力,不再吸附,可以完成移动大三角板和小三角板得吸盘交替通电,当大三角板通电时,小三角板不通电,交替产生磁力,利用空隙完成吸附和移动小三角板和大三角板通过滑块连接,小三角板和滑块通过杆件连接,大三角板本身有一个“工”字型滑槽,滑块可以在滑槽里移动小三角板通过杆件与滑块相连,滑块与齿条相连,大三角板上面安装两个齿条图31工作原理本机构主要完成两个功能,一个是吸附,一个是移动吸附是靠电磁吸附,通电时产生磁性,吸附在船体上,当不通电时,没有磁性,从而可以沿船体移动首先先给大三角板的吸盘通电,从而产生磁性,大三角板吸附在船体上,这时小三角板的三个支架不通电,没有磁性,通过滑块的移动带动小三角板向前移动,其滑块的移动是靠齿轮齿条来完成的,当电机起动带动齿轮转动,通过齿轮的传动,带动轴转动,从而通过齿轮转动带动齿条向前移动,齿条和滑块相连,带动滑块沿导轨向前运动,当齿条运动一段距离后,电机反向转动,同时小三角板固定不动,这时大三角板的三个支撑吸盘不再通电没有磁性,齿轮和齿条作用,根据相对运动的原理,使得齿轮在齿条上面向前运动,从而带动箱体向前运动,箱体和大三角板是固定在一起的,这样,大三角板也向前运动,当电机再次反向转动时,大三夹板的三个支撑吸盘又通电产生磁性吸附在船体上,小三角板的三个支撑不再通电,这样就可以使小三角板再此向前运动,如此循环前进,完成机器人的爬行运动该移动机构不再利用汽缸驱动,而是利用电机驱动,巧妙得利用电机的正反转、齿轮齿条的作用来完成移动停止移动得工作循环,机构相对简单,方便可靠,容易实现预期得功能齿轮传动机构电机得选择选择电机,要综合考虑各个因素,对于本机构在水下移动,不方便携带大型电机,也不方便把电机放在船上或其他地方,最好是把电机装在机器人本身里面,所以选择的电机是小型直流电机,这样就可以利用容量大一些得电池来完成供电,同时考虑作业空间,如果选择大转速得电机,则还必须设计一个减速器,所需空间一定会变大,所以选择小型直流电机并且自带减速器,这样就可以解决电源、空间问题,当然还要是电机能够正反转这样就可以实现齿轮和齿条的作用,这样就需要选择小型伺服电机对于现在市场上买得小型直流电机,种类很多,并且配备多个减速比,可以选择适合所需要得电机与输出转速,本机构选择了70ZW的小型直流电机,经过减速器使输出转速5R/MIN,功率P50W,输出转矩T250NMM传动齿轮设计1选择齿轮类型、精度等级、材料和齿数1传动方案如图选用直齿圆柱齿轮传动图322移动部分主要靠齿轮来控制转速,对精度由一定的要求,转速不快,选择8级精度等级3材料选择小齿轮也是主动齿轮材料40CR,调质处理,硬度为280HBS,大齿轮材料为45钢,硬度为240HBS,两者材料硬度差为40HBS4选择小齿轮的齿数为1Z36,大齿轮的齿数为2Z54,传动比为I0672按齿面接触强度设计由设计计算公式进行计算,即32111322HEDTZUUKTD311确定公式中的各计算数值1)试选择载荷系数TK132)计算小齿轮传递的转矩119550NPT32查电机表,输出功率P50W计算得1T250NMM电机名牌上标注T250NMM3)查表选取齿宽系数D14)查表得材料的弹性影响系数EZ189821MPA5查表按齿面硬度查的小齿轮的接触疲劳强度极限MPAH6001LIM,大齿轮的疲劳强度极限MPAH5502LIM6)查表取接触疲劳寿命系数1HNK090;2HNK0957计算接触疲劳许用应力取失效概率为1,安全系数S1,由式计算得MPAMPASKHNH540600901LIM11(33)MPAMPASKHNH552255095012LIM22(34)(2)计算1)计算小齿轮分度圆直径TD1,代入H中较小的值32111322HEDTZUUKTD32552281895152125031322135MM(35)2)计算圆周速度V考虑到机器人的爬行状况,设定移动速度为001M/S10006011NDVT001M/S(36)这样小齿轮分度圆直径D6369MMTD13)计算齿宽BTDDB16369MM4计算齿宽与齿高之比HB模数TM11ZDT177(37)齿高H225TM225X177398HB00169836963(38)5计算载荷系数根据V001M/S,7级精度,查表得动载系数VK1直齿轮,1FHKK查表得使用系数AK1查表得7级精度等级,小齿轮相对支撑非对称布置时,HK1423由HB00165528540(39)查表得HK13故载荷系数KAKVKHKHK185(310)6按实际得载荷系数校正所得分度圆直径311TTKKDD7164MM(311)7计算模数M11ZD199(312)3按齿根弯曲强度设计弯曲强度设计公式32112FSAFADYYZKTM(313)1确定公式里内得各计算数值1)查表得小齿轮得弯曲疲劳强度为1FE500MPA;大齿轮的弯曲疲劳强度为2FE380MPA2查表得弯曲疲劳寿命系数1FNK085;2FNK0883)计算弯曲疲劳许用应力取弯曲疲劳安全系数S14,由式计算57303111SKFEFNFMPA(314)86238222SKFEFNFMPA(315)4计算载荷系数KKFFVAKKKK1512(316)5查取齿形系数1FY2652FY22366查取应力校正系数1SY1582SY17647计算大小齿轮得FFY并加以比较11FFFYY001379(317)22FFFYY001644(318)大齿轮得数值大2)设计计算05223211FSAFADYYZKTM(319)对比结果,由齿面接触疲劳强度计算得模数M小于由齿根弯曲疲劳强度计算得模数,由于齿轮模数得大小主要由齿根弯曲疲劳强度所决定得承载能力,而齿面接触疲劳强度所决定得承载能,仅与齿轮直径由关,可取由弯曲疲劳强度计算所得得模数205,并就近为标准值M25,按接触强度计算得分度圆直径,算出小齿轮齿数3011MDZ(320)取小齿轮齿数1Z32大齿轮齿数为2Z54这样设计出得齿轮传动,既满足了齿面接触疲劳强度,又满足了齿根弯曲疲劳强度,并做到结构紧凑,避免浪费传动轴的设计1、输出轴上得功率P,转速N和转矩若齿轮得传递效率为097,则PP485W(321)MIN/311RINN(322)于是得小齿轮的转矩为T2425MMN(323)2、轴的结构设计拟定轴上零件得装配方案,轴上零件的装配方案如下图图331)轴上零件的固定该轴的传动主要依靠齿轮来传动,轴上安装两个齿轮,其中右面的齿轮为主动轴,中间的齿轮为从动齿轮轴上零件的定位,轴上零件的定位主要使用螺母和套筒来定位,轴采用阶梯轴,齿轮与箱体之间利用螺钉锁紧套筒轴向固定,轴的两端是利用锁紧螺母来轴向固定,中间部分是齿轮,一边是阶梯轴轴向固定,另一边是利用螺钉锁紧挡圈周向固定,轴的两端放在箱体上支撑,安装轴承2)轴承的选择因为轴承同时承受径向力和轴向力,故选择单列圆锥滚子轴承根据工作要求选择30204,0组游隙,公差等级0级,其尺寸是MMMMMMTDD163720,采用一对圆锥滚子轴承,面对面安装,轴承的固定一端是利用箱盖来固定,一端是利用套筒来固定,利用轴承把轴所受的力传递到箱体上3)轴上零件的周向定位不完全齿轮与轴之间采用键平键连接,根据轴的直径选择平键MMMMHB66,键槽用键槽铣刀加工,长20MM,同时保证了齿轮与轴配合有良好的对中性,故选择齿轮与轴之间的配合为67NH;大齿轮与轴之间也是利用平键连接,同样选择MMMMHB66,长为20MM,配合为67NH;圆锥滚子轴承与轴之间采用过度配合来保证,配合为67KH3、求作用在齿轮上的力因已知低速级大齿轮得分度圆直径为MMMZD135545222(324)而NDTFT59322(325)NFFTR31120TAN(326)大齿轮的转矩为TMMN5242,以后每个齿轮按21T计算,则轴中间部分的齿轮受力比较大,转矩为2TMMNT251212152422(327)从而计算各个齿轮处得圆周力NDTFT044602512122222(328)径向力如下NFFTR47120TAN22(329)图34利用理论力学知识求出两个支点处的力ADRACFABFRRR221(330)ADRACFABFTTT221(331)RRRRRRFF2121(332)TTTTRRFF2121(333)AR1256NAR2211NRR1216NRR2061N对于该轴得校核采用有限元分析对该轴进行校核,分析该轴的受力情况,分析应力分布,变形情况,如下图图35图36通过有限元分析之后,观察该轴的变行图35,从图中可以看出该轴的变形量主要集中在轴的中间部分,因为该轴在中间部分是一个齿轮,齿轮根齿条作用,会有一个阻力转矩,这样就使得该轴在中间部分的变形比较大,最大变形量达到3631510MM,分析轴的右边,轴的右边是一个齿轮传动,承受一个转矩,可以看出该轴在该齿轮处变形也有一定的变形,再看轴的左端,轴的左端基本没有变形,主要是因为轴的左端基本没有力的作用,只是通过轴承安装在箱体上。观察该轴的应力分布图36,可以看出该轴的应力分布比较广泛,尤其是轴的右端齿轮处,应力比较大,最大应力为33111102/MMN,最小应力为22566102/MMN,从中间轴分开,该轴两端都有应力分布,但是应力相对较小,同样在轴的左端因为不受力的作用,所以该处基本没有应力,可以满足该轴的设计要求齿轮齿条机构1、齿条机构1)模数、齿数的选择模数选择M25齿数选择Z12,压力角A20齿顶高HAHAM1X2525MM334齿根高HF(HAC)M3125MM335齿高HHAHF2531255625MM336齿距P314M785MM图372齿条的移动齿条的移动速度选择V10MM/S,齿条前进的距离为35MM2、齿轮的设计中间齿轮设计时考虑齿轮齿条的作用,及其所承受的转矩,齿轮材料选择40CR(1)按齿面接触强度设计32111322HEDTZUUKTD3371确定公式中的各计算数值1)试选择载荷系数TK132)计算小齿轮传递的转矩按转矩减半来计算得1T125NMM3)查表选取齿宽系数D14)查表得材料的弹性影响系数EZ189821MPA5查表按齿面硬度查的齿轮的接触疲劳强度极限MPAH6001LIM6)查表取接触疲劳寿命系数1HNK090;7计算接触疲劳许用应力取失效概率为1,安全系数S1,由式计算得MPAMPASKHNH540600901LIM11338(2)计算1)计算小齿轮分度圆直径TD1,传动比按11计算,代入H中较小的值32111322HEDTZUUKTD32600818912112531322741MM(339)2)计算圆周速度V考虑到机器人的爬行状况,设定移动速度为001M/S10006011NDVT001M/S(340)这样小齿轮分度圆直径D6369MMTD13)计算齿宽BTDDB16369MM4计算齿宽与齿高之比HB模数TM11ZDT177(341)齿高H225TM225X177398HB00169836963(342)5计算载荷系数根据V001M/S,7级精度,查表得动载系数VK1直齿轮,1FHKK查表得使用系数AK1查表得7级精度等级,齿轮相对支撑非对称布置时,HK1423由HB00165528540(343)查表得HK13故载荷系数KAKVKHKHK185(344)6按实际得载荷系数校正所得分度圆直径311TTKKDD7164MM(345)7计算模数M11ZD199(346)3按齿根弯曲强度设计弯曲强度设计公式32112FSAFADYYZKTM(347)1确定公式里内得各计算数值1)查表得齿轮得弯曲疲劳强度为1FE500MPA;2查表得弯曲疲劳寿命系数1FNK085;3)计算弯曲疲劳许用应力取弯曲疲劳安全系数S14,由式计算57303111SKFEFNFMPA(348)4计算载荷系数KKFFVAKKKK1512(349)5查取齿形系数1FY2656查取应力校正系数1SY1587计算大小齿轮得FFY并加以比较11FFFYY001379(350)(329)大齿轮得数值大2)设计计算05223211FSAFADYYZKTM(351)对比结果,由齿面接触疲劳强度计算得模数M小于由齿根弯曲疲劳强度计算得模数,由于齿轮模数得大小主要由齿根弯曲疲劳强度所决定得承载能力,而齿面接触疲劳强度所决定得承载能,仅与齿轮直径由关,可取由弯曲疲劳强度计算所得得模数205,并就近为标准值M25,按接触强度计算得分度圆直径,算出齿轮齿数MDZ1125(352)取齿轮齿数1Z24这样设计出得齿轮传动,既满足了齿面接触疲劳强度,又满足了齿根弯曲疲劳强度,并做到结构紧凑,避免浪费移动部分越障分析关于移动部分越障能力的分析,因为清洗机器人需要吸附在船体上

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