毕业设计（论文）-齿轮泵零件的加工工艺及夹具设计

0常州机电职业技术学院毕业设计（论文）作者学号系部机械工程系专业机械制造与自动化题目齿轮泵零件的加工工艺及夹具设计校内指导教师企业指导教师评阅者12015年4月毕业设计（论文）中文摘要在机械制造的机械加工、检验、装配、焊接和热处理等冷热工艺过程中，使用着大量的夹具，用以安装加工对象，使之占有正确的位置，以保证零件和产品的质量，并提高生产率。在机床上加工工件时，为了保证加工精度，必须正确安装工件，使其相对机床切削成形运动和刀具占有正确的位置，这一过程称为“定位”。为了不因受切削力、惯性力、重力等外力作用而破坏工件已定的正确位置，还必须对其施加一定的夹紧力，这一过程称为“夹紧”。定位和夹紧的全过程称为“安装”。在机床上用来完成工件安装任务的重要工艺装备，就是各类夹具中应用最广泛的“机床夹具”。机床夹具的种类很多，其中，使用范围最广的通用夹具，规格尺寸多已标准化，并且有专业的工厂进行生产，而广泛用于批量生产，专为某工件加工工序服务的专用夹具，则需要各制造厂根据工件加工工艺自行设计制造。因此，专用夹具的设计是一项重要生产准备工作，每一个从事加工工艺的工装设计人员，都应该掌握有关夹具设计的基础知识。关键词齿轮泵体，加工工艺，专用夹具，设计2目录摘要1目录2第一章绪论311机械加工工艺概述及发展趋势312机床夹具的概述及发展趋势3第二章齿轮泵体的工艺分析421齿轮泵体的应用422确定毛坯的种类和生产类型423毛坯尺寸、机械加工余量的确定4第三章工艺设计531基准的选择6311精基准的选择6312粗基准的选择632工艺方案733工序尺寸的确定8第四章确定切削用量与时间定额941切削用量的选择原则942切削用量、时间定额的计算9第五章夹具设计2151定位基准的选择22511定位元件的选择2252夹紧装置设计23521夹紧力的计算24522定位销强度校核2453钻套的设计2554夹紧装置其他元件的选用25541连接螺栓2555定位误差分析与计算25第六章夹具体设计26结论29致谢303参考文献31第一章绪论11机械加工工艺概述及发展趋势机械加工工艺是制造技术的灵魂、核心和关键。产品从设计变为现实是必须通过加工才能完成的，工艺是设计和制造的桥梁，设计的可行性往往会受到工艺的制约，工艺往往会成为“瓶颈”，不是所有设计的产品都能加工出来，也不是所有的设计产品通过加工能达到预定技术性能要求的。加工技术的发展往往是从工艺突破的，近年来加工工艺技术有了很大的发展，现代制造技术已经不的单独的加工方法和工匠的“手艺”，已经发展成为一个系统，在制造工艺理论和技术上有了很大的发展，例如在加工理论方面主要有加工成形机理和技术、精度原理和技术、相似性原理和成组技术、工艺决策原理和技术等。由于近些年制造工艺技术的发展，工艺内同有了很大的扩展，工艺技术水平有了很大提高计算机技术、数控技术的发展是制造工艺自动化技术和工艺质量管理工作产生了革命性变化；同时，与工艺有关的许多标准已进行了修订，并且制定了一些新的标准。12机床夹具的概述及发展趋势在机械制造的切削加工、检验、装配、焊接和热处理等工艺过程中，要使用大量的夹具来安装加工对象，使其占有正确的位置，以保证零件和产品的加工质量，并提高生产率，从而提高其经济性。把工件迅速固定在正确位置上，完成切削加工、检验、装配、焊接和热处理等工作所使用的工艺装备称为夹具。把机床上用来完成工件装夹任务所使用的工艺装备称为机床夹具。机床夹具是随机械加工技术发展的。机床夹具由适用单件小批量生产的用夹具发展到大批量生产的专用夹具、随行夹具，经历了市场的发展和技术的推动。随着现在市场需要的多样化、多品种、中小批量及短周期的生产方式在世4界贸易中逐渐成为主导方式，传统的专为某个零件的一道工艺设计制造的专用夹具已经不能适应这种生产方式的要求。因此，适用于多品种、中小批量生产特点的通用可调夹具、组合夹具、成组夹具等应运而生。数控技术的进步与发展，使得数控机床、加工中心在机械加工中广泛运用，数控机床夹具也迅速的发展起来。第二章齿轮泵的工艺分析21齿轮泵的应用机油泵是在润滑系统中，可迫使机油自油底壳送到引擎运动件的装置。用来使机油压力升高和保证一定的油量，向各摩擦表面强制供油的部件，内燃机广泛采用齿轮式和转子式机油泵，齿轮式油泵结构简单，加工方便，工作可靠，使用寿命长，泵油压力高，得到广泛应用图21齿轮泵体零件简图22确定毛坯的种类和生产类型5因设计零件年生产量较大，查表14得，零件为大批量生产。零件材料采用45钢，因金属模机器造型生产率较高，锻造件精度高，表面质量与机械性能均好，适用于大批量大量生产，因此选择金属模机器造型。同时因铸件壁厚差距不能太大，以避免造成各部分因温差悬殊而引起缩裂、缩孔与裂纹。铸件应进行人工时效。消除残余应力后再送机械加工车间加工，否则工件将产生大的变形。齿轮泵泵体技术要求如下表表21齿轮泵体技术要求表加工表面公差及精度等级表面粗糙度/UM18孔端面IT8RA125前端面面IT6RA3235内端面IT6RA1613IT8RA326M6螺纹IT6底面IT8RA12518孔IT8RA63M27螺纹IT83X1槽IT8RA2523毛坯尺寸、机械加工余量的确定查表达式21得RF2RMACT/2外圆（21）查表达式22得RF2RMACT/2（内圆）（22）查表21取大批量生产的毛坯铸件的公差等级为CT8，查表25取要求机械加工余量等级为F级6M27端面查表24取RMA2前端面查表24取RMA240孔查表24取RMA2第三章工艺设计31基准的选择311精基准的选择选择泵体的M27端面作为精基准。该零件上的很多孔都可以采用它作为基准进行加工，遵循了“基准统一”原则，同时M27端面亦为设计基准，遵循了“基准重合”原则。312粗基准的选择作为粗基准应平整，没有飞边、毛刺等表面缺欠，故选择零件前端面作为粗基准。313机械加工工艺顺序零件主要表面及其他表面的机械加工顺序，对组织生产、保证质量和降低成本有较大的作用，应根据工序的划分和定位基准的建立与转换来。一般原则为先粗后精。既粗加工半精加工精加工，最后安排主要表面的终加工顺序。在各阶段中，先加工基准表面，然后以它定位加工其他表面。先加工主要表面，当其达到一定精度后再加工次要表面。先平面后孔。这是因为平面定位比较稳定可靠，所以对于箱体、支架、连杆等类平面轮廓尺寸较大的零件，常先加工平面。除用为基准的平面外，精度越高，粗糙度RA值越小的表面应放在后面加工以防止划伤7表面位置尺寸及公差标注方式也影响工序顺序，应力求能直接保证或使尺寸链数日减少。32工艺方案表31齿轮油泵泵体工艺路线及设备、工装的选用工序工种机械加工说明设备工具夹具刀具量具1铸铸造毛胚游标卡尺2热热处理3铣铣前端面至总长为130005MM铣床X5012工装夹具端铣刀游标卡尺4铣粗铣上盖结合面工装夹具面铣刀游标卡尺5钻钻上盖结合面上的4个9的孔立式钻床Z515一号夹具直柄麻花钻游标卡尺6镗钻上盖结合面上的4个螺纹底孔立式钻床Z515一号夹具直柄麻花钻7攻攻上盖结合面上4个螺纹立式钻床Z515一号夹具细柄机用833工序尺寸的确定在一般情况下，加工某表面的最终工序尺寸可直接按零件图的要求来确实。而中间工序的尺寸则是零件图的尺寸（最终工序尺寸），加上或减去工序的加工余量，即采用由后往前推的方法，有零件图的尺寸，一直推算到毛坯尺寸。由此可知，若某表面经过N1次加工，则其工序尺寸为LNLN1ZN1N131因此，确定了加工余量后，即可根据设计尺寸推算出各工序尺寸，上式只适用较简单的工序尺寸的确定，对于较复杂的工序尺寸的确定需要要进行尺寸链的换算。1）粗铣M27端面查表834取磨平面加工余量2MM。2）粗铣、半精铣前端面，粗铣，半精铣，精铣2X40H7孔内端面丝锥8铣铣右端面至图样要求TH6380加工中心一号夹具面铣刀游标卡尺9车钻两个35的孔，至图样要求CA6140车床一号夹具键槽铣刀游标卡尺10车钻两个18的孔，至图样要求CA6140车床一号夹具键槽铣刀游标卡尺11车掉头，车内腔50，深18005MMCA6140车床一号夹具高速圆柱铣刀游标卡尺12钻钻35的孔，至图样要求立式钻床Z515一号夹具键槽铣刀游标卡尺13攻攻35孔的螺纹至加工要求立式钻床Z515一号夹具螺纹刀游标卡尺14钳去毛刺，倒角台虎钳锉刀、刮刀9前端面查表833取半精铣余量1MM，则粗铣余量总加工余量半精铣余量磨削余量211MM。粗铣，半精铣，精铣2X40H7孔内端面查表833取粗铣余量1MM，半精铣余量05MM，则精铣加工余量为210505MM3）钻，铰2X13H7孔,钻6XM6螺纹孔,钻2X4T15定位孔钻，铰1X13孔查表120和表240确定钻孔及公差至11MM，粗铰至13MM。钻6XM6螺纹孔查表120和表240确定钻孔及公差至5MM。攻螺纹至58MM。钻2X4T15定位孔查表120和表240确定钻孔至4T15。4）粗铣底面因是一次铣削，故取粗铣余量机械加工余量2MM。5）钻，扩18内孔毛坯直径27MM，查表120和表240确定钻孔至16MM，粗铰至MM，精铰至18MM，则深度尺寸为42MM6）车M27外螺纹，车3X1槽车M27外螺纹，加工余量为2MM，一次车削攻螺纹。车3X1槽粗糙度要求为RA25，一次车削，车槽。第四章确定切削用量与时间定额41切削用量的选择原则合理地选择切削用量，对保证加工精度和表面质量，提高生产率和刀具耐用度等，都有很大的影响。选择切削用量是指要选定切削深度、进给量和切削速度。在这3个因素中，对刀具耐用度影响最大的是切削速度，其次是进给量，而切削深度影响最小，对表面粗糙度影响最大的是进给量，而对切削力影响最大的则是切削速度。因此，在粗加工阶段，应考虑选择尽可能大的切削深度，其次是选择较大的进给10量，最后确定一个合适的切削速度。在半精、精加工阶段，由于加工精度和表面质量的要求较高，因此一般均选择较小的切削深度和进给量，在保证刀具耐用度的前提下，应选取较高的切削速度，以保证加工质量和生产率的要求。42切削用量、时间定额的计算以下为主要加工工序的切削用量及要求另外计算的工序的切削用量1工序号1粗铣M27端面背吃刀量的确定由上述可知粗铣AP粗铣余量2MM进给量的确定查57按机床功率取每齿进给量FZ008MM/Z铣削速度的计算查表59取D/Z80/10，V449M/MINN1000V/314D（41）铣刀转速N100040/3148017865R/MIN查表415取转速N160R/MIN,则实际切削速度V314ND/100031416080/1000402M/MIN基本时间TJ的计算查表543中铣刀铣平面（不对称铣削）的基本时间计算公式TJLL1L2/FMZ（42）其中L1350EAD故L16MM1052L213MM取1MM则TJ2716/00810160021MIN128S辅助时间TF的计算由表第五章第二节所述，辅助时间TF与基本时间之间的关系为TF0,1502TJ,本设计中均取015，则TF015128191S其他时间的计算11在本设计中，因零件是大批量生产，故分摊到每个工件上的准备与终结时间很少忽略不计，布置工作地时间TB和休息与生理需要时间TX分别取作业时间的3，则其他时间TBTX可按关系式（33）（TJTF）TBTX6128191088S工序1加工总时间TDJ1281910881559S。2）粗铣，半精铣前端面粗铣，半精铣，精铣2X40H7孔内端面。粗铣前端面背吃刀量的确定AP1MM进给量的确定查表157取半精加工每齿进给量FZ008MM/Z铣削速度的计算查表59取V449M/MIN，由式41得N1000V/314D（41）铣刀转速N100040/3148017865R/MIN查表415取转速N160R/MIN,则实际切削速度V314ND/100031416080/1000402M/MIN基本时间TJ的计算查表543中铣刀铣平面（不对称铣削）的基本时间计算公式TJLL1L2/FMZ（42）其中L1350EAD115，L260,11L2L基本时间TJ的计算由式42得TJLL1L2/FMZTJ2601151/0081016021MIN1277S辅助时间TF的计算TF0151277192S其他时间的计算TBTX6127719288S12加工总时间TDJ1277192881557S半精铣前端面背吃刀量的确定AP1MM进给量的确定查表157取半精加工每齿进给量FZ0005MM/Z铣削速度的计算查表59取V484M/MIN，由式41得N1000V/314D（41）铣刀转速N1000484/3148019258R/MIN查表415取转速N210R/MIN,则实际切削速度V314ND/100031421080/1000198M/MIN基本时间TJ的计算查表543中铣刀铣平面（不对称铣削）的基本时间计算公式TJLL1L2/FMZ（42）其中L1350EAD115，L260,11L2L基本时间TJ的计算由式42得TJLL1L2/FMZTJ2601151/0051021026MIN1557S辅助时间TF的计算TF0151557234S其他时间的计算TBTX6961144107S加工总时间TDJ15572341071898S粗铣2X40H7孔内端面背吃刀量的确定AP1MM进给量的确定查表157取半精加工每齿进给量FZ008MM/Z铣削速度的计算查表59取V449M/MIN，由式41得N1000V/314D（41）13铣刀转速N100040/3148017865R/MIN查表415取转速N160R/MIN,则实际切削速度V314ND/100031416080/1000402M/MIN基本时间TJ的计算查表543中铣刀铣平面（不对称铣削）的基本时间计算公式TJLL1L2/FMZ（42）其中L1350EAD4，L40,11L2基本时间TJ的计算由式42得TJLL1L2/FMZTJ4401/00810160）431S辅助时间TF的计算TF01543165S其他时间的计算TBTX6431653S加工总时间TDJ431653526S半精铣2X40孔内端面背吃刀量的确定AP05MM进给量的确定查表157取半精加工每齿进给量FZ0004MM/Z铣削速度的计算查表59取V484M/MIN，由式41得N1000V/314D（41）铣刀转速N1000484/3148019258R/MIN查表415取转速N210R/MIN,则实际切削速度V314ND/100031421080/1000198M/MIN14基本时间TJ的计算查表543中铣刀铣平面（不对称铣削）的基本时间计算公式TJLL1L2/FMZ（42）其中L1350EAD4，L40,11L2基本时间TJ的计算由式42得TJLL1L2/FMZTJ4401/00410210054MIN321S辅助时间TF的计算TF01532148S其他时间的计算TBTX63214822S加工总时间TDJ3214822391S精铣2X40孔内端面背吃刀量的确定AP05MM进给量的确定查表157取半精加工每齿进给量FZ0004MM/Z铣削速度的计算查表59取V484M/MIN，由式41得N1000V/314D（41）铣刀转速N1000484/314802468R/MIN查表415取转速N255R/MIN,则实际切削速度V314ND/100031425580/1000641M/MIN基本时间TJ的计算查表543中铣刀铣平面（不对称铣削）的基本时间计算公式TJLL1L2/FMZ（42）15其中L131502EAD4，L40,11L2基本时间TJ的计算由式42得TJLL1L2/FMZTJ4401/00410210055MIN328S辅助时间TF的计算TF015328492S其他时间的计算TBTX632849223S加工总时间TDJ328492234002S3）钻，铰2X13H7孔；钻6XM6螺纹孔,钻2X4T15孔钻2X13H7孔背吃刀量的确定AP126MM进给量的确定查表1533取F015MM/R钻孔速度的确定查表1537取V15M/MIN,则钻孔转速N1000V/314D100015/3141437221R/MIN查表49取Z525主轴转速392R/MIN则实际钻削速度V31439214/10001576M/MIN基本时间TJ的计算查表541中钻孔基本时间计算公式为TJL/FNLL1L2/FN（44）式中L1DCOTKR/21214COT54/2257MML2141MMTJ26571/015392056MIN334S辅助时间TF的计算TF015334501S16其他时间的计算TBTX633450123S总加工时间TDJ33450123407S粗铰孔至13MM背吃刀量的确定AP02MM进给量的确定查表1543按高速钢铰刀加工工件材料为合金钢取F04MM/R铰削速度的计算查表527取V2M/MIN则铰孔速度N1000V/3,14D10002/31414449R/MIN查表49取Z525主轴转速97R/MIN则实际铰削速度V3149713/1000396M/MIN基本时间TJ的计算查表541中扩铰孔基本时间计算公式为TJL/FNLL1L2/FN45式中由表542按KR15、AP（DD）/202MM,取L1037MM，L215MM则TJ0371520/0497547S辅助时间TF的计算TF01554782S其他时间的计算TBTX654782378S总加工时间TDJ54782378667S钻6XM6螺纹孔1钻48底孔选用48MM高速钢锥柄麻花钻，由切削表27查得028MM/R机F查得16M/MIN,查CV600R/MIN查5810查C1455M/MIN查N10机DF17基本工时T102S机机F21NL015102153FT102153607SBX124DJT2攻螺纹M6选择M6的高速钢丝锥，F等于工件螺纹的螺距P，即F125MM/R75、MIN机C298R/MIN查NDVC10按机床选取272R/MIN机08M/MIN机C基本工时42SF21机NLT42015063FT（42063）6029BX512SDJT4）钻2X4T15定位孔背吃刀量的确定AP4MM进给量的确定查表1533取F044MM/R钻孔速度的确定查表1537取V03M/S18M/MIN则钻孔转速N1000V/314D100018/31488651R/MIN查表49取Z525主轴转速680R/MIN则实际钻削速度V31468088/1000187M/MIN基本时间TJ的计算由式44得18TJL/FNLL1L2/FN式中L1DCOTKR/21288COT54/2252MML2142MMTJ20522/044680009MIN54S辅助时间TF的计算TF0155408S其他时间的计算TBTX6540804S总加工时间TDJ54080466S工序号040粗铣底面粗铣底面背吃刀量的确定由上述可知粗铣AP2MM进给量的确定查57按机床功率取每齿进给量FZ02MM/Z铣削宽度AE45查表选出铣刀直径为D50MM（41）205503296EZPAFATD铣刀的实际使用寿命为180MIN切削速度MIN/12645021839XV所以主轴转速NV/D204/314X5039/MIN查表418得卧式转速取N50R/MIN则V140X50X314/1000785M/MIN基本时间TJ的计算查表铣刀铣平面（不对称铣削）的基本时间计算公式TJLL1L2/FMZ（42）19其中L105D130DC05501151475故L151131161MML21MM则TJ1001151/0265019MIN辅助时间TF的计算由表第五章第二节所述，辅助时间TF与基本时间之间的关系为TF0,1502TJ,本设计中均取015，则TF015190285MIN其他时间的计算在本设计中，因零件是大批量生产，故分摊到每个工件上的准备与终结时间很少忽略不计，布置工作地时间TB和休息与生理需要时间TX分别取作业时间的3，则其他时间TBTX可按关系式（33）（TJTF）TBTX61902850131MIN工序1加工总时间TDJ1902850131232MIN工序号5）钻、扩M27孔既孔18钻孔至17由于孔直径小于20MM。采用工具钢直柄麻花钻D17L184进给量04查的转速为21M/MIN则N1000V/D393R/MIN则钻床转速查表413得430R/MIN则实际钻削速度V1000V/D/100023M/MIN基本时间TJ的计算查表541中钻孔基本时间计算公式为TJL/FNLL1L2/FN（44）式中L1DCOTKR/21217/2COT54/213MM20L2141MMTJ4231/04X430027MIN辅助时间TF的计算TF01502700405MIN其他时间的计算TBTX6004050270019MIN总加工时间TDJ02700450019033MIN扩孔至18MM选用标准扩孔钻工具钢直柄扩孔钻D18MM进给量的确定查表取F05MM/R扩削速度的计算查表527取V565M/MIN背吃刀量为15则扩孔速度N1000V/3,14D1000565/314181000R/MIN查表49取Z525主轴转速1100R/MIN则实际铰削速度V314110018/1000622M/MIN基本时间TJ的计算查表541中扩孔基本时间计算公式为TJL/FNLL1L2/FN45则TJ4231/05X1100008MIN辅助时间TF的计算TF0150080012MIN其他时间的计算TBTX60080012000552MIN总加工时间TDJ0080012000552009752MIN工序号6）粗车M27螺纹，精车M27螺纹，车3X1槽车螺纹刀具螺纹车刀，刀具寿命T60MIN。ORK601）粗车螺纹时走刀次数I417PA精车螺纹时走刀次数I282）进给量F根据切削用量手册。当刀杆尺寸16X25X25MM时，21时。按照CA6140车床说明书MAP3RMF/705。RF/503）计算切削速度按切削手册切削速度计算公式为（寿命T60MIN）IN/MKFATCVVYXPMVCV，其他系数见手册。10,3,70,81VVVMIN/5721635020C精车螺纹时I/8360186350120VC4确定机床主轴转速粗车螺纹时MIN/2547101RDVNWCS按机床说明书，与其相近的选择。所以切削速度为I/R。MIN/170VC精车时IN/432786RDNWCS则MIN/9310VC5）切削工时，按切削手册。IFNLTWM1粗车时此处MLL3,421所以I50MT22精车时IFNLTWM31F041I2所以T（2143）X2/400X041033MIN所以总工时T08721T辅助时间087X015013MINFT其他时间T0870136006MIN所以总时间T006013087106车3X1槽选用铣槽车刀MIN/KFATCVVYXPMVCV，其他系数见手册。20,35,10,24YVVV修正系数KRV081KBR097KSV08KMV144KKV104MIN/86970148015016032XVC求转速N1000VC/DW1000X2172/314X2510955R/MIN查表得转速是N1000R/MIN所以实际转速为785M/MIN时间为TI所以T4/1000X150002MINNFL1所以辅助时间为TX01500003MIN其他时间为（000030002）60000138MIN所以总时间为0002438MIN第五章夹具设计51定位基准的选择定位基准的选择，由零件简图可知，以一面两孔方法为定位方案，一面用两块支撑板固定在夹具体上，用一个固定定位销和可换式定位销定位，用一个23平压板作为加紧装置。511定位元件的选择采用一面两孔方式定位一面采用两块支撑板形成一个面查表83（JB/T802911999）选取尺寸为H10，L90，B16，B14,L15,A30,D66,11,H45,15,孔数为1D1H3两孔采用固定式定位销和可换式定位销分别与4013的两孔配合定位。固定式定位销查表87摘自JB/T804121999采用A型，结构如图所示图51固定式定位销根据定位孔的尺寸40，查表87选A型定位销尺寸如下D在3040MM，H30MM，DMM，L42MM，H004128MM，3，B35，B6，4，C6，151H1B1C24可换式定位销的选择根据配合的孔直径在1018，查表88（摘自JB/T801431999）可确定尺寸H24，M10，L50，12，H9，BD2，B4012DD1L，31B52夹紧装置设计在加工过程中，工件会受到切削力、惯性力、离心力等外力的作用，为了保证这些外力的作用下，工件仍能在夹具中保持定位的正确位置，而不致发生位移或产生振动，一般在夹具结构中都必须设置一定的夹紧装置，把工件压紧夹牢在定位元件上，夹紧时不破坏工件在夹具中占有的正确位置，夹紧力要适当，既要保证工件在加工过程中定位的稳定性，又要防止因为夹紧力过大而损坏工件表面及产生夹紧变形，夹紧力要确定力的作用点、方向及大小等三个因素。方案采用螺旋压板加紧机构采用螺旋压板组合夹紧时，由于被夹紧表面高度尺寸的误差，压板的位子不可能保持水平，所以螺母端面和压板之间要使用球面垫圈和锥面垫圈。借助球面和锥面的相互滑动，在压板倾斜时，便可防止螺旋受弯曲力的作用而损坏。零件的选择球面垫圈查表1011（摘自GB/T8491988,根据螺纹大径选择尺寸D，24013D，H，SR20，H752003锥面垫圈查表（摘自/，根据螺纹大径选择尺寸，,。43016D052D704H5231D7H板选取平压板查表（摘自/根据公称直径选取尺寸，71L，352L2553钻套的设计钻套和钻模板是钻床夹具的特殊元件，钻套装配在钻模板上，而钻模板则以各种形式与家具体或支架连接。因本工序需要经过钻、扩两步为此选择快换钻套，以缩短时间定额。钻套结构如图所示缩短时间定额。钻套结构如图所示图54快换钻套D1518MM,极限偏差F7，上偏差为0034，下偏差为0016，DMM,02186MD139MM,D235MM,H36MM,MM114MM,R24MM,55,配用螺钉M8。54夹紧装置其他元件的选用541连接螺栓图57连接螺栓2655定位误差分析与计算在设计方案中，要求定位误差小于相应加工要求公差的1/51/3，这样的方法才是合理的。定位误差由基准不重合误差JB和定位副制造不准确误差两部分组成的，定位误差的大小是两项误差在工序尺寸方向上的代数和，即DWJBDB（51）定位基面制造不准确误差在工序尺寸方向上的投影为TD，定位元件制造不准确误差在工序尺寸方向上的投影为TD，有定位副制造不准确引起的工序基准在工序尺寸方向上最大变动量DBTD/2TD/2S/2（52）式中，S为定位孔和心轴外圆间最小间隙配合，在不考虑定位副制造误差的条件下，由于工序基准与定位基准不重合引起的定位误差，取决于工件外圆尺寸变动量TD以及外圆相对于内孔的同轴度误差。基准不重合误差在工序尺寸方向上的投影值JBTD本工序采用定位方式为一面两孔定位，查表813得定位误差的计算DW（Y）TD1TD1S1（53）TAN1TD1TD1S1TD2TD2/2L式中S1第一定位基准孔与圆柱定位销间的最小间隙；27查表87，按选固定式定位销的基本尺寸为D1418,极限偏差G6，上04128偏差为00034，下偏差为00023,TD100027，TD100011，,0271DT03421DTS1TD1TD100034，所以DW（Y）JBDB00027/200011/200034/200011000200062150MM结论通过近一个月的毕业设计，使我们充分的掌握了一般的设计方法和步骤，不仅是对所学知识的一个巩固，也从中得到新的启发和感受，同时也提高了自己运用理论知识解决实际问题的能力，而且比较系统的理解了液压设计的整个过程。在整个设计过程中，我本着实事求是的原则，抱着科学、严谨的态度，主要按照课本的步骤，到图书馆查阅资料，在网上搜索一些相关的资料和相关产品信息。这一次设计是大学四年来最系统、最完整的一次设计，也是最难的一次。在设计的时候不停的计算、比较、修改，再比较、再修改，我也付出了一定的心血和汗水，在期间也遇到不少的困难和挫折，幸好有老师的指导和帮助，才能够在设计中少走了一些弯路，顺利的完成了设计。本设计研究过程中仍然存在不足之处，有的问题还待于进一