小型钉齿玉米脱粒机的设计【原创含9张CAD图带开题报告+外文翻译】
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小型钉齿玉米脱粒机的设计【含9张CAD图带外文翻译】
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ow, KhonUnivFeed rateRotor speede studiedunitisedthree levels of rotor speed (RS). The experiments were conducted based on response surface method-3both the grain breakage and power consumption. The FR affected the power consumption but did notis importantproductionmechanism(Chuan-Udom, 2013).broken crop components remaining on the concave surfacesreduced the effectiveness of grain separation, while the powerconsumption and shelling drum speed of the peg-teeth shellerwere double that of the rasp bar sheller (Kunjara et al., 1998).breakage, with the adjustment to shell corns being economical andofanaxialin Asian2011).of the Thai, axialand Chinsuwaninclination, grainthan grain hadChinsuwan et al.rate on threshing unit losses and rice grain damage. The data ob-tained showed that the threshing unit losses decreased and thedamage increased when the rotor tangential speed was increased.Andrews et al. (1993) studied the effects of combine operatingparameters on the harvest loss in rice and reported that the feedrate, the ratio of material other than grain to that of grain, grainmoisture content, rotor speed and concave clearance affectedthreshing unit losses. Gummert et al. (1992) reported that the rotor* Corresponding author. Department of Agricultural Engineering, Faculty ofEngineering, Khon Kaen University, Khon Kaen 40002, Thailand.Contents lists available atAgriculture and NaturalsouAgriculture and Natural Resources 50 (2016) 421e425E-mail address: somchai.chuan (S. Chuan-Udom).than 1.5%. Nevertheless, with a rasp bar sheller, it was found that (2003) studied the effects of the rotor tangential speed and feedKunjara et al. (1998) discussed corn shelling in Thailand fromwhich the following information is sourced. Corn shelling has beenused and modied since 1929. The development of corn shellerequipment was mostly conducted by local manufacturers, with themost corn shellers used for de-husking being the rasp bar shellerand peg-tooth sheller. These shellers have been tested and evalu-ated to determine their best operational performance until theaccumulative losses (grain losses and grain breakage) were lessrequiringonlyeasymodication.Moreover,theprincipleow shelling unit is suitable for Thailand and conditionscountries (Singhal and Thierstein, 1987; Chuan-Udom,The study of the operations and adjustmentsow, rice combine harvester by Chuan-Udom(2009) showed that the rotor speed, guide vanemoisture content, feed rate and grain material othersignicant effects on the threshing unit losses.important components in corn production processes (Reference) thresher was highly efcient and easy to clean, with little grainIntroductionCorn is a feed raw material andindustry (Farjam et al., 2014). Cornrietyand,additionally,theharvesting/10.1016/j.anres.2016.05.0022452-316X/Production and hosting by Elsevier B.V. onorg/licenses/by-nc-nd/4.0/).affect shelling unit losses and grain breakage. Increasing the FR increased the power consumption. TheRS had a signicant impact on the shelling unit losses, grain breakage and power consumption.Increasing the RS increased the grain breakage and power consumption, but decreased the shelling unitlosses. Empirical models were formulated based on multiple linear models.Production and hosting by Elsevier B.V. on behalf of Kasetsart University. This is an open access articleunder the CC BY-NC-ND license (/licenses/by-nc-nd/4.0/).for the livestockis based on its va-isoneofthemostAshellingunit forcornhuskershellingwasoriginallydevelopedbased on a wheat threshing unit, which was efcient but the grainbreakage was relatively high (Department of Agriculture, 1996).Chuan-Udom (2013) studied the operating factors of Thai threshersaffecting corn shelling losses and found that an axial ow riceCorn shelling unitMoisture contentKeywords:ology and 2 factorial designs. The results of this study indicated that the MC signicantly affected grainbreakage and power consumption, but did not affect shelling unit losses. Increasing the MC increasedOriginal ArticleEffects of operating factors for an axial-losses and power consumptionWaree Srison,a, bSomchai Chuan-Udom,a, b, *KhwantriaDepartment of Agricultural Engineering, Faculty of Engineering, Khon Kaen UniversitybApplied Engineering for Important Crops of the North East Research Group, Khon Kaenarticle infoArticle history:Received 20 August 2015Accepted 2 May 2016Available online 26 December 2016abstractThe operating factors werconsumption. The shelling0.30 m. The factors comprjournal homepage: http:/www.journalnatural-rebehalf of Kasetsart University. Thiscorn shelling unit onSaengprachatanaraka, bKaen 40002, Thailandersity, Khon Kaen 40002, Thailandfor an axial-ow corn shelling unit that affected losses and powerwas 0.90 m long, with a diameter toward the end of the peg tooth ofthree levels of moisture content (MC), three levels of feed rate (FR), andScienceDirectR/agriculture-and-rces/is an open access article under the CC BY-NC-ND license (http:/creativecommons.speed, feed rate and louver inclination affected threshing unitlosses and that the rotor speed affected grain damage.The appropriate axial ow sheller for shelling corn requires thestudy of important factors that affect losses and the power con-sumption, namely, the rotor speed, feed rate and grain moisturecontent Therefore, the aim of this research was to study the effectsofoperatingfactorsofanaxial-owcornshellinguniton lossesandthe power consumption.Materials and methodsCorn shelling unitThis study was conducted using an axial ow corn shelling unitprovided by the Agricultural Research Development Agency (PublicOrganization), Thailand as shown in Fig. 1. The shelling unit was0.90 m long, with a diameter toward the end of the peg tooth of0.30 m, with a controllable rotor speed. There was a powermeasuring device as shown in Fig. 2. The axial ow corn shellingunit consisted of a spike-toothed cylinder. The concave portionlocated under the cylinder was made of curved steel bar. The guidevane inclination was adjustable. The chute for grain under theshelling unit was divided into nine slots. The feed rate wasadjustable by controlling the conveyer belt speed of the materialsinto the shelling unit. The experiments were performed at thelaboratory scale.This study was performed with Pioneer B-80 corn variety.Factors studied and experimental designThe range of operating factors affecting losses and the powerconsumptionofanaxialow corn shelling unit were the mois-ture content (MC), feed rate (FR) and rotor speed (RS), as shownin Table 1. Following a factorial experimental design, a largenumber of factors and degrees were required to determine thequantity of materials and the experimental unit. Thus, a 23factorial experimental design was applied, as shown in Table 2,toreduce the use of materials and the time for testing (Berger andMaurer, 2002).Testing methodEach test used 10 kg of corn. The corn was fed into the inlet ofthe shelling unit on a conveyor belt. The samples taken from thehusks and cobs outlet was screened until only corn grain remainedand the grain was weighed and subtracted from the original 10 kgof corn and the result was considered as the shelling unit loss (TL).W. Srison et al. / Agriculture and Natural Resources 50 (2016) 421e425422Fig. 1. Corn shelling unit.Fig. 2. Power measuring device.To obtain the percentage of grain breakage (GB), two 1 kg sampleswererandomlytakenfromthechute,theGBwasseparatedbyhandandtheweightof the GB was recorded. In thisexperiment,atorquetransducer with a strain gauge (KFG-2-350-D2-11L1M3R; SokkiKenyujo Co. Ltd.; Tokyo, Japan) was used. The torque meter wasinstalled on the cylinder shaft to measure the torque and tocalculate the power consumption (P).Data analysisFrom the obtained parameters, the terms TL, GB and P wereused to construct multiple line models. Then, the models wereTable 1Independent variables and their factor levels.Variable Range and Levels (coded)e0 X1; Moisture content (% wet basis) 14 21 28X2; Feed rate (t/hr) 0.5 1.5 2.5X3; Rotor speed (m/s) 8 10 12Table 2Experimental units based on a 23factorial design for losses and po-wer consumption of an axial owcorn shelling unit for the variablesmoisture content (X1), feed rate (X2) and rotor speed (X3).Experiment number X1X2X31 eee2 ee3 e e4 e5 ee6 e 7 e 8 900010 0 0 011 0 0 012 0 0 0Results and discussionThe effects of MC, FR and RS on TL, GB and P are shown inTable 3.Operating parameters affecting the shelling unit lossesThe results of ANOVA of the operating parameters affectingshelling unit losses are shown in Table 4. The results indicated thatRS had a signicant impact on shelling unit losses, whereas MC, FR,MC*FR, MC*RS, FR*RS and MC*FR*RS did not have a signicantimpact on shelling unit losses.The regression equation that determined the effect of theoperating parameters on shelling unit loss is shown in Eq. (1):Table 3Effects of moisture content (MC), feed rate(FR) and rotor speed (RS) on shelling unitlosses, grain breakage and power consumption.ExperimentnumberMC (% wetbasis)FR(t/hr)RS(m/s)Shellingunitlosses (%)Grainbreakage(%)Powerconsumption(W)114(C0)a0.5 (C0)8(C0) 2.32 0.61 1529.7321C0) 0.5 (C0)8(C0) 2.93 0.37 1439.82314(C0) 0.5 (C0)8(C0) 3.24 0.18 1417.35428) 0.5 (C0)8(C0) 2.43 2.26 1979.2452() 0.5 (C0)8(C0) 2.89 2.22 2046.66628) 0.5 (C0)8(C0) 3.33 2.47 2024.19714(C0) 2.5 ()8(C0) 2.60 0.18 2271.4281C0) 2.5 ()8(C0) 2.88 0.19 2316.37914(C0) 2.5 ()8(C0) 3.06 0.25 2316.3710 28 () 2.5 ()8(C0) 2.90 2.20 3058.06W. Srison et al. / Agriculture and Natural Resources 50 (2016) 421e425 42311 28 () 2.5 ()8(C0) 2.89 2.13 2990.6312 28 () 2.5 ()8(C0) 2.65 2.68 3058.0613 14 (C0) 0.5 (C0)12() 1.60 0.94 2069.1414 14 (C0) 0.5 (C0)12() 1.57 0.71 2046.6615 14 (C0) 0.5 (C0)12() 1.52 1.30 2091.6116 28 () 0.5 (C0)12() 1.11 2.20 2361.3217 28 () 0.5 (C0)12() 1.90 2.36 2338.8418 28 () 0.5 (C0)12() 1.60 2.47 2428.7419 14 (C0) 2.5 ()12() 1.54 0.49 2653.5020 14 (C0) 2.5 ()12() 1.53 1.06 2541.1221 14 (C0) 2.5 ()12() 1.57 0.79 2631.0222 28 () 2.5 ()12() 1.58 2.22 3215.3923 28 () 2.5 ()12() 1.54 2.68 3215.3924 28 () 2.5 ()12() 1.47 2.20 3215.3925 21 (0) 1.5 (0) 10 (0) 2.36 1.06 2586.0726 21 (0) 1.5 (0) 10 (0) 2.22 1.26 2653.5027 21 (0) 1.5 (0) 10 (0) 2.03 1.52 2563.6028 21 (0) 1.5 (0) 10 (0) 2.56 1.61 2586.07aFigures in parentheses indicate code of range and levels; C0low,applied in the analysis of the effects of parameters on losses andthe power consumption based on response surface methodologyand 23factorial designs, determining the effects of each param-eter on the coefcient of determination (R2) using the DesignExpert software package (version 7; Stat-Ease Inc; Minneapolis,MN, USA.). ANOVA was used for regression analysis of thedesign factors affecting TL, GB and P. Signicance was tested atp F18.77 F51.62 F580.58 0.0001 Model is signicant944.00 0.00012422.03 0.0001535.67 0.000153.16 0.000135.62 0.000153.16 0.00013.32 0.0841al Resources 50 (2016) 421e425 425Agricultural Machinery, 1995. Test Code and Procedure for Power GrainThresher: RNAM. Test Code & Procedures for Farm Machinery. Bangkok,Thailand, second ed.Farjam, A., Omid, M., Akram, A., Fazel Niari, Z., 2014. A neural network basedmodeling and sensitivity analysis of energy inputs for predicting seed and graincorn yields. J. Agric. Sci. Technol. 16, 767e778.Gummert, M., Kutzbach, H.D., Muhlbauer, W., Wacker, P., Quick, G.R., 1992. Perfor-mance evaluation of an IRRI axial-ow paddy thresher. Agric. Mech. Asia Afr.Lat. Am. 23, 47e58.Kunjara, B., Wijarn, C., Therdwongworakul, A., 1998. Testing and evaluation oflocally-made maize sheller. J. Natl. Res. Counc. Thail. 20, 41e57.Mahmoud, A.R., Buchele, W.F., 1975. Distribution of shelled corn throughput andmechanical damage in a combine cylinder. Am. Soc. Agric. Eng. 1, 448e452.Rostami, M.A., Azadshahraki, F., Najanezhad, H., 2009. Design, development andevaluation of a peanut sheller. Agric. Mech. Asia Afr. Lat. Am. 40, 47e49.Saeng-Ong, P., Chuan-Udom, S., Saengprachatanarak, K., 2015. Effects of guide vaneinclination in axial shelling unit on corn shelling performance. Kasetsart J. Nat.Sci. 49, 761e771.Singhal, O.P., Thierstein, G.E., 1987. Development of an axial-ow thresher withmulti-crop potential. Agric. Mech. Asia Afr. Lat. Am. 18, 55e65.Simonyan, K.J., 2009. Development of motorized stationary sorghum thresher.Agric. Mech. Asia Afr. Lat. Am. 40, 47e55.轴流式玉米脱粒装置运行因素对损耗和能耗的影响Waree Srison,Somchai,Chuan-Udom,Khwantri,Saengprachatanarak孔敬大学工程学院农业工程系，泰国孔敬 40002 孔敬大学东北重点作物应用工程研究所，泰国孔敬 40002 摘 要研 究 了 影 响 轴 流 式 玉 米 脱 粒 装 置 损 耗 和 能 耗 的 的 运 行 因 素 。 脱 壳 装 置 长 0.90 米 ， 钉齿末端 直 径 0.30 米。 这些因素 包括三个级别的水分含 量 （ MC） ， 三个层次的进料速率 （FR） ， 以及三级转子速度 （RS） 。 实验基于响应面方法和 23 因 子设计进行。研究结果表明，MC 显著影响颗粒破碎和功率消耗，但不影响脱壳 装 置 的 损 耗 。 增 加 MC 可 提 高 晶 粒 破 碎 率 和 耗 电 量 。 FR 影 响 了 电 耗 ， 但 不 影 响 脱 粒 装 置 的 损 耗 和 谷 物 的 破 碎 。 增 加 FR 增 加 了 能 耗 。 RS 对 脱 粒 单 元 损 失 、 粮 食 破 碎和耗电量均无明显影响，增加 RS 值增加了晶粒破碎率和耗电量，但降低了脱 粒单位损失。在多元线性模型的基础上建立了经验模型。 关 键 词 玉 米 脱 粒 装 置 ；水分含量；进给速率；转子转速 引 言玉米是对畜牧业来说很重要的饲料原料 （Farjam 等人， 2014） 。 玉米 生产是 基于其多样性 ， 另外， 收获机制是玉米生产过程中最重要的组成部分之一 （参考 文献） （ (Chuan-Udom，2013 年)。 Kunjara 等人(1998 年)讨论了泰国的玉米脱壳问题， 从中获得以下信息。 玉 米 脱 粒 机 自 从 1929 起就被使用和改良。玉米脱粒机的开发主要是由当地的制造 商来进行 ， 大部分玉米脱粒机采用的是纹杆脱粒机和钉齿脱粒机 。 这些脱粒机已 经过测试和评估， 以确定其最佳操作性能， 直到累计损 失 （谷物损失和颗粒破碎） 低于 1.5 。 然 而 ， 用 纹 杆 式 脱 粒 机 时 发 现 ， 残 留 在 凹 形 表 面 上 的 破 碎 作 物 部 件 降低了谷物 分离的有效性， 而钉齿脱粒机的能耗和剥落滚筒速度是 纹杆式脱粒机 的 两 倍 (Kunjara 等人，1998 年)。 玉米脱粒装置最初是以小麦脱粒装置为基础研制而成的， 但粮食破碎率较高（农业 部，1996 ） 。Chu an Udom（201 3）对 泰 国脱粒 机影响 玉米脱 壳 损失的 操作 因素进行了研究， 发现轴流式脱粒机具有高效、 易清洗、 粮食破碎少等特点， 对 调整脱粒 玉米是经济的， 并且只需要简单的修改。 此外， 轴流脱壳装置的原理适 用于泰国和亚洲国家的情况 （Singhal 和 Thierstein， 1987; Chuan-Udom， 2011） 。 Chuan-Udom 和 Chinsuwan（2009） 对泰国轴流 式水稻联合收割机的运行和调整进行的研究表明， 转子速度， 导叶倾斜度， 谷物含水率， 进料速度和颗粒物质 对 脱 粒 装 置 损 失 都 有 明 显 的 影 响 。 Chinsuwan 等 人 （ 2003） 研 究 了 转 子 切 向 速 度 和进给速度对脱粒装置损失和稻谷破损的影响。 结果表明， 当转子切 向速度增大 时 ， 脱 粒 单 元 损 失 减 小 ， 损 伤 增 大 。 安 德 鲁 斯 等 人 （ 1993） 研 究 了 联 合 收 割 机 操 作参数对水稻收获损失的影响， 并介绍了喂入率、 料谷比、 颗粒含水量、 旋翼转 速 、 凹 间 隙 等 因 素 对 脱 粒 装 置 损 失 的 影 响 。 Gummert 等 人 （ 1992） 报 道 了 转 子 转 速、 进给速度和百叶窗倾角对脱粒单元损失的影响， 以及转子转速对颗粒损伤的 影 响 。 合适的玉米脱粒机需要研究影响损耗和能耗的重要因素， 即转子转速， 进料 速率和谷物含水率。 因此 ， 本研究的目的是研究轴流式玉米脱壳装置的运行因素 对损失和能耗的影响。 材料与方法玉 米 脱 粒 装 置 本研究利用泰国农业研究开发机构 （公共组织） 提供的轴流玉米脱壳装置进 行，如图 1 所示，脱粒装置长为 0.90 米，直径端面距钉齿末端 0.3 米，具有可控的转子速度。 功率测量装置如图 2 所示， 轴流式玉米脱粒装置由圆柱钉齿构成， 圆筒下面的凹 板由弯曲钢筋制成， 导叶的倾角是可调的。 脱粒装置下的谷物溜槽 分为九个槽 ， 进给速度可通过控制物料输送带速度进入脱 粒装置来调节。 实验是 在 实 验 室 内 成 规 模 进 行 的 。 本 试 验 采 用 先 锋 B-80 玉米品种进行。 影 响 因 素 和 实 验 设 计 如表 1 所示， 影响轴流式玉米脱壳装置损失和功耗的操作因素范围 包括水分 含量 （ MC） ， 进料速率 （FR ） 和转子速度 （RS ） 。 在进行了因素实验设计之后， 需 要大量因素和程度来确定材料和实验单元的数量。 因此 ， 应用 2 3 析因实验设计， 如图所示表 2，减少材料的使用和测试时间（伯杰和 Maurer，2002). 测 试 方法 每次测试使用 10 公斤玉米，通过输送带将玉米送入脱粒装置的入口，从玉米 籽 粒 和 玉 米 棒 出 口 取 样 ， 直 到 只 剩 下 玉 米 颗 粒 ， 称 重 并 从 原 来 的 10 千克玉米 中减去 籽粒， 结果被认为是脱粒单位损失 （TL） 。 为获得颗粒破碎率， 随机从斜 槽中取出两个 1 公斤的样品， 用手工分离破碎籽粒并记录破碎籽粒的重量。 在该 实验中， 使用具有应变计的扭矩传感器 （KFG-2-350-D2-11L1M3R; Sokki Kenyujo Co.Ltd。 ; Tokyo， Japan） 。 扭矩计安装在气缸轴上以测量扭矩并计算功 耗 （P） 。 数 据 分 析 从所获得的参数中， 使用术语 TL， GB 和 P 构建多个线模型。 然后， 模型是 表 1 自变量及其因子水平 变量 范 围 和 级 别 （ 编 码 ）- 0 +X1; 含 水 量 （ 湿 基 ） 14 21 28X2; 进 给 率 （ t / hr） 0.5 1.5 2.5X3; 转 子 转 速 （ m / s） 8 10 12表 2 实验装置基于一个 2 3 因子设计， 用于变量水分含量 （X1） ， 进料速率 （ X2）和 转 子 速 度 （ X3） 的 轴 流 式 玉 米 脱 粒 装 置 的 损 失 和 功 耗 。 实 验 编 号 X1 X2 X31 - - -2 + - -3 - + -4 + + -5 - - +6 + - +7 - + +8 + + +9 0 0 010 0 0 011 0 0 012 0 0 0表 3 水分含量（MC） ， 进料速率（FR）和转子速度（RS）对脱粒单元损失， 籽 粒 破 碎 和 功 耗 的 影 响 。 实 验 编 号 MC（ 湿基） FR(t/hr) RS(m/s) 脱 壳 单 位损 失 (%) 谷 物 破 损率 ( %) 功 耗 (W)1 14(-) 0.5(-) 8(-) 2.32 0.61 1529.732 14(-) 0.5(-) 8(-) 2.93 0.37 1439.823 14(-) 0.5(-) 8(-) 3.24 0.18 1417.354 28(+) 0.5(-) 8(-) 2.43 2.26 1979.245 28(+) 0.5(-) 8(-) 2.89 2.22 2046.666 28(+) 0.5(-) 8(-) 3.33 2.47 2024.197 14(-) 2.5(+) 8(-) 2.60 0.18 2271.428 14(-) 2.5(+) 8(-) 2.88 0.19 2316.379 14(-) 2.5(+) 8(-) 3.06 0.25 2316.3710 28(+) 2.5(+) 8(-) 2.90 2.20 3058.0611 28(+) 2.5(+) 8(-) 2.89 2.13 2990.6312 28(+) 2.5(+) 8(-) 2.65 2.68 3058.0613 14(-) 0.5(-) 12(+) 1.60 0.94 2069.1414 14(-) 0.5(-) 12(+) 1.57 0.71 2046.6615 14(-) 0.5(-) 12(+) 1.52 1.30 2091.6116 28(+) 0.5(-) 12(+) 1.11 2.20 2361.3217 28(+) 0.5(-) 12(+) 1.90 2.36 2338.8418 28(+) 0.5(-) 12(+) 1.60 2.47 2428.7419 14(-) 2.5(+) 12(+) 1.54 0.49 2653.5020 14(-) 2.5(+) 12(+) 1.53 1.06 2541.1221 14(-) 2.5(+) 12(+) 1.57 0.79 2631.0222 28(+) 2.5(+) 12(+) 1.58 2.22 3215.3923 28(+) 2.5(+) 12(+) 1.54 2.68 3215.3924 28(+) 2.5(+) 12(+) 1.47 2.20 3215.3925 21(0) 1.5(0) 10(0) 2.36 1.06 2586.0726 21(0) 1.5(0) 10(0) 2.22 1.26 2653.5027 21(0) 1.5(0) 10(0) 2.03 1.52 2563.6028 21(0) 1.5(0) 10(0) 2.56 1.61 2586.07括号中的数字表示范围和级别的代码; -低，0 中等，+高。 应 用 响 应 面 法和 2 3 析 因 设 计 分 析 参 数 对 损 耗 和 功 耗 的 影 响 ， 使 用 设 计 专 家软 件 确 定 每 个 参 数 对 测 定 系 数 （ R2） 的 影 响 （ 版 本 7; Stat-Ease 公司;明尼苏达 州明尼阿波利斯， 明尼苏达州， 美国） 。 采用方差分析法对影响 TL 的设计因素进 行回归分析，在 P0.05 时进行籽粒破碎和功耗检验。 指 标 值 指标值 TL，GB 和 P 是 根 据 评 估 玉 米 脱 粒 机 的 程 序 计 算 出 来 的 （ 亚 洲 经 济 社 会委员会和太平洋农业机械地区网络 1995） 。 结 果 与 讨 论 MC，FR 和 RS 对 TL，GB 和 P 的影响如表 3 所示。 影 响 脱 粒 装 置 损 失 的 操 作 参 数 影响脱壳装置损失的操作参数的方差分析结果如表 4 所示。结果表明，RS 对脱壳单元损失有显著影响，而 MC、FR、MCxFR、MCxRS 、FRxRS 和 MCxFRxRS 对 脱壳单元损失的影响不显著。 确定操作参数对脱壳装置损失的影响的回归方程如公式（ 1） ： TL 5.44 - 0.32RS （1） 其中 TL 是脱粒损失 （百分比） ， RS（米每秒） 是转子转速， 方程 （ 1） 中 R2和 R2 的调整值分别为 0.87 和 0.87。 基于公式 （1）中，表示 MC 和 RS 对 TL 的影响的响应曲线图如图 3。 从图 3 中可以看出，增加转子转速（RS）减少了与 Simonyan（2009）的研究有关的脱 粒单位损失 （TL） ， 其增加跳动导致 脱粒能力增加减少脱粒单位损失。 影 响 籽 粒 破 碎 的 操 作 参 数 表 5 显示影响籽粒破碎的操作参数的方差分析结果。结果表明，MC、RS 和MC X RS 对 籽 粒 破 损 有 显 著 影 响 ， 而 FR，MC X FR，FR X RS 和 MC X FR X RS 对 籽粒破碎 没有统计学影响。 用于确定操作参数对 籽粒破碎的影响的回归方程如方 程 (2): GB =-3.40 + 0.22MC + 0.28RS - 9.85 X 10-3MC X RS (2) 其中 GB 是籽粒破碎率 （百分比） ， MC 是含水量 （百分比） ， Rs 是转子速度 （米每秒） ， R2 和调整后的 R2 值分别为 0.96 和 0.94。 基于公式 (2)，开发了响应面图以显示 MC 和 RS 的影响（图 4）以及 MC 和 FR（ 图 5）在 GB 上。 如图 4 和图 5 所 示 ， 增 加 RS 倾向于增加 GB， 这 与 Rostami 等人的研究有关（ 2009 年） ，在这种情况下，跳动加剧导致损失加剧 。 MC 的增加导致 GB 的增加趋势（Chuan-Udom,2013,Mahmoud 和 Buchele， 1975） ，因为谷物的高含水量更加灵活，使得谷物在被 击打时更容易破碎。 表 4 影响脱壳装置损耗的变异操作参数分析 资源 平方和 DF 均方根 F 值 p 值 Prob F模型 10.15 7 1.45 18.77 F模型 19.54 7 1.45 51.62 F模型 6.59x100.006 7 9.42x100.005 580.58 0.0001 模型重要MC 1.53x100.006 1 1.53x100.006 944.00 0.0001FR 3.93x100.006 1 3.93x100.006 2422.03 0.0001RS 8.74x100.005 1 8.74x100.005 535.67 0.0001MCxFR 86,211.76 1 86,211.76 53.16 0.0001MCxRS 57,765.05 1 57,765.05 35.62 0.0001FRxRS 86,211.76 1 86,211.76 53.16 0.0001MCxFRxRS 1.54x100.005 1 5388.24 3.32 0.0841纯粹的错误 36,202.20 19 1621.79相关总数 6.95x100.006 27MC 为含水量，FR 为进给速率，RS 为转子速度（RS） ，DF 为自由度。 图 6.当 转 子 速 度 （ RS） 为 10 m / s 时 ， 功 率 消 耗 （ P） 的 响 应 曲 线 图 显 示 进 料 速 率 （ FR） 和 含 水 量 （ MC， 以 重 量 为 基 准 测 量 百 分 比 ） 的 影 响 。图 7.当 进 料 速 度 为 1.5 t / hr 时 ， 功 率 消 耗 （ P） 的 响 应 曲 线 图 显 示 了 含 水 量 （ MC， 以 重 量 基 准 测 量 百 分 比 ） 和 转 子 速 度 （ RS） 的 影 响 。图 8.功 率消 耗 （ P） 的响 应 曲线 图 ， 显示 当潮 湿含 量 为 14 时 进料 速率 （ FR） 和转子 速度 （ RS） 的 影 响 。致 谢 作 者 感 谢 ： 泰 国 农 业 研 究 开 发 机 构 （ 公 共 组 织 ） ; 东 北 重 要 作 物 应 用 工 程 系 ， 泰 国 孔 敬孔 敬 大 学 ; 以 及 泰 国 曼 谷 高 等 教 育 委 员 会 采 后 技 术 创 新 中 心 提 供 研 究 支 持 。参 考 文 献 1Andrews, S.B., Siebenmorgen, T.J., Vories, E.D., Loewer, D.H., Mauromoustakos, A., 1993. Effects of combine operating parameters on harvest loss and quality in rice. Agric. Mech. Asia Afr. Lat. Am. 36, 1599-1607.2Berger, P.D., Maurer, R.E., 2002. Experimental Design with Applications in Man- agement, Engineering, and the Sciences. Belmont, CA, USA.3Chuan-Udom, S., 2011. Grain Harvesting Machines. Khon Kaen University, Khon Kaen, Thailand (in Thai).4Chuan-Udom, S., 2013. Operating factors of Thai threshers affecting corn shelling losses. Songklanakari
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