钢绞线伸长率超规范的原因及措施

钢绞线伸长率超规范的原因及措施篇一：预应力伸长值超限原因分析(参考)后张法预应力钢束伸长值超限 原因分析及预防措施 摘要：通过现场实际施工经验，结合后张法张拉工艺原理、预应力钢束理论伸长值和实际伸长值的计算方法，简要分析了后张法预应力钢束伸长值超限的五类原因并提出了解决和预防措施，保证预应力施工中张拉力有效施加符合设计要求满足工程质量要求。 随着近年来我国交通事业的迅猛发展，预应力混凝土结构在我国的交通建设中被广泛应用，这些预应力混凝土桥梁几乎都是采用的后张法施工作业的方法。因此，后张法预应力施工的质量控制情况的好坏，直接影响预应力混凝土结构寿命的长短。然而，在后张法预应力施工中，预应力钢束的实际伸长值与理论伸长值的差值经常会出现超出公路桥涵施工技术规范 （JTG/T F50XX）所要求的 6%的现象，这样就会影响后张法预应力施工的质量从而导致整个混凝土结构工程的使用寿命缩短。结合几年来在铁路客专、高速公路桥梁施工中后张法预应力桥梁的施工经验，浅要分析造成后张法预应力钢束伸长值超限的原因，并根据所分析出来的原因提出解决及预防措施。 1 后张法张拉工艺原理及工艺流程 在混凝土结构施工时，按设计要求预留出相应的预应力孔道，待构件混凝土的强度、弹性模量、龄期达到设计规定的要求时，穿入预应力钢绞线，用张拉机具进行张拉，并用锚具把张拉后的预应力钢绞线锚固在构件的端部。预应力筋的张拉力主要靠构件端部的锚具传给混凝土，使其产生压应力。张拉锚固后，在预留孔道内注入水泥浆，使预应力钢绞线不被锈蚀，并与构件形成整体，增加了构件刚度，有效的控制了构件的抗裂度。 2 后张法预应力钢束理论伸长值与实际伸长值的计算方法 钢绞线理论伸长值计算 L= ppL/ApEp ， pp=p1-e-(kx+)/ kx+ 式中：L预应力筋理论伸长值（mm） ； pp预应力筋的平均张拉力（N） ； x从张拉端至计算截面孔道长度(m)； Ap预应力筋截面面积(mm)； Ep预应力筋的弹性模量(N/mm)； 22 P预应力筋张拉端的张拉力(N)；从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad)； k孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数； 预应力筋与孔道壁的摩擦系数。 后张法预应力钢束张拉实际伸长值计算 预应力筋张拉时，应先调整到初应力 0，该初应力宜为张拉控制应力 con 的 10%25%，伸长值应从初应力时开始量测。预应力筋的实际伸长值除量测的伸长值外，尚应加上初应力以下的推算伸长值。预应力筋张拉的实际伸长值 Ls（mm）可按下式计算： LsL1L2 式中：L1从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值（mm） ； L2初应力以下的推算伸长值（mm） ，可采用相邻级的伸长值。 其中 L1L3L2，L22（L2L1） L1张拉至初始应力时千斤顶油缸伸出量 L2张拉至 2倍初始应力时千斤顶油缸伸出量 L3张拉至终始应力时千斤顶油缸伸出量 3 预应力钢束伸长值超限的原因 预应力钢绞线材料原因及预防措施 钢绞线原材料方面有三种原因会导致钢束伸长值超限：1 使用。 2 钢绞线未检测弹性模量或检测合格后，但未按实际检验的弹性模量 Ep、截面面积 Ap来计算钢绞线进场后未按规范要求按批次进行抽样检验，钢绞线材质不合格，但已在实际工程中理论伸长量。 3 实际施工中，钢绞线下料使用杂乱，未按同批次进行使用（同一孔道内钢绞线分不同批次，并且弹性模量相差很大） ，即使使用的是同一批次，所计算的理论伸长量的值未按试验检测报告所得的弹性模量计算。 预防措施： 1 钢绞线进场后应按公路桥涵施工技术规范（JTG/T F50XX）的规定进行检验，钢绞线分批检验时每批质量应不大于 60t。检验时应从每批钢绞线中任取 3盘，并从每盘所选的钢绞线端部正常部位截取一组试样进行表面质量、直径偏差和力学性能试验。如每批少于 3盘，则应逐盘取样进行上述试验。 2 预应力施工前，工程技术人员应按照设计图纸复核钢绞线的理论伸长值是否正确，然后按照每批次检验的弹性模量 EP、截面面积 AP等进行预应力钢绞线理论伸长量的计算，并且将所有按照批次检验弹性模量计算的理论伸长量编制成册上报监理审批、存档以供查阅。3 在施工进行钢绞线下料时做好记录，每批的钢绞线用在 X号梁 X孔道必须记录以便查阅钢绞线弹性模量和理论伸长值。在同一孔道内尽量使用同一批次的钢绞线，若同批钢绞线不足时，应利用与该批钢绞线弹性模量相近的配合使用，否则废弃不得使用。施工时按照此理论伸长值和实际伸长值进行校核，检查是否超出 6%。 孔道偏差及摩阻损失变化原因及预防措施 由于施工质量管理不到位导致孔道位置偏差及孔道摩阻损失变化，从而导致预应力钢束伸长值不足超出 6%，其主要原因有四个方面： 1 孔道位置引起的偏差。预应力孔道预留不准确，孔道位置和设计图不符出现偏差，导致理论伸长值发生变化，如果位置偏差较大，则会引起预应力钢束伸长率超限。 2 孔道堵塞引起摩阻损失增大。浇筑混凝土时，由于振捣过力导致波纹管破裂或波纹管联接不严造成漏浆，部分堵塞混凝土孔道造成摩阻损失增大，使实际张拉伸长值减小引起预应力钢束伸长率超限。 3 锚垫板喇叭口砼未清理导致摩阻损失增大。浇筑混凝土时，部分喇叭口处留有砼，导致锚具安装困难并且钢绞线伸长方向与锚垫板方向不同心，违反了张拉“三同心”原则。张拉时增大了钢绞线与锚口的摩阻力，造成了预应力钢束实际伸长值减小引起预应力钢束伸长率超限。 4 锚垫板安装倾斜导致摩阻力增大。锚垫板安装时倾斜，钢绞线伸长方向与孔道中心不一致，张拉时，锚垫板偏心受力增大了钢绞线与孔口的摩阻力，使预应力钢束实际伸长值减小。 预防措施： 1 预应力孔道的波纹管或橡胶棒定位时必须按照设计坐标进行，定位时安装定位网钢筋、U 型卡环或者两者合并使用，定位距离为纵向 50cm一道，并且定位牢固准确，焊接时注意避免烧伤波纹管或橡胶棒，混凝土浇筑振捣时注意严禁触碰波纹管以免偏位。 2 波纹管安装时，接头位置需要采用套接（使用大一号作为接头） ，四周使用塑料胶带包裹密封，混凝土振捣时严禁触碰波纹管以免波纹管破裂漏浆，混凝土浇筑前进行预应力穿束的，在混凝土浇筑时边浇筑边由专人负责抽拔钢绞线，避免钢绞线被水泥浆握裹，发现漏浆问题需要及时处理。 3 锚垫板安装时，严格检查控制锚垫板、端头模板、波纹管之间的孔隙，尽量减少锚垫板处 的漏浆堵塞锚垫板锚口，端头模板拆除后及时清理锚口内混凝土（混凝土强度较低，较容易清理） ，预应力钢束穿束前，必须检查锚口内混凝土是否清理干净，未清理干净严禁进行穿束。4 锚垫板及模板安装完成后，仔细检查锚垫板和模板是否联接牢固，螺栓是否旋紧，发现问题及时处理，保证锚垫板的安装符合设计要求，与张拉方向一致。当发生锚垫板安装倾斜，与张拉方向不一致时，较轻的可以采用加垫钢板的方法进行调整，严重的需要破除重新安装另作处理。 钢绞线扭转、交叉缠绕原因及预防措施 预应力钢绞线穿束时，钢绞线在孔道内交叉缠绕，预应力施加时钢绞线受力不均，导致部分钢绞线受力未达到设计控制应力要求，造成预应力钢束实际伸长值不足超出 6%限值范围。 预防措施：预应力筋应梳整、编束，每隔 1绑扎铁线，编束同时每根钢绞线进行编号，编束后应顺直不扭转。钢绞线穿束前，对编束后的钢绞线进行编号复查，穿束时必须整束穿入，当钢束较长或钢束较多时，可使用特制工具（锥形铁环）牵引整束穿入，然后将工作锚具孔编号，安装时两端位置相同，编号对应。有效的避免了钢绞线缠绕、扭转，每根钢绞线张拉应力平衡。 张拉初始应力取值不足原因及预防措施 传统张拉程序中，初应力取值为 10%的控制应力，即认为在张拉至 10%控制应力的时候已经将钢绞线拉紧。但是在实际施工中，当钢束较长，弯曲部位较多的时候，10%控制应力的张拉力往往不足以将钢绞线拉紧，此时在计算实际伸长量的时候会包含部分松弛长度，从而引起实际伸长量计算值偏大。 预防措施：公路桥涵施工技术规范 （JTG/T F50XX）条文规定 10%25%的范围，实际张拉中应根据实际情况进行取舍：对钢束长度 30m以下时，初应力宜取 10%15%；钢束长度 3060m时，宜取 15%20%；钢束长度大于 60m时，宜取上限 25%控制应力作为初应力；钢束长度超过 100m时，需现场试验来确定其初应力的大小。 千斤顶、油表等张拉设备故障误差原因及预防措施 施工准备前未按照规范要求进行千斤顶以及油表等设备的选择，未按照规范的要求对千斤顶、油表等进行校验，预应力张拉设备出现故障、误差等问题，导致张拉控制应力不足或张拉控制应力过大，引起预应力钢束伸长值超限。预防措施： 1 预应力设备选择时，按照公路桥涵施工技术规范（JTG/T F50XX）条文规定：张拉千斤顶的额定张拉力宜为所需张拉力的倍，且不得小于倍。与千斤顶配套使用的压力表应选用防振型产品，其最大读数应为张拉力的倍倍，标定精度应不低于级。 2 张拉设备（千斤顶、油泵和压力表等）应在经国家授权的法定计量技术机构配套标定，配套使用。张拉设备标定时间超过 6个月、张拉次数超过 300次、在张拉过程中千斤顶或压力表出现异常情况、千斤顶检修或更换配件后均需对设备进行重新标定。结束语：以上分析是在日常施工中容易忽略和经常碰到的问题以及施工规范中重要强调的内容，其实，在实际预应力施工中，导致实际伸长值与理论伸长值之间误差超限（超出6%）的原因还有很多。但为了保证在预应力施工中能够按照设计要求做到预应力的有效施加，在施工过程中，必须进行钢束实际伸长值与理论伸长值的校核，检验张拉力施加是否足够，孔道摩阻是否增大，预应力钢束是否存在异常等现象，以保证预应力施工的质量。 主要参考文献： 1刘吉士，阎洪河，李文琪主编.公路桥涵施工技术规范实施手册.北京：人民交通出版社，XX 2蔚建华主编.预应力混凝土桥梁施工技术要点.北京：人民交通出版社，XX 3中交第一公路工程局有限公司主编.公路桥涵施工技术规范.北京：人民交通出版社，XX 4田克平主编.公路桥涵施工技术规范实施手册.北京：人民交通出版社，XX 篇二：后张法两端张拉多束短钢绞线伸长量超标原因分析及预防措施后张法两端张拉多束短钢绞线 伸长量超标原因分析及预防措施 【摘 要】 结合济南二环东路高架桥工程第三合同段第 32联端横梁 DH1、DH2 钢绞线张拉情况，简单介绍了产生两端张拉多束短钢绞线伸长量长度超标的原因分析及下一步施工的预防措施。 【关键词】 后张法 两端张拉 多束 短钢绞线 伸长量 后张法预应力是目前经常采用的一种设计方式，广范应用于国内外桥梁结构中。后张法预应力施工尤为重要，如何确保预应力施工符合设计及施工规范要求，确保工程质量？各施工单位经过多年的施工实践，积累了丰富的施工经验，也归纳总结了不少施工工法、工艺流程。目前，后张法预应力施工工艺已经非常成熟。但是，根据以往施工情况来看，对于两端张拉的多束短钢绞线，如果操作不当、计算不准、稍有疏忽就会出现伸长量长度超出规范 6%要求的现象。笔者根据济南二环东路高架桥工程第三合同段 32联现浇箱梁端横梁两端张拉的 DH1、DH2 为例进行简单说明。 1工程概况 32 联端横梁钢绞线上下共两排，上排为 DH1，共 3束，下排为 DH2，共 4束。每束均为 19根，两端张拉，单根长度为：米（含工作长度每端米） ，图纸给出的单端伸长量为：毫米。 采用 SBG-90Y型塑料波纹管成孔，锚具采用符合GB/T14370国家标准中 I类要求的群锚体系，钢绞线采用符合 GB/T5224国家标准的 的 II级低松驰钢绞线，其 fpk=1860Mpa。 张拉控制应力为：=1395Mpa 管道摩阻系数为：= 管道偏差系数为：k= 实测钢绞线断面面积：A=140mm 实测钢绞线弹性模量：E=197500Mpa 2 2理论伸长量计算 理论伸长量计算根据公路桥涵施工技术规范（JTJ041-XX）相关要求及公式计算。一般采用分段法计算每段伸长量，然后叠加得出总伸长量。以 DH1为例计算如下： 21 线段长度计算（复核图纸长度） 可以采用常规数学计算方法，也可以采用 AutoCAD画出曲线图，直接测量每段线段的 长度。如下图：L=+(工作长度)= 22 理论伸长量计算 一般采用 EXCEL表格，将公式直接输入 EXCEL表中，可以批量计算，节约时间。公式如下：?l? PpLAE ， Pp? P(1?e ?(kl?) ) kl? 其中： P-预应力筋张拉端的张拉力（N） Pp-平均张拉力（N） l-从张拉端至计算截面的孔道长度（m） -从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad） 详细计算过程见下表： 32 联横梁两端张拉 DH钢束理论伸长量计算表(阴影部分为工作长度) 3施工测量数据及计算实际施工时测量数据如下： 现场实测数据汇总表（单位：mm）实际伸长量计算方法如下：方法一：?l=S-S1+S2-S1 方法二：?l=（S-S1）/ 方法三：?l=（S-S2）/ 三种方法计算后的结果如下： 4结果分析 从上述计算结果来看，不同的计算方法得出的实测伸长量是不同的，方法三最接近理论伸长量。见下表： 根据现场张拉实际情况，笔者认为有以下几个方面的原因：（1）最初张拉的 DH1-3以哪种方法计算均不符合规范要求，原因是操作不当。因为测量伸长量时，操作手操作不规范，直接将油泵关闭持荷，造成轻微回油，从油表读数上可以看出表针有轻微回落。这样造成测量数据不准确，可能偏大也可能偏小。发现问题后，专门对操作手进行了工艺操作规程教育，确保测量伸长量时，油泵不可全关，放慢加油速度，控制油表读数维持在规定的值上，经过几次尝试后，达到了要求，然后才进行后续钢束的张拉（即：DH1-1，DH1-2，DH2-4） 。 （2）上述三种计算方法均符合规范要求，但是对于两端张拉的多束短钢绞线，初应力应取大一点。由于每束钢绞线共有 19根，数量较多，穿束过程中容易发生缠绕现象，造成部分钢绞线长短不一，如果初应力小，当达到初应力时，可能存在个别钢绞线达不到初应力，也达不到初应力时的伸长量。采用大点的初应力，可以有效减少此种现象对总伸长量的影响。 （3）计算理论伸长量时，如果钢绞线很长，可以不计工作长度（千斤顶内的工作长度，严格说是工具锚端至工作锚端的长度）部分的伸长量，但是对于两端张拉的短钢绞线，必须加上这部分伸长量。如 DH2，如果不加工作长度部分的伸长量，单端伸长量是：=，工作长度部分占总量的：/=%，仅这部分伸长量就已经超出规范要求的+6%了。 5预防措施 施工前制定详细的张拉作业指导书，设备操作规程，对操作手、现场值班技术员进行必要的教育培训，条件允许时最好进行试拉试验学习。 各种计算公式、计算过程要正确，数据取值要准确无误，尤其是每段线段的长度、转角等。 相关参数要经过实际试验后确定，如钢绞线的截面积、弹性模量，管道的摩阻系数、 偏差系数等。 管道定位要准确、牢固，定位钢筋数量要充足，保证足够的刚度，确保砼浇筑时管道不变形。 钢绞线穿束时尽量一次穿完，即事先将全部根数的钢绞线编成一束，整体一次穿束。这样可以有效减少缠绕现象。 张拉前再次复核实际管道内钢绞线长度与理论计算长度误差情况，可以根据下料长度减去两端外露部分的长度计算。如果误差过大应分析原因后修正各种计算数据。 确保千斤顶与油压表设备正常，校核应到实力强的大试验室进行，确保回归曲线、关系方程式准确。认真计算应力与油表读数的对应数据，施工时确保千斤顶与油表配套使用，不得出现交叉混用现象。 施工过程中，严格操作规程，尤其测量伸长量及达到控制应力时，油泵不能关闭，确保油表读数维持在规定的读数上。 初应力宜选择 20%的控制应力，可以根据试验束情况适当调整。 对于短钢束，必须计入工作长度部分的伸长量。大面积张拉前进行试拉，试拉时可以分多级加载，根据实际数据，分析计算结果后，选择适当的参数及初应力。如果误差过大，应重新标定（校核）或检修张拉设备。一切都正常后再进行大面积施工。 6结束语 为避免出现后张法两端张拉多束短钢束伸长量超标现象，关键是必须计入工作长度部分的伸长量，严格操作，确保量测准确，根据试拉实际情况选择适当的参数及初应力。 参考文献： 1 公路桥涵施工技术规范 （JTJ041-XX）路桥集团第一公路工程局主编。北京：人民交通出版社，(重印) 2国道 104济南零点立交至燕山立交高架桥工程两阶段施工图设计第三册第四分册。济南：山东省交通规划设计院， 篇三：后张法预应力钢绞线伸长量的计算与张拉时常见问题分析及预防和处理措施后张法预应力钢绞线伸长量的计算 张拉时常见问题分析及预防和处理措施 一、后张法预应力钢绞线伸长量的计算和传统的张拉程序 1、钢绞线理论伸长量计算 钢绞线理论伸长值直线段采用公式: L=P0L/(AyEg)式中: L:钢绞线直线段理论伸长值(mm); P0:计算截面处钢绞线张拉力(N); L:预应力钢绞线长度(mm); Ay:预应力钢材截面面积(mm2); Eg:预应力钢材弹性模量(N/mm2). 钢绞线理论伸长值曲线段采用公式: L = PL/(AyEg)式中: L:钢绞线曲线段理论伸长值(mm); P:预应力钢材平均张拉力(N); 其余符号同直线段. 关于 P0,P的计算: P0 = P1-(1-e-(kx+u) P = P1-e-(kx+u)/(kx+u): P:张拉端钢绞线张拉力 X:从张拉端至计算截面的孔道长度(m); :从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的切角之和(rad); K:孔道每 m局部偏差对摩擦的影响系数; U:预应力钢材与孔道壁的摩擦系数; 式中，Ay=钢绞线根数单根钢绞线横截面积，单根钢绞线横截面积取实验值，一般为 140mm。K 规范取值为，U规范取值为。 2、传统张拉程序和实测伸长量计算 后张法预应力钢绞线张拉采用分级张拉，传统张拉方式为： 0k kk（要求超张拉时）k 持荷 5分钟回油 2 k 为控制应力。实测伸长量计算： L0=（l3- l2）+2*（l2- l1） l3：张拉至 k 时活塞伸出量； l 2：张拉至 k 时活塞伸出量； l 1：张拉至 k 时活塞伸出量。 二、张拉时常见问题分析及预防和处理措施 1、钢绞线伸长率超出规范允许偏差范围 规范要求张拉时钢绞线理论伸长量与实际伸长量偏差不超过6%，但实际施工时，往往会出现实测伸长值与理论伸长值的偏差超过规范允许的范围的情况。出现这种情况的原因有： （1）管道位置引起的偏差。波纹管安装时，管道定位不准确，或定位卡子数量不足，混凝土振捣时碰触波纹管导致其偏位。波纹管位置与设计位置偏差时，理论伸长量发生变化，若位置偏差较大，则会引起钢绞线伸长率超标。 （2）钢绞线材质不合格。钢绞线原材料进场时，必须按批次进行抽样试验，确定其材质是否合格，弹性模量Ep及横截面积与标准值偏差是否符合规范要求。 （3）张拉设备故障或未及时标定。千斤顶的精度应在使用前校准。使用超过 6个月或 200次，以及在使用过程中出现不正常现象时，应重新校准。任何时候在工地测出的预应力钢绞线伸长值有差异时，千斤顶应进行再校准。用于测力的千斤顶的压力表应同千斤顶视为一个单元同时校准,并在量程范围内建立精确的标定关系,以确定张拉力与压力表读数之间的曲线方程。千斤顶、油泵、液压油管接头处漏油时，会导致油表读数与张拉力不对应，无法准确控制钢绞线张拉控制应力，使实测伸长量与设计伸长量偏差较大。 （4）初应力取值过小。传统张拉程序中，初应力取值为 10%的控制应力，即认为在张拉至 10%控制应力的时候已经将钢绞线拉紧。但是在实际施工中，当钢束较长，弯曲部位较多的时候，10%控制应力的张拉力往往不足以将钢绞线拉紧，此时在计算实际伸长量的时候会包含部分松弛长度，从而引起实际伸长量计算值偏大。因此在张拉时可以选择取 20%控制应力作为初始张拉力，进行实际伸长量 计算。（5）锚垫板安装倾斜。锚垫板安装倾斜时，锚垫板与钢绞线延伸方向不垂直，在张拉时锚垫板偏心受力，引起应力集中，不但容易导致锚垫板周围砼开裂，而且会加大钢绞线与波纹管道的摩阻力，使钢束受力不均匀，实测伸长量偏小。 （6）钢绞线扭曲、缠绕。钢绞线在管道内扭曲，张拉时管道内钢绞线受力不均匀，部分钢绞线松弛未受力或受力未达到控制应力要求，伸长量不足。 （7）波纹管道破裂、漏浆。在先穿钢绞线后浇筑混凝土施工时，若波纹管道破裂、漏浆，造成钢束与混凝土握裹，都会导致实际摩阻力大于计算的摩阻力，使实测值变小。 （8）锚垫板喇叭口内被混凝土充塞。锚垫板喇叭口内有混凝土时，会使刚绞线在喇叭口内无法扩张导致锚具安装困难，同时会使钢束伸长方向与锚垫板不同心，张拉时会增大钢绞线与管道间的摩阻力，影响钢绞线的顺利伸长。 2、滑丝 （1）夹片丝口磨损或未清理干净。当夹片丝口出现磨损或丝口上粘有杂物时，夹片与钢绞线无法紧密咬合，易出现滑丝现象。若工具夹片出现滑丝现象，在张拉过程中则会出现夹片崩出现象；若工作夹片出现滑丝现象，在张拉完毕回油时，会造成钢绞线回缩，预应力损失。 （2）钢绞线粘有油污，夹片与钢绞线无法精密咬合，容易出现滑丝现象。 （3）夹片质量不合格。夹片进场的时候未经过检验，夹片强度达不到要求，张拉时夹片破裂，会出现滑丝现象。（4）切割锚头钢绞线时留的长度太短，或未采取降温措施。封锚时切割钢绞线要保证钢绞线外露长度不小于3cm，及时采取降温措施。 3、断丝 当张拉到一定吨位后，发现油压突然回落，加压后又回落，那说明可能发生了断丝现象。引起断丝的原因有： （1）钢绞线材质不合格。钢绞线原材料进场时未进行检验，不合格的钢绞线抗拉强度达不到要求时，张拉时容易出现断丝现象。因此，在钢绞线进场后必须及时进行原材料检验，不合格材料不允许用于施工。 （2）千斤顶未标定或使用时间或次数超过标定要求。未标定或标定过期的千斤顶在张拉时无法控制张拉应力，会出现张拉应力超过钢绞线极限抗拉强度，出现 断丝现象。在千斤顶进场后，进行第一次张拉前必须委托有相应资质的计量单位进行标定，标定过的张拉设备才可以用于张拉施工。千斤顶和油表在标定一次后，使用时间超过六个月或使用次数超过 200次，以及在使用过程中出现不正常现象时，则必须重新进行标定。（3）下料、穿束时造成钢绞线损伤。在钢绞线运输、下料和穿束过程中，有时会造成钢绞线出现豁口、刮伤或烧伤等损伤，影响了钢绞线的受力性能，在张拉过程中就极易出现断丝现象。钢绞线在施工现场存放和下料时，必须专门有干净清洁的场地。钢绞线穿束时，在与梁体混凝土有摩擦的地方可以采用滑轮吊着，防止钢绞线与混凝土摩擦造成钢绞线刮伤。 （4）管道内钢绞线绞结。钢绞线在管道内绞结，张拉时管道内钢绞线受力不均匀，绞结处受力大于钢绞线极限抗拉强度，导致钢绞线被拉断。防止措施为：在钢绞线穿束时，对钢绞线进行编号，对钢束每隔绑扎一道铁丝，铁丝扣应向里，为防止钢绞线扎破波纹管，穿束前在钢绞线前端套上一个带圆头的塑料管，穿束时要顺着劲穿，穿好后每根钢绞线在一个方向上。 （5）张拉数据计算出错。在进行钢绞线张拉控制应力、张拉力和对应的油表读数计算时，必须小心核对，特别注意钢绞线根数，防止出现错误。 4、张拉槽口处混凝土开裂 （1）锚垫板安装倾斜或喇叭口内被混凝土充塞，偏心张拉。锚垫板偏心受力时，会引起锚垫板与锚具接触位置局部受力过大，超过混凝土极限抗压强度，引起混凝土开裂。在锚垫板安装时，应采取