356kV降压变电所主控制室设计.doc

35/6kv降压变电所主控制室设计一、原始资料1变电所负荷情况：, 电压为6kv,电压不低于85%（为注水电机用电，ii类负荷），东1km。, 电压为6kv（为抽油机供电，ii类负荷），东南1.5km。, 电压为6kv（为抽油机及工厂用电，ii、iii类负荷各半），西2km。, 电压为6kv,（工厂用电，ii类负荷），东南1.8km。, 电压为6kv（为输油站，i类负荷），南1.2km。, 电压为6kv（为民用电，iii类负荷），北4km。负荷近十年内发展不大。2电源情况：35kv两条，一路由区域变电所供电35kv,距本变电所约4km（西北侧）；另一路由地方发电厂供电35kv，距本变电所约2km（北侧），发电厂为15mva，发电机一台，发电机的次暂态电抗为： 。3环境及气象条件：河北省南部最高气温45。c，最低气温-35。c，最大风8级，场所为盐碱滩。 4要求：（1） 供电方案可靠、灵活、经济、合理。（2） 功率因数为0.9以上。（3） 尽量采用新产品、新技术。（4） 要考虑一定的备用量及扩建的可能。（5） 35kv主变压器的进、出线控制要集中，6kv侧在高压开关室就地控制。（6） 6kv线各段单独运行，且要求有备用电源自投装置。二、设计任务1说明书、计算书要整齐、清楚，字迹工整，装订成册。说明书、 计算书包括以下计算：负荷的计算；功率因数补偿的计算；变压器的选择；短路电流计算；主要电气设备的选择、校验的计算；继电保护的选择及整定；直流操作电源储能电容器计算；防雷避雷针的计算等。2图纸美观、科学规范、布局合理，设备的图形、符号采用新国标，文字工整，表格全面，符合毕业设计和现场施工的基本要求。图纸主要有：（1） 电气主接线图（1#图纸）*（2） 变电所平、断面图（1#图纸）*（3） 主变压器的主控盘（布置及端子排）图（4） 主变压器的保护盘（布置及端子排）图（1#图纸）*（5） 中央信号盘（布置及端子排）图（2#图纸）*（6） 分段断路器柜（展开接线图及端子排）图（2#图纸）*（7） 电压互感器柜（展开接线图及端子排）（8） 6kv进线柜（展开接线图及端子排）图（2#图纸）三 设计思路 主接线方案选择；负荷的计算；功率因数补偿的计算；变压器的选择；短路电流计算（按最大运行方式、最小运行方式分别计算）；主要电气设备的选择、校验的计算；继电保护的选择及整定；直流操作电源储能电容器计算；防雷避雷针的计算四、主要参考资料1湖南电力学校主编.发电厂变电所电气设备.北京:水利电力出版社,19792牟道槐,李玉盛,马良玉.发电厂变电所电气部分.重庆:重庆大学出版社,19963贺家李,宋丛矩.电力系统继电保护原理.北京:水利电力出版社,19914唐兴祚.高电压技术.重庆:重庆大学出版社,19915王艳华.工业企业供电.北京:中国电力出版社,20066范锡普.发电厂电气部分.北京:水利电力出版社,19877张玉诸.发电厂及变电所的二次接线.北京:水利电力出版社,19848西北电力设计院.电力工程设计手册.北京:水利电力出版社,19899工厂供电设计.吉林科学技术出版社10工厂常用电气设备手册编写组.工厂常用电气设备手册.北京:水利电力出版社,198411陈效杰.工厂企业电工手册.北京:水利电力出版社,198912航空工业部第四规划设计研究院等.工厂配电设计手册.北京:水利电力出版社,198335/6kv降压变电所设计 姓 名： 系 别：班 级：指导教师： 第一章设计任务介绍一、由油田规划提供资料，该变电所的供电情况：（1）负荷情况： sjs1=2010kva，cos=0.85，电压6kv，电压不底于85（为注水电机用电，二类负荷），东1km。 sjs2=730kva，cos=0.80，电压为6kv（为抽油机供电二类负荷）东南1.5km。 sjs3 =480kva，cos=0.9，电压为6kv（为抽油机及工厂用电，二、三类负荷各半），西2km。 sjs4=270kva，cos=0.6，电压为6kv（工厂用电，二类负荷），东南1.8km。 sjs5=860kva，cos=0.7，电压为6kv（为输油站，一类负荷），东南1.2km。 sjs6=95kva，cos=0.85，电压为6kv（为民用电，三类负荷），北4km。 负荷近十年内发展不大。（2）电源情况：35kv线路两条，一路由区域变电所供电35kv，距本变电所约4km（西北侧）；另一路由地方发电厂供电35kv，距本变电所约2km（北侧），发电厂为15mva。发电机一台，发电机的次暂态电抗为x*nd=12.21（3）环境及气象条件：河北省南部最高气温45摄氏度，最低气温为-35摄氏度，最大风8级，场地为盐碱滩。二、设计要求及方式：1、 供电方案可靠，灵活，经济，合理。2、 功率因数为0.9以上。3、 尽量采取新产品，新技术。4、 要考虑一定的备用量和扩建的可能。5、 35kv主变压器的进出线控制要集中，6kv侧在高压开关室就地控制。6、 6kv线路各段单独运行，且要求有备用电源自投装置。三、设计要求：1、 说明书、计算书要整齐、清楚、字迹工整、装订成册。（1） 内容：35/6kv降压变电所的一次主接线图，二次保护，控制及信号等内容，直流操作电源，所用变等内容。（2） 计算：负荷的计算，功率因数补偿计算，变压器的选择，短路电流计算，设备的选择，校验的计算（主要设备）继电保护的选择及整定计算，直流操作电源储能电容器计算，防雷避雷针的计算等。2、 图纸（初步设计及施工图纸设计）（1） 电气主接线图。（2） 变电所平、断面图。（3） 主变的控制、测量、保护、信号图。（4） 分段开关柜图（原理展开及端子排）。（5） 电压互感器柜（原理展开及端子排）。（6） 电容器柜（原理展开及监察装置图）。（7） 出线柜（原理展开及端子排）。（8） 直流盘（布置、原理图、端子排、绝缘监察装置及补偿电容器检查等）图。 第二章 电气主接线的选择 第一节 主接线的设计原则 电气主接线是由发电机、变压器、断路器、隔离开关、互感器母线和电缆等电气设备，按一定顺序连接的。用以表示产生、汇集和分配电能的电路。一、主接线的设计依据1、 发电厂、变电所在电力系统中的地位和作用。例如：电力系统中的变电所分为系统枢纽变电所、地区重要变电所和一般变电所三种类型，一般枢纽变电所汇集多个大电源，进行功率交换和中压供电。电压为330500kv；地区重要变电所电压为220330kv；一般变电所多为终端和分支变电所，电压为110kv以下，但也有220kv。2、 发电厂、变电所的分期和最终建设规模。变电所根据510年电力系统发展规划进行设计，一般装设两台（组）主变压器。3、 负荷大小和重要性。（1） 对于一级负荷必须有两个独立电源供电，且当任何一个电源失去后，能保证全部一级负荷不停电。（2） 对于二级负荷一般要有两个独立电源且当任何一个电源失去后，能保证全部或大部分二级负荷的供电。（3） 对于三级负荷一般只要两个电源供电。4、 系统备用容量大小：装有2台（组）及以上主变压器的变电所，其中一台（组）事故断开，其余主变压器的容量应保证该所70%的全部负荷。在计及过负荷能力后的允许时间内，因保证用户的一级和二级负荷。5、 系统专业对电气主接线提供的具体资料。（1） 出线的电压等级、回路数、出线方向、回路输送容量和导线截面积。（2） 主变压器的台数、容量、型号、变压器各侧的额定电压、阻抗、调压范围及各种运行方式下通过变压器的功率潮流。（3） 各种补偿装置数量、形式、容量和运行方式的要求。（4） 系统的短路容量或电抗值。（5） 变压器中性点接地方式及接地点的选择。（6） 系统内部过压值及限制内过压措施。（7） 大系统的稳定性的要求。 二、主接线设计的基本要求：主接线应满足可靠性，灵活性和经济性三项基本要求。 （一）可靠性 1、供电可靠性是电力生产和分配的首要要求，包括一次部分和相应组成二次部分在运行中可靠性的综合。 2、主接线的可靠性在很大程度上取决于设备的可靠程度，采用可靠性高的电气设备可以简化接线。 3、具体要求：断路器或母线故障以及母线等检修时，尽量减少停运的回路数和停运时间，并要保证对一级负荷及全部和大部分二级负荷的供电；尽量避免全所、全部停运的可能性。 （二）灵活性 主接线应满足在调度、检修及扩建时的灵活性。 （三）经济性 主接线在满足可靠性、灵活性要求的前提下做到经济合理。 1、投资少。 2、主接线设计要为配电装置布置创造条件，尽量减少占地面积。 3、电能损失少。 除此之外，电气主接线尽可能简单清晰、操作方便，使电气装置的个别元件切除或接入时。所需的操作步骤最小，从而减少误操作的可能性。第二节 主接线的选择 由现场资料看，有两路电源进线，则在主变选择上，要以供电可靠性为主（负荷处有一级负荷）应为2台（组）主变压器。此变电所为终端变电所，降压供电给一个油田及附近用户，有两路电源进线及多路负荷出线等现实情况，先就接线方式进行比较选择：一 单母线接线1：单母线的接线的介绍： 不分段的单母线接线，是每个电源和引出线回路，都要经断路器和母线隔离开关接在一条公共的母线上，保证两电源，并列运行。2：特点介绍：（1） 优点：接线简单清晰，设备少，操作方便，便于扩建和采用成套的配电。（2） 缺点：当母线和母线隔离开关检修时，各回路须全部停电。母线和母线隔离开关短路及断路器母线侧绝缘套管损坏时，所有电源回路的断路器都会因继点保护动作而自动断开，使整个配电装置停止工作。引出线回路的断路器检修时，该回路停止供电。3：适用范围：（）-kv配电装置的出线回路数不超过回。（）kv配电装置的出线回路数不超过3回。（）kv配电装置的出线回路数不超过两回。注：此种接线方式不满足设计要求，可不做考虑。二. 单母线分段接线 1：特点介绍：（1） 优点：用断路器把母线分段后，对重要用户可以从不同段引出两个回路，有两个电源供电。 ：当一段母线发生故障，分断断路器自动将故障切除，保证正常段母线不间断供电和不致使重要用户停电。（2） 缺点： ：当一段母线或母线隔离开关鼓掌或检修时，该段母线的每一回路都要停电。 ：扩建时向两个方向均衡扩建。（3） 适用范围： 6-10kv配电装置的出线回路数为六回及以上。 kv配电装置的出线回路数为4-8回时 kv配电装置的出线回路数为3-4回时。注：单母分段带旁母接线方式，可靠性提高，操作方便，易于发展的优点，一般用于重要的变电所。三 、双母线接线1 接线介绍每一电源和引出线通过一台断路器和两组隔离开关联接在两组母线上 电源1 电源22 特点介绍（1） 优点：供电可靠，调度灵活，扩建方便，便于实验。（2）缺点： 加入一组母线便增加一组母线隔离开关。 当母线故障或检修时，隔离开关作为倒换操作电器，易误操作，故在隔离开关和断路器间装连锁装置。 （3）适用范围： 6-10kv配电装置，当短路电流较大，出线须带电抗器。 35-63 kv配电装置，当出线回路数超过8回时，或连接的电源较多时，负荷较大时。 110-220 kv配电装置，出线回路数为5回及以上时，或当110-220 kv配电装置，在系统中居重要地位，出线回路数为4回及以上时。注：供电可靠性非常高，但经济性较差。四 桥式接线桥式接线可分为内桥和外桥。内桥一般适用于故障较多的长线路和变压器不需要经常切换的运行方式。外桥适用于线路较短和变压器经济运行方式经常切换的情况。本变电所有两台变压器，为暗备用，不需要经常切换，故考虑用内桥接线。（1） 接线介绍：内桥的连接桥设在变压器侧，外桥接线的连接桥设在线路侧。（2） 特点介绍：优点：高压断路器数量多，四个回路只需三台变压器，工作可靠灵活，装置简单清晰和建造费用低，易于开发，广泛用语35-220kv配电装置中。（3）适用范围：适用于较小容量的发电厂、变电所，并且变压器不经常切换情况下。在论述了几种可行的接线方式，就各自特点、适用范围分别以论述，现就供电可靠性来讲，单母线接线方式可靠性略差一些，如检修母线式，变电所会全部停电，单母分段接线方式，如进线短路器检修或故障时，该进线停电，单母分段带旁母，一般应用于重要变电所，操作较复杂，现在只有双母线及内桥接线满足供电可靠性和灵活性要求。下面从经济性加以讨论，双母线接线方式，每加一母线，就要加一组隔离开关。且每回路均有一组隔离开关。初投资及以后扩建，费用较多经济性较差，而内桥回路只用三台短路器，且隔离开关数量较少，经济性好，且利于发展。综上所述，电气主接线采用内桥接线。主接线图如下： 电源1 电源2 1dl 4dl 3dl 2dl 5dl 6dl 12dl 11dl 10dl 9dl 8dl 7dl 第三章 负荷计算第一节 负荷计算通常，把用户的 用电设备所取用的功率称之为“负荷”。我们把用电设备每半小时的功率计下来，送各个30分钟负荷中最大值称为最大负荷。记作p30、q30、s30。我们进行电力设计的基本原始资料是工艺部门提供的用电设备的容量。但是这种陨石资料要变成电力设计所需的假象负荷-称为“计算负荷”，从而根据计算负荷按照允许发热条件选择供电系统的导线截面，确定变压器的容量。制定提高功率因数的措施等计算负荷也称“需要负荷”或“最大负荷”，这是由于导体通过电流达到稳定温开的时间大约34s。也就是截流导体大约经半小时后达到稳定的温开值。负荷计算的方法：一般分为需要系数法和二项式系数法。需要系数法是把设备功率乘以需要系数和时间系数，直接求运算负荷。这种方法比较简单，因而广泛使用；二项式系数法计算负荷包括用电设备组的平均负荷，同时考虑数台大功率设备工作对负荷影响的附加功率。但计算结果往往偏大。现采用需要系数法进行负荷.已知：sjs1=1800kva cos=0.85 求 p30、q30、s30因此有功、无功和视在功率均为最大负荷，故可用p、q、i、s代替。 由设计说明书知，本变电所有六回出线，各出线负荷情况如下所示：sjs1=2010 kva，cos1=0.85，类 sjs2=730 kva， cos2=0.8， 类 sjs3= 480 kva，cos3=0.9， 、类sjs2= 270 kva，cos4=0.6， 类sjs2= 860 kva，cos5=0.7， 类sjs2= 95 kva， cos6=0.85，类故得：p30.1= sjs1cos1=20100.85 =1708.5 kwq30.1= sjs1sin1=20100.526=1058.83 kvari30.1= sjs1/（ 3ue） =193.4 ap30.2= sjs2cos2=7300.8=584 kwq30.2= sjs2sin2=7300.6 =438 kvar i30.2= sjs2/（ 3ue） =70.24 ap30.3= sjs3cos3=4800.9 =432 kw q30.3= sjs3sin3=4800.4359 =209.227 kvar i30.3= sjs3/（ 3ue） =46.19 ap30.4= sjs4cos4=2700.6 =162 kwq30.4= sjs4sin4=2700.8 =216 kvar i30.4= sjs4/（3ue） =25.98 ap30.5= sjs5cos5=8600.7 =602 kwq30.5= sjs5sin5=8600.714 =614.16 kvari30.5= sjs5/（3ue） =82.75 ap30.6= sjs6cos6=950.85 =80.75 kwq30.6= sjs6sin6=950.526 =50.04 kvar计算总有功功率p和无功功率q时应及入一个同时系数（参差系数或综合系数）kp和kq。此处取：kp=0.9，kq=0.95则： p30= kp（p30.1+ p30.2+ p30.3 +p30.4 +p30.5 +p30.6） =0.93569.25 =3212.325 kw q30=kq（q30.1+ q30.2+ q30.3 +q30.4 +q30.5 +q30.6） =0.952586.257 =2456.94 kvarsjs =p302+ q302 =4044.2 kva i30.= sjs/（3ue）=4044.2/（36）=389.15 a2、考虑到主变容量的选择，该变电所一、二类总负荷计算如下： p30，= kp（p30.1+ p30.2+ 1/2p30.3 +p30.4 +p30.5 ）=0.9(1708.5+584+216+162+602)=2945.25 kwq30，= kq（q30.1+ q30.2+ 1/2q30.3 +q30.4 +q30.5 ） =0.95(1058.83+438+104.61+216+614.16) =2310.02 kvarsjs，=p30，2+ q30，2 =3743.08 kva3、 考虑到两段母线负荷的均等分配，先将两段母线负荷最接近的分组方案计算如下：、段分段母线：p30.= kp（p30.2+p30.3 +p30.5 +p30.6 ） =0.91698.75 =1528.875 kw q30.= kq（q30.2+q30.3 +q30.5 +q30.6 ） =1245.856 kvarsjs.=p30.12+ q30.12 =1972.2 kva、段分段母线： p30. = kp（p30.1+p30.4） =0.91870.5 =1683.45 kw q30. = kq（q30.1+q30.4） =0.951274.83 =1211.09 kvarsjs. =p30. 2+ q30. 2 =2073.82 kvasjs.sjs.=2073.821972.2 =101.62 kva为各种分组方法中最小者。 、考虑到各负荷的地理方位，现确定各出线编号如下： 段：出线1-负荷6（北）；出线2-负荷3（西）； 出线3-负荷5（南）；出线4-负荷2（东南）； 段：出线5-负荷4（东南）；出线6-负荷1（东）。 注： 如此出线将避免架空线路的交叉架设问题。第二节 电容器组无功补偿计算节约电能就企业本身讲，是降低生产成本，加速资金周转，扩大再生产的一种有效方式。供电部门一般要求企业的平均功率因数达到0.9以上，当企业的自然总平均功率因数较低，应采用必要的无功功率补偿装置。进行无功功率补偿的设备，主要有同步补偿机（同步机）和并联电容器，由于同步补偿机有旋转部分，所以在企业中一般广泛应用并联电容器。并联电容器具有安装简单，运行维护方便，有功损耗小以及组装灵活，扩建方便等优点。1、补偿前总功率因数 cos= p30/sjs=3212.325/4044.2 =0.7943tg=0.7648补偿后要求达到的功率因数cos，=0.9，tg，=0.4843则：补偿容量qc=pp（tg- tg，） =p30（tg- tg，） =0.753212.325（0.7648-0.4843） =675.876 kvar式中：pp -平均负荷，-年平均有功负荷系数。2、选择原则：y型、型接线优、缺点比较：1、型、优点：相同电容量c的三个单相电容器，采用型接线的容量为y型接线的3倍；同时电容器采用形接线时，任一电容器断线，三相线路仍得到无功补偿。此外，电容器采用形接线时，电容器的额定电压与电网额定电压相同。这时，电容器接线简单，电容器外壳和支架可接地，安全性也得到了提高。、缺点：但形接线，在一相电容器发生短路时，就形成两相直接短路，短路电流非常大，有可能发生击穿，引起电容器爆炸，使事故扩大。2、y型、优点：当电容器发生一相击穿短路时，其短路电流仅为正常工作电流的3倍，因此运行比较安全，其额定电压按电网相电压来选择，形按电网线电压来选择。、缺点：而采用y形接线时，一相电容器断线，将使该相失去补偿，造成三相负荷不平衡。3、查有关手册选bwf 6.3501w型并联、十二烷基苯，纸、薄膜复合型电容器。其额定电压为6.3 kv，标称容量qc=50 kvar，标称电容量为 4.0uf，单相，户外式。综合考虑y、接线优缺点，又因uec=110% ue网 ，决定采,用型接线。4、电容器组数的计算 n=qc/(3qc)=675.876/（350）=4.5（组）取6组，均分在两段母线上。 5、补偿后功率因数 cos，的计算 由：qc，=p30（tg- tg，） 得：tg，= tg- qc，/（p30） =0.7648-6350/（0.753212.325） =0.3913 得：cos，=0.93 即：补偿后总功率因数为0.93，满足要求。 采用高压集中补偿第四章 主变和进出线选择第一节 主变压器的选择一、主变压器容量的确定、变压器容量一般按变电所建成后5-10年的规划负荷选择，并适当考虑远期10-20年的负荷发展。根据变电所所带负荷的性质和电网结构来确定主变压器容量。对于有重要负荷的变电所，应考虑当一台主变停运时，其余变压器容量在计及过负荷能力后，应保证用户的一级和二级负荷；对一般性变电所，当一台主变压器停运时，其余变压器容量应能保证全部负荷的70%-80%。、35-220 kv变电所的变压器台数选择对投资影响很大，台数太多会使接线和继电保护复杂化并增加了维修管理工作量。因此，除特殊情况外，35-220kv变电所的变压器一般只设1-2台。根据以上原则和本变电所实际，确定选用两台主变，暗备用。每台变电器容量按承担全部负荷的75%计，计算如下：sb= sjs75%=4044.275% = 3033.15kva试选sl7-3150/35型主变，其容量se =3150kva考虑115%过负荷能力后的容量为：se，= se（1+15%）=31501.15 =3622.5kva而由上章知，本变电所一、二类总负荷为：sjs，=3743.08kva故：改选sl7-400/35型，其额定容量se=4000kva。阻抗电压7%，空载电流2.2%，空载损耗5650w，短路损耗30500w，y/11接法。其各种损耗均为同容量各种型号中最低者。 其尺寸：长：2890 mm, 宽：1890mm, 高：3330mm。第二节 导线的选择导线的选择必须满足下列条件：1 发热条件导线和电缆包括母线在通过最大负荷电流时产生的发热温度，不应该超过正常运行时的最高温度。2 电压损失条件由于线路有电阻和电抗，会产生电压损失。当电压损失超过一定的范围，将在电气设备上有电压不足，严重影响用电设备的正常运行。3 架空线路的机械强度架空线路要经受风、雪、露、冰和温度变化的影响，因此必须有足够的机械强度。4 经济条件导线和电缆截面的大小，直接影响供电网络的初始投资及其电能损耗的大小。 二、对于各出线负荷侧的导线选择以发热条件选择，电压损失校验。1 出线1：i出线1=9.14 a由发热和机械强度要求选lgj-25mm2。其 iy=1350.74=99.9ai出线16 kv线路间距为0.8-1.2m，此处选d=1m，成型排列。则其几何均距deq=d=1mlgj-25mm2在deq=1 m时，查知：r0=1.38/m,x0=0.374/kmu=（p30.出线1r0+q30.出线1x0）l1/ue=(80.751.3850.040.374)4/6=86.767 vu%=86.767100/（6103） =1.4465满足电压损失要求2 出线2 （sjs=480 kva，西2km） i出线2 =46.19 a p出线2=432kw，q出线2=209.227 kvar为了满足机械强度要求选ljl-25mm2，其iy=1350.74=99.9ai出线2 满足发热条件要求。查表 r0=1.38/km，x0=0.374/kmu=（p30.出线2r0+q30.出线2x0）l2/ue =（4321.38+209.2270.374）2/6 =224.8 vu%=u100/（ue103） =3.7465满足电压损失要求3、出线3 （sjs=860 kva，南1.2km） i出线3=82.75 a p出线3=602 kw，q出线3=614.16 kvar选油浸纸电力电缆埋地敷设（30oc），3252，其允许载流量iy=88 ai出线3，满足发热条件要求。 校验电压损失：查手册得r0=1.513/km,x0=0.088/km u=（p30.出线3r0+q30.出线3x0）l3/ue =（6021.513614.160.088）1.2/6 =192.97 v u%=192.97100/（6103） =3.215 满足电压损失要求 4、出线4 （sjs=730 kva，东南1.5km） i出线4=70.24 ap出线4=584 kw，q出线4=438 kvar由以上选择知lgj25，即能满足发热条件要求。u=（p30.出线4r0+q30.出线4x0）l4/ue =（5841.38+4380.374）1.5/6 =242.433 vu%=u100/（ue103） =4.045 满足电压损失要求 5、出线5 （sjs=270 kva，东南1.8km） i出线5=25.98 a p出线5=162 kw，q出线5=216 kvar由发热和机械强度要求选lgj-25mm2，其iy=1350.74=99.9a。满足发热条件要求。校验电压损失： u=（p30.出线5r0+q30.出线5x0）l5/ue =（1621.38+2160.374）1.8/6 =91.3 v u%=u100/（ue103） =1.525 满足电压损失要求6、出线6 （sjs=2010 kva，东1 km） i出线6=193.4 a p出线6=1708.5 kw，q出线6=1058.83 kvar 选钢芯铝绞线lgj-70mm2，其iy=2750.74=203.5 ai出线6，满足发热条件要求。查手册，在deq=1m时，其r0=0.46/km,x0=0.365/km校验电压损失： u=（p30.出线6r0+q30.出线6x0）l6/ue =（1708.50.461058.830.365）1/6 =195.39 v u%=u100/（ue103） =3.25675 满足电压损失要求 二、6kv进线选择6kv侧现有负荷总电流为：i30=389.15 a主变低压侧额定电流为：i2e=4000/(631/2)=384.9 a当一台主变停运后，另一台在超负荷允许时间内，6kv进线将承受i30=389.15 a的电流。lgj-150在温度校正后的载流量为：4450.74=329.3 ai30，lgj-185校正后的载流量为：iy=5150.74=381.1 ai30。只有选lgj240，其iy=6100.74=4514.4 ai30。但是导线过粗时，考虑到其集肤效应，决定选两根lgj95型导线并联来代替lgj240，两根并联经温度校正后的载流量为：iy=33520.74=495 ai30。因为长度很短，故免去电压损失校验。三、35kv进线选择按两台主变一次侧额定电流选择：变压器高压侧额定电流：i1e=4000/（3531/2）=65.98 a故：进线承担最大电流为：265.98=131.96 a对于35kv以上的导线按经济电流密度选择即： sji=ijs/jji式中： sji-经济截面; ijs-线路计算电流; jji-经济电流密度。年最大负荷利用小时数在5000小时以上时,jji取0.9。所以： sji=131.96/0.9 =146.62 2选lgj-150型钢芯铝绞线，45度时其iy=4450.74=329.3a131.96 a。满足发热条件要求。现按电压损失校验：查有关手册知：35kv架空线间距为2-4m，现选3 m（以d表示）。线路采用三角形排列。则：几何均距deq=d=3mlgj150的r0=0.21欧/千米，x0=0.384欧/千米。所以： u%=4（72000.21+3487.120.384）100/（3535000） =0.935满足电压损失要求。第五章 短路电流计算 所谓短路是相与相、相与地之间通过电弧或其他较小阻抗的物体的一种非正常连接，其实质是系统的绝缘能力下降。三相、两相、单相接地短路以及两相接地短路是三相系统中短路的基本类型。单相和两相短路电流通常都小于三相短路电流。三相短路是对称短路，因为此时三相电流和电压同正常情况一样，仍是对称的。发生短路时，由于回路的总阻抗减小，故其短路电流很大，可能超过正常工作电流许多倍。短路电流通过导体时，使其大量发热，导体绝缘将被损坏，同时导体将受到很大电动力，使其发生变形。故对电气设备也是相当危险的。为了选择和校验电气设备、载流导体以及继点保护的整定计算，故需计算短路电流值。选择校验电气设备时一般只需近似计算通过该设备的最大可能三相短路电流值。考虑电力系统实现情况，要进行极精确的短路计算是相当复杂的。为简化起见，实用中多采用近似计算方法，是建立在下面一系列假设基础上的。基本假设： 认为在短路过程中，所有发电机转速和电势的相位均相同，即发电机无摇摆现象。 不考虑系统的磁饱和。 变压器的励磁电流略去不及。 所有元件的电容略去不及。 认为三相系统是对称的。 当回路的总电阻大于总电抗的三分之一时，要考虑电阻。 20 21 5 6 7 8 9 d10 18 19 d9 xl2 d2 d4 16 17 d8 14 15 1 2 3 4 d7 12 13 d6 xl1 d1 d3 10 11 d5 第一节 各元件电阻、电抗标么值计算 取sj=15 mva xxl1=x0lxl1sj/up2 （线路xl1阻抗标么值） =0.384415/372 =0.0168298 rxl1=r0lsj/up2 =0.21415/372 =0.0092 xb=（z b2r b2）1/2 z b=ud%/100sj/se =7/10015103/4000 =0.2625 r b=pdsj/se2 =3250015/40002 =0.030468所以：xb=0.2607 r b=0.030468 xf= x，sj/sf =12.21/10015/15 =0.1221 xxl2= 0.384215/372 =0.0084149 rxl2=0.21215/372 =0.00468. xb=0.26079. r b=0.03046810. r出线1=1.38415/6.32 =2.0861611x出线1=0.374415/6.32 =0.5653812. r出线2=1.38215/6.32 =1.04313. x出线2=0.374215/6.32 =0.2826914. r出线3=1.5131.215/6.32=0.6861615. x出线3=0.0881.215/6.32 =0.039916. r出线4=1.381.515/6.32=0.782317. x出线4=0.3741.515/6.32 =0.21218. r出线5=1.381.815/6.32 =0.93877519. x出线5=0.4054100/6.32 =0.254420. r出线6 =0.46115/6.32 =0.173821. x出线6=0.365115/6.32 =013794第二节 短路电流计算.d1、d2桥路最大短路电流的计算 确定系统到短路点的总电阻、电抗 xl1：x1*=xxl1* =0.0168298 r1*= r xl1*= 0.00920379 xl2：x*= xf+ xxl2=0.1221+0.0084 =0.1305 r*= rxl2=0.0046xd1*=x1*（r*2+ x*2）+x*（r1*2+ x1*2）/（r1*+ r*）2+（x1*+ x*）2 =0.015298rd1*= r1*（r*2+ x*2）+ r*（r1*2+ x1*2）/（r1*+ r*）2+（x1*+ x*）2=0.0072445由于