[法律资料]山东--高支模改.doc

新泰市佳禾生物科技有限公司植物源发酵法氨基酸工程高支模专项施工方案第一章 编制说明1.1编制依据1.1.1 植物源发酵法氨基酸工程结构图。1.1.2 植物源发酵法氨基酸工程施工组织设计。1.1.3 建筑结构荷载规范（GB50009-2001）。1.1.4 冷弯薄壁型钢结构技术规程（GB50018）。1.1.5 建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。1.1.6 混凝土结构设计规范GB50010-2002。1.1.7 钢结构设计规范(GB 50017-2003)。1.1.8 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008。1.1.9 危险性较大的分部分项工程安全管理办法的实施细则（粤建质201113号）。1.1.10 建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号本高支模采用杭州品茗2010安全计算软件进行受力验算。1.2编制原则以安全、适用、经济的原则选择高支模材料，设计支撑方案，确保基础及整个支撑系统的强度及刚度能满足安全使用要求。第二章 工程概况2.1工程概况本工程位于山东省新泰市时代路与惠普路，项目由16个单项工程其他配套工程组成，具体包括办公楼、研发楼（含展厅）、倒班楼（含食堂）、综合车间；综合仓库、液体原料库、动力车间、精制车间、提取车间、发酵车间、原糖车间、废水处理、辅助用房、循环水泵房、主门卫及次门卫。厂区占地面积83325平方米，建筑物占地面积27863.3平方米，总建筑面积44622平方米，道路广场面积38955平方米。 上述项目中办公楼、研发楼（含展厅）、倒班楼（含食堂）为现浇钢筋混凝土框架结构，废水处理为现浇钢筋混凝土池体结构，其余项目为混凝土基础，上部为钢结构。2.2高支模结构层结构设计特点 根据有关规定，现浇钢筋混凝土结构，当梁板支撑搭设高度5 m及以上时就应列入高支模，须编制专项的高支模施工方案。本工程办公楼首层大堂层高8.4 m，上述部位的混凝土梁板结构均应列入高支模，上述高支模对应的楼层及结构设计特点如下：办公楼首层大堂对应的高支模梁板为三层梁板，三层板面标高+8.4m，层高8.4 m，纵向自4轴至7轴共三跨每跨8 m，横向自A轴至B轴共一跨，跨度为6 m，纵向框架梁截面尺寸为250700及300800，横向框架梁截面尺寸300800，次梁截面尺寸250（500）600，板厚120。高支模支架自地面搭起，支撑高度8.5m。 第三章 高支模方案设计3.1 办公楼高支模方案大堂层高8.4米，该层支模高度达8.5米，其支模方案确定采用483.2钢管搭设满堂红支撑架，根据各板格的实际尺寸，经编排，框梁立杆沿横向于梁两侧布置，横距为0.9米，纵向间距为0.95米,次梁立杆沿横向于梁两侧布置，横距为1.0米，纵向间距为0.95米,板模立杆横距为1.021.1米，纵向间距为0.95米。立杆沿竖向1500设一水平钢管拉杆，水平拉杆与立杆用扣件联结。取一具有代表性的板跨进行设计，具体支架平面布置详见附图1。具体支模参数如下：（1）模板支撑及构造参数立杆沿梁跨度方向间距La(m)：见附图1；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.20；立杆步距h(m)：1.5；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：见附图1；梁支撑架搭设高度H(m)：8.50；梁两侧立杆间距(m)：0.9；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483.2；立杆承重连接方式：可调托座；（2）梁底模板参数梁底模：18厚胶合板；梁底方木截面宽度b(mm)：60.0（主框梁80.0）；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；（3）梁侧模板参数梁侧模：18厚胶合板；次楞间距(mm)：300； 穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.20；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；（4）托梁参数托梁材料：483.2；第四章 高支模受力验算4.1 办公楼大堂高支模受力验算4.1.1办公楼大堂框架梁高支模受力验算办公楼框架梁截面尺寸最大，其支架受力最为不利，取其进行支架受力验算。梁段:KL1。）参数信息模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.95；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.20；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.02；梁支撑架搭设高度H(m)：8.50；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483.2；立杆承重连接方式：可调托座；荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；主楞到梁底距离依次是：150mm，450mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.20；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；2）梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。3）梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 7022/6=46.67cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.717.85=14.992kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.74=3.92kN/m；计算跨度: l = 350mm；面板的最大弯矩 M = 0.114.9923502 + 0.117 3.923502 = 2.40105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.114.9920.35+1.23.920.35=7.418kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.40105 / 4.67104=5.1N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.1N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=14.992N/mm； l-计算跨度: l = 350mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 70222/12=46.67cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67714.9923504/(10060004.67105) = 0.544 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =0.544mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！4）梁侧模板支撑的计算次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=7.206/(0.800-0.120)=10.598kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.280 kNm，最大支座反力 R= 4.564 kN，最大变形 = 0.381 mm次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.80105/6.40104 = 4.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 4.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；次楞的最大挠度计算值 =0.381mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.564kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.732=9.46cm3；I = 211.357=22.71cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.719 kNm，最大支座反力 R= 10.155 kN，最大变形 = 0.498 mm主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 7.19105/9.46103 = 76 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =76N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.498 mm主楞的最大容许挠度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.498mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.75mm，满足要求！5）穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =10.155 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=10.155kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！6）梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3002020/6 = 2.00104mm3； I = 300202020/12 = 2.00105mm4； 抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2(24.00+1.50)0.300.80=7.344kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.300.30=0.108kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+2.00)0.30=1.680kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(7.344+0.108)3002+0.1171.683002=8.48104Nmm； =Mmax/W=8.48104/2.00104=4.2N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=7.344+0.108=7.452kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6777.4523004/(10060002.00105)=0.341mm；面板的最大挠度计算值: =0.341mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1.2mm，满足要求！7）梁底支撑木方的计算荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)0.80.3+0.30.3(20.68+0.3)/ 0.3=7.942 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4(2+2)0.3=1.68 kN/m；均布荷载设计值 q = 7.942+1.680 = 9.622 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.301.20.1224.00+1.4(2.00+2.00)(0.90-0.30)/4=0.408kN支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=688/6 = 6.40101 cm3；I=6888/12 = 2.56102 cm4；E= 9000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)方木的支座力:N1=N2=1.851 kN；最大弯矩：M= 0.659kNm最大剪力：V= 1.851 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.659106 /6.40104=10.3 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=31.8511000/(26080)=0.579N/mm2；方木的最大挠度： =1.857 mm；方木的允许挠度: =0.9001000/250=3.600 mm；方木最大应力计算值 10.302 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.579 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.700 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =1.857 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.600 mm，满足要求！8）梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：钢管(单钢管) :483.2；W=4.73 cm3；I=11.36 cm4；梁两侧托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.851 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.582 kNm ；最大变形 max = 1.513 mm ；最大支座力 Rmax = 6.507 kN ；最大应力 =M/W= 0.582106 /(4.73103 )=122.9 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 122.9 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=1.513mm小于950/150与10 mm,满足要求！9）立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =6.507kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1298.5=1.317kN；N =N1+N2=6.507+1.317=7.824kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.2= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=7823.766/(0.205450) = 84.8N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 84.8N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！10）立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =7.824/0.25=31.295 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 7.824 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=31.295 fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！4.1.2办公楼大堂板模高支模受力验算1）参数信息模板支架参数横向间距或排距(m):1.10；纵距(m):0.97；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):8.20；采用的钢管(mm):483.2 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :483.2；楼板参数楼板的计算厚度(mm): 120.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元2）模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 971.82/6 = 52.38 cm3；I = 971.83/12 = 47.142 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.120.97+0.350.97 = 3.25 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.97= 2.425 kN/m；强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.25+1.42.425= 7.294kN/m最大弯矩 M=0.17.2942502= 45590 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 45590/52380 = 0.87 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.87 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.25kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.252504/(100950047.142104)=0.019 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.019 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!3）模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.12+0.350.25 = 0.838 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.838+1.40.625 = 1.88 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.880.972 = 0.177 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.177106/83333.33 = 2.123 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.123 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.880.97 = 1.094 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.094103/(2 50100) = 0.328 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.328 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 0.838 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6770.83811004 /(10090004166666.667)= 0.221 mm；最大允许挠度 =970/ 250=3.88 mm；方木的最大挠度计算值 0.221 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.88 mm,满足要求!4）托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :483.2；W=9.46 cm3；I=22.72 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.482kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.21 kNm ；最大变形 Vmax = 2.129 mm ；最大支座力 Qmax = 12.027 kN ；最大应力 = 1209985.091/9460 = 127.905 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 127.905 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 2.129mm 小于 970/150与10 mm,满足要求!5）模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1388.2 = 1.135 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.351.10.97 = 0.373 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.121.10.97 = 3.201 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.709 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 1.10.97 = 4.802 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.373 kN；6）立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 12.373 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.5 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.22 = 1.9 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.2 m；l0/i = 1900 / 15.9 = 119 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.458 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=12373.296/(0.458450) = 60.035 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 60.035 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.013(1.5+0.22) = 2.246 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.9 按照表2取值1.013 ；Lo/i = 2246.125 / 15.9 = 141 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.344 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=12373.296/(0.344450) = 79.931 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 79.931 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！7）立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =12.373/0.25=49.493 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12.373 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=49.493 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！ 第五章 高支模施工5.1 施工组织5.1.1施工组织机构本工程高支模施工由项目经理部统一管理，在工程项目经理部的领导下实行指定专人负责，由1名专职施工长及2名助理工长负责高支模支架搭设的指导协调，由1名安全员负责安全管理。5.1.2管理人员职责工程由项目经理负责工程的总体安排及组织协调，由项目总工负责方案编制及组织技术交底和阶段验收，由专职施工长负责现场具体实施，由物资部长负责材料及设备供应，由综合部长负责后勤管理，由安全专职负责安全监督及现场监护，由施工班组长负责组织具体作业。5.2 施工进度计划本高支模的施工进度应满足工程施工总体进度的要求，具体分解到各部位的施工进度计划如下：办公楼：支架搭设共4天，模板安装共2天。5.3 施工机械设备计划根据本工程的施工需要，我们主要配置以下施工机具，并根据施工进度计划，安排施工机具进场。 高支模工程主要施工机械设备表序号机械或设备名称型号规格数量产地功率(kW)生产能力1物料提升井架单笼1台韶关2全站仪TDJCB1台北京3水平仪SYGD21台苏州4圆盘锯1.5KW2台韶关5力矩扳手4把广州6切割机1.5KW1台广州7货运汽车7吨1辆江西5.4 施工劳力配置根据工期要求和工程施工顺序，充分考虑到本工程的工程量、施工难度等情况，结合我公司多年高支模的施工经验，本工程主要施工力量配置如下： 主要技术力量配置表 序号工 种人 数工作内容备注1木工10安、拆模等2杂工2配合现场3架子工10支架搭设5.5材料计划根据施工进度计划及施工图纸，测算项目高支模搭设所需的总的钢管及构配件用，提前做好有关材料计划并组织落实，经计算本工程须投入的门式架及钢管用量为主要材料、半成品计划表材料类别材料名称规格型号数量备注周转性材料胶合板91018.318400木方60801500m可调底座700长250可调顶托700长250钢管长56m30吨5.6模板安装及拆除5.6.1满堂红钢管支架高支模施工办公楼高支模采用483.2钢管搭设满堂红式梁板模板支架，其搭设的工艺流程为： 测量放线 铺立杆垫板 竖第一步立杆 安扫地杆和第一道水平杆 安二、三道水平杆 立杆接长 安竖向及水平剪刀撑 测设支撑面标高 安上部水平杆 安横杆至设计标高处 上顶托 铺梁底模 安梁侧模 上板支撑可调顶托 顶托调至设计标 高 铺板模主楞 安板模次楞 安板模 安梁筋 安板筋。5.6.1.1测量放线各层柱完成后，即可根据高支模设计方案在楼地面上测设支撑立杆的平面位置，作为支撑立杆的安装定位的依据，并于柱身上测设板面以上+0.5标高控制标志，作为支撑立杆上部标高的控制依据。5.6.1.2支架安装 竖第一层立杆前，先于楼地面上铺设50厚200宽木垫板，然后按设计方案安立杆，安装时一般是沿每一路每一板格内，先竖前后立杆并安扫地水平拉杆，然后再竖中间立杆。第一层立杆安装后再按设计方案中的步距，沿各路立杆纵横安装水平拉杆。水平拉杆也采用483.2钢管与立杆扣件连接。支架安装时应沿支架外围剪刀撑，内部按横向及纵向每6排（列）设一道竖向剪刀撑，沿竖向于扫地杆平面及顶层水平杆平面各设一道水平剪刀撑，纵横轴线模板支架的水平拉杆则沿竖向每二步同各轴线上已浇的框架柱抱箍连结（具体详见附图大样）。上下立杆采用对接扣件连接，相邻立杆的接头不在同一步内且应上下错开，错开距离不小于0.5m。 立杆上部采用可调顶托作为梁底支承传力构件，顶托安装前应根据设计的支承面标高拉线调校就位，当梁板跨度大于6米时梁跨中应按跨度的13起拱。具体支架平立面详见附图。5.6.1.3安模板 模板安装按先安梁模后安板模，先安梁底模后安梁侧模的顺序进行。梁底模的支木方规格为6080，沿梁向300设置，木方长度应大于梁宽400以上，梁底模及梁侧模采用18厚胶合板；侧模次楞沿竖向布置，按水平方向350设置。主楞沿纵向布置，主楞采用双钢管（483.2）拼合，次楞木方规格6080，梁侧采用12紧固螺栓，沿竖向设置二道，沿水平向600设置。 板模则按先主楞，后次楞，最后板模的顺序安装，主次楞均采用6080木方，板模采用18厚胶合板。5.6.1.4模板拆除 当梁板砼强度符合设计要求后即可拆除，拆除按自上而下的顺序进行，并遵循先搭后拆，后搭先拆的原则，先拆模板后拆支架，模板拆除按先拆板模，后拆梁侧模，最后拆梁底模，拆除时不要过急，不可用力过猛，拆除时应逐块拆除，严禁成片撬拆，中间休息时严禁留有末拆的悬挂板；外围拆模时应对外脚手架与楼板间的空隙用胶合板进行水平遮盖防护，防止落物伤人。拆下来的模板要及时清运并堆放整齐，拆除合板应逐块传递下来，不得抛掷。模板拆除及清理后方可拆钢管支架，支架拆除按自上而下逐步进行，先拆剪刀撑，再拆水平拉杆，最后拆立杆，拆除过程严禁垂直上下交叉作业，拆除区域应进行围护并派专人进行警戒监护。第六章 质量及安全保证措施本工程高支模支撑高度较大，因此只有采取切实可行又科学有效的措施，才能确保施工质量及安全。6.1 组织管理措施根据工程项目经理部中不同部门的职能分配表，具体划分各部门、各人员的高支模施工管理的责职。由项目总工负责编制高支模施工方案及方案的技术交底工作，确保方案的安全合理并切合实际。由工程管理部负责按施工方案及技术交底的要求对高支模的安装、使用、拆除整个过程进行管理，保证高支模的施工方案能落到实处。由质量安监部负责对高支模安装后的质量安全进行检查，对检查出来的问题进行跟踪落实整改，并在整改达标后方可进入下一道工序施工。6.2 技术措施6.2.1、高支模支架基础的处理6.2.1.1回填土质量控制考虑到本工程工期紧，基坑回填后即进入梁板高支模支架的搭设，根据以往的经验，回填土虽经压实，但受天气回填土含水率回填土土质等因素的影响，基坑回填压实后很难保证近期不发生沉蚀及不均匀沉降。支架搭设后一旦发生不均匀沉降，极易造成受力不均而发生倾覆事故。因此支架搭设前必须解决好支架基础的刚度问题。为解决好这一问题，一方面我们要控制好基坑回填质量，回填土采用碎石土或砂土，回填土最优含水率控制在10%左右，具体可结合现场击实试验确定；回填前应将坑内积水抽干，清除杂物；回填分二批次进行，第一次填至承台面，第二次填至地台下，每次回填都严格按分层回填分层压实，每层厚度控制不大于300mm，第一次回填压实采用履带式挖土机来回碾压，每层碾压次数不小于3遍，第二次回填压实采用轮式铲车来回碾压，每层碾压次数不少于3遍。对于柱边承台边等大型机械难以压到处，采用打夯机进行局部压实处理。6.2.1.2内地台垫层如前所述，基坑回填后早期不可避免地会发生沉蚀，回填土受雨水冲浸后也会发生软化问题，为安全起见，我司计划于基坑回填后支架搭设前先浇一层内地台垫层，垫层为C15砼厚80mm。6.2.1.3严格按施工方案的要求进行高支架的搭设及模板安装。6.2.1.4高支模中各步水平拉杆应同框架柱顶紧，防止支架发生水平移动。6.2.1.5施工过程应避免板面荷载的集中堆放，防止支架因受力不均而产生失稳。6.2.1.6因支架高度较大，支架应沿支架四周外立面满设剪刀撑；中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔12-15m设置。6.2.2严格按施工方案的要求进行高支架的搭设及模板安装。6.2.3高支模中沿轴线每二步水平拉杆应用短钢管及扣件同框架柱抱紧，防止支架发生水平移动（见附图大样）。6.2.4施工过程应避免板面荷载的集中堆放，梁板混凝土浇筑时应做到均匀布料，严格控制局部堆料高度不大于0.4m。防止支架因受力不均而产生失稳。6.2.5梁板混凝土浇筑时按从中间到外围推进，先浇中间，后浇外围，先浇梁后浇板，梁板连续整体浇筑。6.2.6沿支架四周外立面满设剪刀撑；中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔6m左右设竖向剪刀撑。竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为45600。剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150 mm。6.2.7严格按照设计尺寸搭设，立杆采用对接接长，立杆的对接扣件应交错布置，两相邻立杆的接头不在同