【JX16-04】PE型复摆颚式破碎机的设计（二维+论文）
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JX16-04
【JX16-04】PE型复摆颚式破碎机的设计二维+论文
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【JX16-04】PE型复摆颚式破碎机的设计（二维+论文）,JX16-04,【JX16-04】PE型复摆颚式破碎机的设计二维+论文
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毕业设计（论文）任务书所在学院专业班级学生姓名学号指导教师课 题窗体顶端窗体底端PE型复摆颚式破碎机的设计一、毕业设计（论文）工作内容与基本要求：（一）目标和任务：PE型颚式破碎机结构简单，安全可靠，将石料按一定尺寸进行破碎加工，工程上应用最广泛的是复摆颚式破碎机。设计要求进料块最大尺寸750mm，产量150-300吨/时。1、拟定机器的总体方案2、对传动系统进行设计3、对关键零部件进行设计4、对破碎机机结构进行设计与计算，完成总装图5、完成毕业设计论文中的开题报告、文献综述、外文翻译等书写和工作量要求。（二）途径、步骤：1、查阅国内外文献和相关专业资料，对论文过程进行梳理。2、熟知机械设计，机械原理，机械制图，机械制造基础，CAD，UG，Pro-E等方面的知识，确定多种设计方案，根据应用情况对方案的可行性进行分析。3、 根据相关数据进行数据计算。4、 绘制装配图、零件图等图纸5、 编写目录、说明书（三）设计准备：1、准备设计所需的标准、手册、图册等技术资料和用具。2、认真研究任务书，分析设计题目，明确设计内容和要求。3、通过调研，研究同类制品设计经验，进行可行性分析。（四） 设计时的注意事项：1、 零件图需规范并符合制图标准；2、英文翻译需注明原文出处，并附上原文。（五）参考文献1濮良贵 机械设计（第八版）.北京：高等教育出版社，20062刘莹主编.机械设计教程M.北京：机械工业出版社，2007. 3谭雪松主编.机械制造基础M.北京：人民邮电出版社，2009. 4褚小丽主编.实体造型教程与教程M.北京：北京大学出版社，2009. 5成大先主编.机械设计手册单行本M.北京：化学工业出版社，2004.1 6张永茂主编.AutoCAD中文版机械绘图实用教程M.北京：机械工业出版社.2006 7机械设计手册编委会.齿轮传动M.北京：机械工业出版社，2007. 8朱润华主编. PRO/E机械设计与实例详解 M .北京：电子工业出版社，2007. 二、毕业论文进度计划序号起讫日期各阶段工作内容备注12015年9月15日选择课题22015年9月20日下达任务书32015年11月20日寻找文献完成开题报告，任务书，外文翻译，文献综述42016年1月20日完成初稿并交给指导老师审阅52016年2月28日修改稿I、II62016年3月31日完稿72016年4月-5月答辩三、专业（教研室）审批意见：审批人（签字）：工作任务与工作量要求：原则上查阅文献资料不少于18篇，其中外文资料不少于2篇；文献综述不少于3000字；文献翻译不少于2000字；毕业设计说明书或论文1篇不少于10000字。 提交相关图纸、实验报告、调研报告、译文等其它形式的成果。毕业设计（论文）撰写规范及有关要求 备注：学生一人一题，指导教师对每一名学生下达一份毕业设计（论文）任务书。摘 要国内使用的颚式破碎机类型很多，但常见的还是传统的复摆颚式破碎机。复摆颚式破碎机的出现已有140多年的历史，经过人们长期的实践和不断完善与改进，其结构型式和机构参数日臻合理， 结构简单、制造容易、工作可靠、维修方便，故在冶金、矿山、建材、化工、煤炭等行业使用非常广泛。随着现代化的发展，各工业部门对破碎石的需求进一步增长，研究复摆鄂式破碎机具有很重要的意义。本毕业设计主要是为满足生产需求：进料口尺寸：9001200mm；出料口尺寸：100200mm；进料块最大尺寸：750mm；产量：150300t/h。而研究的。主要研究复摆颚式破碎机的运动分析、V带的选择，鄂板、齿板磨损的分析，各种工作参数的选择，工作机构的优化，重点研究传动的设计和系统的优化。 关键词：复摆式颚式破碎机，传动，磨损 VAbstractThe domestic use jaw type breaker type are very many，But common traditional duplicate pendulum Jaw-fashioned Crushe. The duplicate pendulum jaw type breaker appearance had more than 140 years history，And consummates and the improvement unceasingly after the people long-term practice，Its structure pattern and the organization parameter are day by day reasonable， The structure simple， the manufacture is easy， the work reliably， the service convenient， therefore in profession use and so on the metallurgy， mine， building materials， chemical industry， coal is extremely widespread. Along with the modernized development， various industry sector further grows to the broken crushed stone demand， studies the duplicate pendulum Jaw-fashioned Crushe to have the very vital significance. This graduation project mainly is for meets the production need：Feed head size：；Discharge hole size：； Feeding block greatest size：；Output：.Mainly studies the duplicate pendulum Jaw-fashioned Crushe the movement analysis， V belt choice， the analysis which the Jaw-fashioned Crushe， the toothed rack wears， each kind of operational parameter choice， operating mechanism optimization. Key research transmission design and system optimization. Key Words： Jaw-fashioned Crush， Transmission， Abrasi目 录摘 要IAbstractII目 录III第1章 绪论11.1 选题的背景、目的和意义11.2 特点和现状及发展41.3 鄂式破碎机的现状与发展5第2章 鄂式破碎机结构分析72.1鄂式破碎机结构特点及机架改进72.1.1 鄂式破碎机的特点72.1.2 鄂式破碎机机架及动鄂的改进82.2基本结构和工作原理102.2.1 基本结构102.2.2 工作原理112.3运动分析12第3章 鄂式破碎机主要参数的确定143.1 主要参数分析143.1.1 已知条件143.1.2 主轴转速143.1.3 生产率153.1.4 钳角设计计算153.1.5 动鄂水平行程163.1.6 偏心距及动鄂摆幅的计算173.1.7 偏心距183.1.8 破碎腔高度183.2 破碎力183.2.1 破碎力计算183.2.2 最大破碎力203.3 电动机的选择213.3.1 电机功率的确定213.3.2 电机型号的确定213.4 V带选择223.4.1 确定计算功率223.4.2 V带的选取223.5 求大、小带轮参数233.5.1 带轮直径的选取233.5.2 验算带速233.5.3 确定传动中心距233.5.4 初算V带长度243.5.5 实际中心距243.5.6 验算小带轮包角243.5.7 单根V带所能传递的功率243.5.8 求V带根数253.5.9 单根V带初拉力253.5.10 作用在轴上的压力263.6 偏心轴结构的设计263.7 偏心轴强度设计计算27第4章 鄂式破碎机附属结构的改进294.1 偏心轴改进前状况294.2 改进措施294.2.1 改变飞轮端密封套与锥套螺纹旋向294.2.2 修复偏心轴与锥套配合面304.2.3 修复磨损的飞轮端面304.3 破碎机扬尘的改善31第5章 结论33参考文献34致 谢35 第1章 绪论1.1 选题的背景、目的和意义鄂式破碎机俗称颚破，颚式破碎机是由美国人EwBlake发明的。自第一台颚式破碎机问世以来，至今已有150多年的历史。在此过程中，其结构得到不断的完善。在此过程中，其结构得到不断的完善，而鄂式破碎机的结构简单，安全可靠，石料可供破碎机械来进在基本建设工程中，需要大量的，各种不同粒径的砂、石作为生产之用。在没行加工，来满足工程的需要。所以在生产中广泛的应用。而工程上应用最广泛的是复摆鄂式破碎机，国产的鄂式破碎最多的也是复摆鄂式破碎机。 颚式破碎机按照活动颚板的摆动方式不同，可以分为简单摆动式颚式破碎机(简摆颚式破碎机)。复杂摆动式颚式破碎机(复摆颚式破碎机)和综合摆动式颚式破碎机三种。他可以将大小不一的原料，破碎成颗粒均匀的小块，鄂式破碎机既可以和选矿设备、砂石设备配套，也可以单独使用。传说中最坚固耐用的破碎设备可以说是鄂式破碎机。鄂式破碎机腔比较深，从而提高了产量和进料能力。破碎的比例大且破碎后的物料均匀。鄂式破碎机结构简单，工作可靠，车本低而且噪音低，粉尘特别少。鄂式破碎机也分为粗破和细破。有时候在破碎物料的时候要先经过粗破然后再通过细破进行二次破碎。近些年来国内高校，设计院及制造厂研制了数种异型颚式破碎机。虽然取得一定成果并对破碎机行业发展有一定的推动作用，但都未能得到大面积推广使用。目前，从国内外市场看绝大多数还是复摆式颚式破碎机。我们应该大力研发这种破碎机。复摆颚式破碎机工作原理：动颚上端直接挂在偏心轴上，曲柄连杆机构的连杆由偏心轴直接驱动。活动爪的下端由支撑板支撑，支撑框架的后壁支撑。当偏心轴旋转时，动颚上各点的运动轨迹由圆（半径）的挂点组成，并逐渐向椭圆形。由于这台机器对动颚轨迹的每一点都比较复杂，所以称为复杂摆动式颚式破碎机。复摆颚式破碎机和布莱克比较，其优点是：轻、零部件少，结构紧凑，腔内充满破碎程度好，所装物料的均匀块移动的下颚式破碎机，强制推出产品放电，所以生产率高于单摆颚式破碎机的20-30%生产率高规格相同；在下颌块体材料具有较大的滚动起来，一立方形容易放电下运动，降低产品如简摆板组件、更好的产品质量。 颚式破碎机是采用双颚板对材料进行挤压和弯曲的效果，粗糙或破碎的各种硬度的材料破碎机械。粉碎机构包括固定颚板和动颚板，当两只颚板接近材料时，材料被破坏，而材料从孔底部排出。它的破碎动作是间歇的。该破碎机具有结构简单、制造方便、维护方便、运行可靠、易破碎、易破碎等优点，已广泛应用于工业领域，如选矿、建材、硅酸盐、陶瓷等工业部门。如图1-1中的电动机驱动皮带和皮带轮，通过偏心轴使动颚的运动，当动颚上升时，肘板和动颚角动颚板之间的固定颚板接近，与此同时物料被压碎或折断，折断。随着电机连续旋转和破碎电机的颚的周期运动的破碎和排泄的物质，以实现大规模生产。颚式破碎机的工作部分是双颚板、固定颚板、固定于前臂的身上，另一种是主动颚板、位置倾斜和固定颚板，形成一个小破碎腔。动颚板是固定颚板的周期性运动。当物料被分为粉碎室时，成品从下部排出，物料接近物料，使物料在双颚板上装夹、弯曲和分裂。图1-1设计意义：A.破碎腔深而且无死区，提高了进料能力与产量；B.其破碎比大，产品粒度均匀；C.垫片式排料口调整装置，可靠方便，调节范围大，增加了设备的灵活性；D.润滑系统安全可靠，部件更换方便，保养工作量小；E.结构简单，工作可靠， 运营费用低；F.设备节能：单机节能15%30%，系统节能一倍以上；G.排料口调整范围大，可满足不同用户的要求；H.噪音低，粉尘少。复摆鄂式破碎机结构简单、制造容易、工作可靠、使用维修方便等优点，所有在冶金、矿山、建材、化工、煤炭等行业使用非常广泛。80年代以来，我国对复摆鄂式破碎机的研究和产品开发取得了较大的发展。在充分吸收国外产品特点的基础上，结合国情研制开发了许多新型、高效的设备。上海建设路桥机械设备有限公司率先对复摆鄂式破碎机进行了重大的改进，即通过降低动鄂的悬挂高度，改善动鄂的运动轨迹，减小破碎腔的啮角，增大破碎比，增大了动鄂的水平行程，提高生产能力等，大大改善了机器性能，完成了产品的更新换代。复摆鄂式破碎机主要是由两块鄂板（活动鄂板和固定鄂板）组成。活动鄂板对固定鄂板周期性的往复运动，时而靠近，时而分开，由此使装在二鄂板间的石块受到挤压、劈裂和弯曲作用而破碎。复摆鄂式破碎机的机器重量较轻，结构简单（一件连杆、一块肘板、一根心轴和一对轴承），生产效率较高（比同规格的简摆鄂式破碎机生产效率高20%30%）。复摆鄂式破碎机适合破碎中硬度石料。在工程中，多用他做中、细碎设备，破碎比比较大，其比值可达。随着机械工业的进步，近年来，复摆鄂式破碎机正朝着大型化发展。所以，一个合理的传动装置可以使复摆鄂式破碎机运行的更加顺利，合理有效。动鄂的优化可使磨损大大的降低，冲击、噪声、振动都相应的减少，也减少工作人员的劳动强度，提高生产的质量，降低制造成本和缩短生产周期。不过，复摆鄂式破碎机也有它的缺点，具体如下：JB / ZQ 1032一87颗板铸造技术条件规定齿板寿命只有60小时，按10小时工作制，每副齿板只能用6天，不到一星期就需更换一次齿板。不仅给维修带来很大的不便，而且增加了破碎物料的成本。破碎机出口扬尘非常严重，从破碎机出来的块状和粉末状物料直冲矿石输送皮带，部分物料飞溅或滚淌到地面上，地面堆积厚厚一层物料，部分粉状物料飞扬在空中，给生产带来了很大的不便。较多的粉尘而直接影响安全生产和员工的健康，因此要采用相应的防尘设施是破碎机一个重大而不可忽略的问题。现代的设计应以人为本，面对服务对象，面向市场、面对循环经济、面对矿产资源利用的大趋势，面对环保、搞全性能、全生命的设计。所以做好复摆鄂式破碎机的设计，让它更好的为生产服务，提高生产效率。随着我国国民经济的快速发展，矿产资源的综合利用技术与其产业迅猛前进，到1999年我国已建成10879座国有大中型矿山和22 7854个乡镇集体企业，全国矿石采掘总量超过50亿吨，矿业总产值为4000亿元。1.2 特点和现状及发展复摆颚式破碎机的机构属于四杆机构中曲柄摇杆机构的应用，曲柄为主动件。颚式破碎机以结构简单、性能可靠、维修方便在物料粉碎行业广泛应用。复摆鄂式破碎机的动鄂，是直接悬挂在偏心轴上的，是曲柄连杆机构，没有单独的连杆。由于动鄂是由偏心轴的偏心直接带动，所以活动鄂板可同时做垂直和水平的复杂摆动，鄂板上各点的摆动轨迹是由顶部的接近圆形连续变化到下部的椭圆形，越到下部的椭圆形越扁，动鄂的水平行程则由下往上越来越大的变化着，因此对石块不但能起压碎、劈碎，还能起辗碎作用。由于偏心轴的转向是逆时针方向，动鄂上各点的运动方向都有利于促进排料，因此破碎效果好，破碎率较高、产品粒度均匀且多呈立方体。复摆鄂式破碎机和简摆鄂式破碎机相比较，复摆鄂式破碎机的机器重量较轻，结构简单（少了一件连杆、一块肘板、一根心轴和一对轴承），生产效率较高（比同规格的简摆鄂式破碎机生产效率高20%30%）等优点。但复摆鄂式破碎机的鄂板垂直行程大，石料对鄂板的磨削作用严重，磨削较快，且能量消耗也大，工作时易产生较多的粉尘。在工程上应用较为广泛的是复摆鄂式破碎机。国产的鄂式破碎机数量最多的也是复摆鄂式破碎机。复摆鄂式破碎机主要由机架、鄂板、侧护板、主轴、飞轮、肘板和调整机构等组成。机架即机座，实际上是个上下开口的四方斗，主要用作支承偏心轴和承受破碎物料的反作用力，因此要求具有足够强度，一般采用铸钢整体铸造，规格小的可用优质铸铁代替。大型破碎机的机架由分段铸成后再用螺栓装配在一起，铸造工艺较为复杂。自制的小型鄂式破碎机可用4050毫米厚的钢板焊成，但其钢度不如铸钢好。鄂板包括活动鄂板和固定鄂板，各与鄂床组成活动鄂和固定鄂。鄂板用楔形铁块和螺栓固定在鄂床表面，保护鄂床不受磨损。固定鄂的鄂床就是机架，活动鄂的鄂床悬挂在偏心轴上，由于它直接承受对石料的挤压作用力，所以必需有足够的强度和刚度活动鄂床一般用铸铁或铸钢制造。鄂板直接和石块接触，除承受挤压和冲击力外，尚与石块强烈摩擦，因此要求用高强度且耐磨的材料制造。常用的是铸锰钢鄂板，其铸钢含锰量为1214%左右。若条件受限制时，可用白口铸铁代替，但容易磨损和折断，使用寿命不长。为了有效地破碎石料，鄂板表面常铸成波浪形和牙形，其齿峰角度一般为90110，齿高和齿距视出料粒度和产量要求而定。齿形高齿距小，则出料粒度小，产量低，动力消耗大。一般齿高和齿距之比为1/21/3之间。由于复摆式的特点造成鄂板底部比上部磨损快，所以鄂板往往做成上下对称形状，以便磨损后能倒置安装，延长使用寿命。鄂式破碎机的优点是生产率高，结构简单可靠，破碎比较大（一般为68），外形尺寸较小，零件检查和更换较容易，操作维护简便，不用较高技术水平的工人就可嫩能够操作，应用范围广，与其他类型破碎机比较，不容易堵塞。因此工程中普遍采用它来破碎各种硬度92500公斤/厘米以下）的石料，常作粗碎和中碎设备。一般用于破碎极限抗压强度不才超过2000公斤/厘米的石料时效果较好。其缺点是不宜破碎片状石料，工作间歇、有空转冲程，需要很大的摆动体，增加非生产能量的消耗，破碎可塑性和潮湿的物料时，容易堵塞出料口。由于工作时产生很大的惯性力，机体摆动大，工作不平稳，冲击，振动及噪音较大。因此须安装在比机器自重大五倍以上的混凝图基础上，并须采取隔振措施。大型破碎机还应安装在埋设于基础上的刚梁上。鄂式破碎机的最大装料块度应比装料口宽度小1520%，即给料的最大石块不应超过装料口的0.85倍。当用鄂式破碎机破碎坚硬而光滑的大砾石时，砾石容易从装料口反跳出来，故破碎天然砾石的生产率不及破碎来才块石的生产率高。使用鄂式破碎机时，必须注意由于机器是在工作条件恶劣情况下运转的，除了必须严守操作规程和维修保养制度外，还必须及时发现并修复被磨损的零部件，这是提高机器作业的重要措施。1.3 鄂式破碎机的现状与发展颚式破碎机是由美国人布雷克发明的。自第一台颚式破碎机问世以来，至今已有 140余年的历史。在此过程中，其结构得到不断地完善。由于颚式破碎机结构简单、制造容易、工作可靠、使用维修方便等优点，所以在冶金、矿山、建材、化工、煤炭等行业使用非常广泛。为了提高颚式破碎机的性能，提高其工作效率，国内外已研制开发了各种异形颚式破碎机。在他早年，德国和前苏联已经开发出一种液压驱动颚式破碎机。它的特点是增加了摆动爪的数量，增加了输出，而液压调节的卸货港，液压过载保护和负载启动。前西德的冲击颚式破碎机，前苏联制造的振动颚式破碎机（也称为惯性颚式破碎机）。他们都靠动颚振动冲击破碎物料，以提高破碎机的性能。前者已经开发出来，因为一些原因不能继续开发。前东德有一个简单的摆锤双腔颚式破碎机，生产的复合双腔颚式破碎机。湖南的一个设计研究院和北京的一所大学已经与工厂合作开发了一个双腔颚式破碎机。其特点是使间歇工作变成连续工作，以提高破碎机的工作效率。安徽设计院研制出一种双室双颚颚式破碎机。除了提高工作效率外，还可以减少破碎机的负荷，使其减肥的很多。在苏联早期，一个双动颚式破碎机。辽宁市某高校一个双动颚式破碎机。该破碎机是原来的2破碎机前和后，消除了对面的墙。为了使动颚同步，在偏心轴一端设置一对开式齿轮。由于其复杂的结构，近年来发展了一个双动颚式破碎机与一个单一的主轴。颚式破碎机是在中国上海开发的。这2种破碎机的特性，使动颚同步运行，使破碎机强制放电。这样，通过增加破碎机输出的同时，由于材料和动颚没有相对运动速度，减少缸套磨损，延长使用寿命。最近研制出一种单动颚式破碎机。国内各厂家所制造的颚式破碎机技术水平相差很悬殊，有少数厂家的产品基本接近世界先进水平，而大多数厂家的产品与世界先进水平相比差距较大。综上所述，改善国内颚式破碎机落后的状况，全面提高颚式破碎机技术水平，赶上世界先进水平，创造世界品牌的颚式破碎机是当务之急。保证颚式破碎机最佳性能的根本因素是动颚有最佳的运动特性。这个特性又是借助机构优化设计所得到的。因此，颚式破碎机机构优化设计是保证破碎机有最佳性能的根本方法。根据上述应力，设计了动颚加强筋的布置。现有颚式破碎机，以加强横向厚度从上到下。为了满足负载的要求，并满足要求的重量轻，可用于加强可变厚度。即上半部分的厚度应加强，厚度越大。也就是说，要改变原来的长方形加强钢筋的钢筋，使它将减少移动的下巴的重量，并确保足够的强度。动颚式双轴承部分的壁厚可以适度降低，以减小重量。 此外，应加强机架、动颚有限元的研究，进行机架、动颚有限元优化设计，达到机架、动颚重量轻又有高度的可靠性。其它，还有破碎腔、破碎机动力平衡等等都可以借助计算机进行优化设计。总之，应采用现代的设计方法代替原有的常规设计方法。 再者，由于焊接、铸造、热处理工艺等因素也都会对破碎机产生影响。所以，我们应提高设计制造工艺等综合水平以及采用液压调整排料口和液压保险，逐步使国产颚式破碎机达到世界一流水平。35第2章 鄂式破碎机结构分析2.1鄂式破碎机结构特点及机架改进2.1.1 鄂式破碎机的特点复摆颚式破碎机的机构属于四杆机构中曲柄摇杆机构的应用，曲柄为主动件。颚式破碎机以结构简单、性能可靠、维修方便在物料粉碎行业广泛应用。复摆鄂式破碎机的动鄂，是直接悬挂在偏心轴上的，是曲柄连杆机构，没有单独的连杆。由于动鄂是由偏心轴的偏心直接带动，所以活动鄂板可同时做垂直和水平的复杂摆动，鄂板上各点的摆动轨迹是由顶部的接近圆形连续变化到下部的椭圆形，越到下部的椭圆形越扁，动鄂的水平行程则由下往上越来越大的变化着，因此对石块不但能起压碎、劈碎，还能起辗碎作用。由于偏心轴的转向是逆时针方向，动鄂上各点的运动方向都有利于促进排料，因此破碎效果好，破碎率较高、产品粒度均匀且多呈立方体。复摆鄂式破碎机和简摆鄂式破碎机相比较，复摆鄂式破碎机的机器重量较轻，结构简单（少了一件连杆、一块肘板、一根心轴和一对轴承），生产效率较高（比同规格的简摆鄂式破碎机生产效率高20%30%）等优点。但复摆鄂式破碎机的鄂板垂直行程大，石料对鄂板的磨削作用严重，磨削较快，且能量消耗也大，工作时易产生较多的粉尘。在工程上应用较为广泛的是复摆鄂式破碎机。国产的鄂式破碎机数量最多的也是复摆鄂式破碎机。复摆鄂式破碎机主要由机架、鄂板、侧护板、主轴、飞轮、肘板和调整机构等组成。机架即机座，实际上是个上下开口的四方斗，主要用作支承偏心轴和承受破碎物料的反作用力，因此要求具有足够强度，一般采用铸钢整体铸造，规格小的可用优质铸铁代替。大型破碎机的机架由分段铸成后再用螺栓装配在一起，铸造工艺较为复杂。自制的小型鄂式破碎机可用4050毫米厚的钢板焊成，但其钢度不如铸钢好。鄂板包括活动鄂板和固定鄂板，各与鄂床组成活动鄂和固定鄂。鄂板用楔形铁块和螺栓固定在鄂床表面，保护鄂床不受磨损。固定鄂的鄂床就是机架，活动鄂的鄂床悬挂在偏心轴上，由于它直接承受对石料的挤压作用力，所以必需有足够的强度和刚度活动鄂床一般用铸铁或铸钢制造。鄂板直接和石块接触，除承受挤压和冲击力外，尚与石块强烈摩擦，因此要求用高强度且耐磨的材料制造。常用的是铸锰钢鄂板，其铸钢含锰量为1214%左右。若条件受限制时，可用白口铸铁代替，但容易磨损和折断，使用寿命不长。为了有效地破碎石料，鄂板表面常铸成波浪形和牙形，其齿峰角度一般为90110，齿高和齿距视出料粒度和产量要求而定。齿形高齿距小，则出料粒度小，产量低，动力消耗大。一般齿高和齿距之比为1/21/3之间。由于复摆式的特点造成鄂板底部比上部磨损快，所以鄂板往往做成上下对称形状，以便磨损后能倒置安装，延长使用寿命。鄂式破碎机的优点是生产率高，结构简单可靠，破碎比较大（一般为68），外形尺寸较小，零件检查和更换较容易，操作维护简便，不用较高技术水平的工人就可嫩能够操作，应用范围广，与其他类型破碎机比较，不容易堵塞。因此工程中普采用它来破碎各种硬度92500公斤/厘米以下）的石料，常作粗碎和中碎设备。一般用于破碎极限抗压强度不才超过2000公斤/厘米的石料时效果较好。其缺点是不宜破碎片状石料，工作间歇、有空转冲程，需要很大的摆动体，增加非生产能量的消耗，破碎可塑性和潮湿的物料时，容易堵塞出料口。由于工作时产生很大的惯性力，机体摆动大，工作不平稳，冲击，振动及噪音较大。因此须安装在比机器自重大五倍以上的混凝图基础上，并须采取隔振措施。大型破碎机还应安装在埋设于基础上的刚梁上。鄂式破碎机的最大装料块度应比装料口宽度小1520%，即给料的最大石块不应超过装料口的0.85倍。当用鄂式破碎机破碎坚硬而光滑的大砾石时，砾石容易从装料口反跳出来，故破碎天然砾石的生产率不及破碎来才块石的生产率高。使用鄂式破碎机时，必须注意由于机器是在工作条件恶劣情况下运转的，除了必须严守操作规程和维修保养制度外，还必须及时发现并修复被磨损的零部件，这是提高机器作业的重要措施。国内颚式破碎机的机重普遍高于国外同规格的破碎机。减轻机重也是一个重要课题。颚式破碎机机架为一大比例的机器重量。颚式破碎机是一种焊接设备，甚至是移动的颚式焊接结构。在前几年，它是一种落后的行为，建立一种新型的铸造机，以取代焊接框架。此外，铸钢是一个高能耗的过程，从节能的角度来看，也应大力发展焊接框架。颚式破碎机采用焊接机机架是发展方向。车架结构的设计是不合理的，也是提高机床质量的主要原因。框架结构设计应根据应力，以满足强度和刚度的条件，并努力减少重量。2.1.2 鄂式破碎机机架及动鄂的改进机架前壁载荷主要是由横向筋板所承受。一般情况下，破碎机都不需要加纵向筋板 1、2，如图2-1所示。该机侧壁加强筋布置不合理，数量又太多，致使它的机重达)7.5t（同规格破碎机机重为5.5t）。当然，该机过重不完全是由这两个因素所造成。侧壁筋板位置和方向也应根据受力情况而定。图2-2所示为英国某公司生产的大传动角（负支承）颚式破碎机机架简图。该机架侧壁布置有 1、2、3三根筋板，筋板 1设置在主轴承侧面，筋板 3设置在主轴承后下方，这两块筋之间用筋板2连接起来构成一个“A”形框架。图2-3所示为该机受力分析。 图2-1 某破碎机焊接机架 图2-2 大传动破碎机机架 图2-3 大传动破碎机示力图 图中轴承所受最大力： 作用方向为 HA，正是图2-2侧壁加强筋1的方向。从而说明图2-2中侧壁筋板布置完全符合受力的要求。因此，在本设计中按图2-2所示进行筋板的布置。动颚是破碎机重量的一部分，而复杂的颚结构设计也应根据动颚力，以满足强度和刚度的条件，尽可能减少重量。根据动颚的受力分析，在动颚轴承上的最大挤压力为上（头）。也就是说，轴承截面越小，头部截面越大，其差值就越大。结果表明，动颚强度低，重量大。这2种破碎机在轴承的侧面被损坏和损坏。根据上述应力，设计了动颚加强筋的布置。现有颚式破碎机，以加强横向厚度从上到下。为了满足负载的要求，并满足要求的重量轻，可用于加强可变厚度。也就是说，上（头）的钢筋应是小的，更大的厚度。也就是说，要改变原来的长方形加强钢筋的钢筋，使它将减少移动的下巴的重量，并确保足够的强度。动颚式双轴承部分的壁厚可以适度降低，以减小重量。此外，还应加强对车架和动颚的研究，对车架和动颚进行有限元优化设计，达到车架的可靠性和动颚的重量和高度的可靠性。另外，由于有一个破碎的腔，破碎的功率平衡，所以可以用来优化设计的计算机。总之，运用现代设计方法代替原来的传统设计方法。再者，由于焊接、铸造、热处理工艺等因素也会影响破碎机。因此，我们应该完善设计和制造工艺，如集成水平和使用液压调节的卸货港和液压保险，并逐步使颚式破碎机达到世界级水平。2.2基本结构和工作原理2.2.1 基本结构鄂式破碎机的主体机构由机架、偏心轴、动鄂板、定鄂板、肘板共四个机构组成。另有其他辅助零件，如固定齿板、衬板、挡罩、垫片、滑块、推力板、止动螺钉、锁紧装置。鄂板包括活动鄂板和固定鄂板，各与鄂床组成活动鄂和固定鄂。鄂板用楔形铁块和螺栓固定在鄂床表面，保护鄂床不受磨损。固定鄂的鄂床就是机架，活动鄂的鄂床悬挂在偏心轴上，由于它直接承受对石料的挤压作用力，所以必需有足够的强度和刚度活动鄂床一般用铸铁或铸钢制造。鄂板直接和石块接触，除承受挤压和冲击力外，尚与石块强烈摩擦，因此要求用高强度且耐磨的材料制造。常用的是铸锰钢鄂板，其铸钢含锰量为1214%左右。若条件受限制时，可用白口铸铁代替，但容易磨损和折断，使用寿命不长。其详细结构如图2-4所示：图2-4 复摆鄂式破碎机结构示意图2.2.2 工作原理带轮与偏心轴固联成一整体，他是运动和动力输入构件，即原动件，其余构件都是从动件。当带轮和偏心轴2绕轴线A转动时，驱使输出构件动鄂3做平面复杂运动，从而将矿石压碎。复摆鄂式破碎机主要是由两块鄂板（活动鄂板和固定鄂板）组成。活动鄂板对固定鄂板周期性的往复运动，时而靠近，时而分开，由此使装在二鄂板间的石块受到挤压、劈裂和弯曲作用而破碎，所以，一个合理的传动装置可以使复摆鄂式破碎机运行的更加顺利，合理有效。动鄂的优化可使磨损大大的降低，冲击、噪声、振动都应减少，也减少工人的劳动强度。传统的颚式破碎机由于具有结构简单、工作可靠、制造容易、维修方便、价格低廉、适用性强等优点，所以在工业上得到广泛应用。其缺点是非连续性破碎、效率较低，破碎比较小，给矿不均匀引起颚板磨损不均匀等。图2-5 复摆鄂式破碎机结构图图2-6 复摆鄂式破碎机机构运动简图2.3运动分析颚式破碎机的工作原理如图2-5所示，其由动颚板、定颚板、偏心轴及推力板组成。动颚板上部与偏心轴相连，下部由推力板支撑。偏心轴转动时，动颚板不仅对定颚板作往复摆动，同时还沿定颚板有很大幅度的上下运动。动颚板上各点的运动轨迹如图2-7所示。图2-7 复摆鄂式破碎机运动轨迹示意图第3章 鄂式破碎机主要参数的确定3.1 主要参数分析3.1.1 已知条件根据我们毕业设计的要求，已知条件如下：进料口尺寸：9001200() 出料口尺寸：100200() 进料块最大尺寸：750() 产量：150200吨/时。3.1.2 主轴转速根据笔者对破碎过程的实测分析，得到排料过程对应的曲柄转角不小于180的结论，认为排料时间按主轴半转计算比较符合实际情况。排料时间t为t=30/n 式（3-1）排料层完全排出下落的高度h为h=SL/tanL 式（3-2）由h=gt/2 式（3-3） 令g=9800mm/s 式（3-4）将式（3-1）、（3-2）、（3-4）代入（3-3），得n=2100q 式（3-5）式中 n主轴转速（r/min)； SL动鄂下端点水平行程（mm）； L排料层平均啮角（）； Q系数，考虑在功耗允许的情况下转速的增减系数。取q=0.951.05。高硬度矿石取小值。 由式（3-2）可见，主轴转速与排料层啮角L和动鄂下端点水平行程SL有关。该式是机构设计和机型评价的重要公式之一。代入参数 得 n=279 3.1.3 生产率复摆式鄂式破碎机的生产率Q与所破碎物料的性质（强度、节理、进料粒度等），力学性能与操作情况（供料情况和出料口大小）等因素有关。其经验公式：Q=qE 式（3-6）式中 q标准条件下的单位出口宽度的生产率，见表(非标准设计手册)18.1-7； E出料口宽度(mm)已知1200mm；k1物料易碎性系数，见表18.1-9； k2物料堆积密度修正系数 物料堆积密度 k3进料粒度修正系数，见表18.1-9.查表得 k1=0.94 k3=1.05 q=1.25 Q=141符合预定要求。3.1.4 钳角设计计算动鄂与定鄂间的夹角称为钳角。钳角由物料性质、块粒大小、形状等因素决定。如果钳角太大，进料口物料就不能被鄂板夹住，而被推出机外，从而降低生产率，如果钳角太小，则虽能增大生产率，但破碎比减小。图 3-1表示从力学角度推算钳角的计算图式。当物料能被夹持在破碎腔内，不被推出机外时，这些力应相互平衡，即在x、y方向的分力之和应该分别等于零。图3-1 钳角计算图示于是求得 式（3-7）因 f=tg，故 式（3-8）式中 -钳角 -物料与鄂板间摩擦角 f-物料与鄂间摩擦角系数。为了保证破碎机工作时物料块不致被推出机外，必须令 即钳角应小于物料与鄂板间摩擦角的0.5。设钢和矿石的摩擦系数为0.3，则最大钳角的理论值为。但实际采用的钳角比理论值小的多，这是由于大块料被楔住两块小料之间时，仍有被挤出的危险。所以选为。3.1.5 动鄂水平行程见鄂式破碎机教材： 式（3-9） =0.1415 式（3-10）式中 bmin-最小排料口尺寸(mm) B-进料口尺寸(mm)进料口宽度a与之间的关系(非标准设计手册): 式（3-11） a为900mm取=100 mm 所以得 =32.1mm =45.9 mm3.1.6 偏心距及动鄂摆幅的计算图3-2 表示推力板的位置示意图，设推力板板长度l=300mm，其向下偏斜量C0=70， 和 是推力板在两个极限位置时的水平投影，而= - 为动鄂下端摆程的（因右边一推力板未画出），由图5-2可知图3-2 偏心距与动鄂摆程的关系 式（3-12） 式（3-13） 式（3-14） 式（3-15） 上式表示了偏心距e与摆幅之间的关系，一般取第二项为正值。摆幅按照破碎物料要求（破碎比）而定，本计算中，总摆幅为26mm，= =13mm，故 动偏心与动鄂摆幅之间的关系对鄂式破碎机的设计十分重要因为这个关系涉及到破碎构件的行程大小。3.1.7 偏心距不论动鄂齿面轨迹性能值分配是否合理，在机构其他尺寸参数不变的情况下，增大曲柄半径，均会使鄂板齿面个点的行程值增大，一方面可以提高生产力，另 一方面 也增大了机器的功耗。由于曲柄半径的改变并不能有效地调整齿板轨迹 性能值的分配 ，因此， 只有在调整其他参数仍得不到要求的行程值时，方以曲 柄半径作为设计变量。从这个意义上讲，曲柄可作为设计变量，也可以按现有的设计经验确定。通常，对于复摆式鄂式破碎机， 由 于 初 定 值则 ，故取e=20mm3.1.8 破碎腔高度在钳角一定的情况下，破碎腔高度有所要求的破碎比而定，通常，破碎腔高度H=（2.252.5）B，其中B为给矿口宽度（mm）根据设计需要取B=900mm. H=（2.252.5）900 =20252250mm通常，破碎腔的有效高度为实际腔高的0.85倍。取H=1800mm3.2 破碎力3.2.1 破碎力计算以立方体典型物料形状为依据，并考虑大尺寸进料块粒是逐渐阶段破碎成成品而卸出，破碎力大小取决于鄂板凸齿作用点施加的（物料应力）和物料抗拉强度。图3-3作用在立方体上的力(1) 第一阶段破碎，图3-3 表示作用在立方上的力立方体由于齿棱作用，受力面产生拉应力，支撑面产生压应力，这些力在断裂面上引起的应力，见（非标准机械设备设计）： 式（3-16）故得式 （3-17）式中 F1第一阶段使物料碎裂的破碎力（N）。 物料的抗劈强度（约等于抗拉强度N/cm2）； W立方体物料连长（cm）; Z齿棱间距（cm）.(2) 第二阶段破碎.物料经过第一阶段破碎以后，成为两个半立方体，在动鄂摆开时落入破碎时，并改变方向进行再破碎，第二阶段的破碎力是: 式（3-18）(3)第三阶段破碎.物料进行第二阶段破碎以后，成为4块体进行再破碎.第三阶段的破碎S 式（3-19）所破物料的抗劈强度是而鄂板齿棱距，则第一阶段破碎力 此力产生侧向分力，设棱角为，则侧向力为，即790KN 边长600mm立方体，至少和动鄂的一个齿棱相接触，因而此时破碎力为1110KN。在特殊情况下，也可能同时与3个齿棱接触，此时破碎力为3330KN。取平均值2220KN。经过多次冲击以后，新的立方体才能最后形成。原始进料的破碎力和第二阶段中最后两个冲击的破碎力可能同时出现，因而总破碎力 这两个破碎力的作用点取决于物料粒度与相应出料口宽度。总破碎力也可能有其他的组合方式，而使破碎力减小，从而总破碎力的波动是：F0 =25503660KN3.2.2 最大破碎力满载破碎时破碎力的最大峰值称为最大破碎力。其计算公式见鄂式破碎机教材61页。 式中 Fmax最大破碎力（N）； 抗压强度 （N/cm2）； 有效破碎系数，当时，取=0.380.42。破碎腔尺寸B、b、L的单位是cm。由已知得 B=90cm b=15cm L=120cm k=0.4 取=8000 得： 3.3 电动机的选择3.3.1 电机功率的确定见鄂式破碎机教材67页有公式： 式（3-20）式中 P计算功率放大器（KW）； Fmax最大破碎力（KN）； Sm动鄂诸点水平行程平均值（mm）； 破碎腔平均齿角 （）； 机械总效率，由表可知，。 等效破碎系数，中大型机，有。已知有 =2690.33KN 取，n=279 所以得 为了保证破碎机的工作可靠，并考虑尖峰负荷，还必须乘以安全系数.故所选电动机功率应大于107KW，所以选功率为110KW。3.3.2 电机型号的确定由上数据查表可知电动机的功率应选择110kw，用以满足生产需要。JR中型绕线转子异步电动机主要用于驱动各种不同的机械，并可供煤矿、机械、工业、发电机及工矿企业原动机之用。所以非常适合作为破碎机的原动力。在满足额定功率的情况下还要考虑其它的方面，如果选择型号的电动机的话，它的额定电压只是，不用升压，只用接三相电即可并且转速也符合标准，价格也便宜，其它的方面也都比较合适所以选用型号的电动机。表3-1 电动机的参数型号额定功率（）额定电压（V）额定电流（A）额定转速（r/min）转子最大转矩价格重量电压（V）电流（A）额定转矩3.4 V带选择3.4.1 确定计算功率由以上已知条件可知：P=110kw，转速=730r/min，从动轴转速=223r/min，每天工作时间大概为16h/天。在此已知条件下经过查表我们可以得到： 查表2得=1.4： 将=1.4代入=P 故 =P=1.4110kw=154kw。表3-2 工作情况系数工作机原 动 机类类一天工作时间（h）载荷变动较大破碎机（旋转式、鄂式）；球磨机；棒磨机；起重机；挖掘机1.31.41.51.51.61.73.4.2 V带的选取根据 =154kw，=730r/min，=223r/min查出次坐标点位于E区，所以，选取E型带进行计算。3.5 求大、小带轮参数3.5.1 带轮直径的选取考虑到破碎机结构的紧凑性以及其经济型，由表2-3查得=500mm 表3-3 V带带轮最小直径型号OABCDEF71（63）100（90）140（125）200315500800 查表3-4可选取=1600mm 表3-4 V带轮的计算直径计算直径ABCDE1500160018003.5.2 验算带速 在范围内，所以合适。3.5.3 确定传动中心距中心距小使传动紧凑，但是带过短将使单位时间内带绕过带轮的次数增多，降低了带的使用寿命。同时也使包角减小，从而降低带的传动能力。中心距过大则易引起带的跳动。因此，传动中心距应有一定的尺寸保证。初选中心距用： 0.7(+)2(+) 即 14704200初步选区中心距为=3000m。3.5.4 初算V带长度=2+(+)+() =23000+(500+1600)+ =9399.502mm。3.5.5 实际中心距3.5.6 验算小带轮包角对于V带传动，小带轮的包角应满足： 所以选用数据合适。3.5.7 单根V带所能传递的功率根据和，查表2-5可得，表3-5 V带所能传递的功率型号小带轮直径V带速度18192021 E50025.1125.6226.1826.4856028.7629.5130.2330.7863032.1733.1234.0234.7435.2436.3737.4238.32并按比例计算求得E型带考虑传动比的影响，单根V带传递功率的增加量。 传动比，查表得，则。3.5.8 求V带根数由查表2-6/2-7可得，即选取：，表3-6 长度系数内周长度CDE90001.221.081.05100001.111.07112001.141.10表3-7 小带轮包角系数包角1801701601501401.000.980.950.920.89则：所以取九根。3.5.9 单根V带初拉力查表得，故得单根V带的初拉力3.5.10 作用在轴上的压力。3.6 偏心轴结构的设计材料：偏心轴的材料选用40Cr。 参数：许用扭切应力tT=3555MPa，A0=97112。 初步计算直径 式（3-8）式中：P轴传递的功率 KW N轴的转速 r/min P=P电机h 式（3-9） V带传动的效率h=0.96P=P电机h=1100.96=105.6KW 因为轴截面上开有一个键槽，所以轴径应增加37。故 d87.31.07=90mm 因破碎机工作时的冲市载荷很大，又有强烈的振动，所以必须加大轴的直径。参考现有的各种破碎机设计经验： 取d=250mm （2） 偏心轴结构设计 此偏心轴选用一般阶梯长轴。按轴在机架上的安装情况和结构要求，机架轴颈处取d2=390mm 图3-6初定轴的结构 为了使零件能够很好的轴向固定，在机架上的轴承与皮带之间加装圆螺母。其作用是：与轴肩、轴环配合使用，作轴上零件的双向固定，适用于两零件端面距离不太大，使用套筒不方便时。根据阶梯轴结构的设计原则，与动鄂固定的轴承处轴颈取d3=390mm动鄂宽度为1150mm，两端有密封零件及轴承透盖，初定轴的结构如图5-6所示。 3.7 偏心轴强度设计计算偏心轴的受力简图如下图所示，根据受力分析，可得各点力和弯矩。根据图中已知AD=1864mm， BC=900mm，可得：=892.5KN =892.5482=430185Nm 扭矩=9550=9550=4710Nm =2=9420Nm。由弯矩图3-1和扭矩图3-2可知截面为危险截面图3-1 弯矩图图3-2 扭矩图截面处的直径： =21.68=285.13mm为了使偏心轴运动平稳，偏心轴上零件便于装卸，将轴直径整加为300mm经检验当轴直径为300mm时达到安全使用系数。在满足使用要求的同时，也增加了机器使用的安全性能，使其能够更好的为工业生产服务。第4章 鄂式破碎机附属结构的改进4.1 偏心轴改进前状况颚式破碎机用于原矿的粗碎作业，由于该机偏心轴上的锥套、密封套存在一些结构缺陷，致使偏心轴、锥套、飞轮经常出现磨损，而且修复周期长，影响生产的正常进行，因此，我们对该机进行修复的同时作了一些改进。 改进前锥套装在偏心轴上，密封套靠螺纹与锥套联接，飞轮与皮带轮压紧密封套，轴端压盖与轴端螺栓把该部零件紧固在偏心轴上。自从破碎机投产以来，多次出现锥套松动，偏心轴、锥套、飞轮磨损现象，我们通过分析认为，出现这种现象的原因主要有个：一是密封套及锥套螺纹旋向设计不合理，皮带轮端及飞轮端密封套、锥套螺纹均为右旋。在运转中，偏心轴在飞轮端方向看是逆时针方向旋转，当偏心轴带动锥套逆时针方向转时，由于惯性力的作用，密封套有一个顺时针方向旋转的力矩，由于飞轮端与皮带轮端密封套螺纹均为右旋，所以两个密封套均有向皮带轮方向移动的倾向，皮带轮端的密封套向皮带轮方向移动时，会把皮带轮顶紧，并反过来把该端的锥套牢牢顶紧在偏心轴上，所以皮带轮端锥套没有出现过松动，而飞轮端密封套向皮带轮方向移动时，会离开飞轮端面，使锥套在偏心轴失去顶紧力而发生松动磨损，二是锥套与偏心轴的接触面积不够按设计，接触面积应占配合面积的80%，才能形成足够的摩擦力以克服锥套的惯性力，以前在偏心轴零件装配时，没有掌握好方法，所以接触面积小于80%，使锥套在偏心轴上产生松动，一旦松动，偏心轴外圆及锥套内孔同时磨损并导致飞轮端面磨损，使设备不能运转。4.2 改进措施4.2.1 改变飞轮端密封套与锥套螺纹旋向因为螺纹为右旋时，密封套向皮带轮端移动，皮带轮端的锥套不会松动，所以皮带轮端螺纹旋向不需要改变，把飞轮端密封套及锥套螺纹由右旋改为左旋以后，在偏心轴逆时针方向旋转时，由于惯性力的作用，密封套向飞轮方向移动而顶紧飞轮，反过来将飞轮端锥套牢固顶紧在偏心轴上，使锥套在偏心轴上不产生松动。4.2.2 修复偏心轴与锥套配合面增加接触面积，对磨损的偏心轴和锥套用电焊进行堆焊，在粗车和精车后，对配合面进行研磨，研磨的方法是：把修复好的锥套放到偏心轴配合面上进行，用400目的金刚砂做研磨介质，一次研磨0.5h，把金刚砂清除干净，涂上油印进行校验，如不合格，用前述方法再研磨，直到符合要求为止。4.2.3 修复磨损的飞轮端面由于飞轮与密封套接触端面磨损100mm，所以在飞轮一边镶了一个100mm长的短套。如图3-1所示，以保持飞轮在偏心轴上的位置不变。效果良好，偏心轴与锥套没有出现过松动，不但节省了大量的备件费用，减少了维修工作量，而且改善了设备技术状况，保持了设备安全正常运转，提高了设备运转率。齿形选择的合理，物料破碎一次即可裂成数块，它在破破碎腔中停留的时间就少。因此，齿板的磨损就小。齿形选择的不合理，物料不易被破碎或产生过粉碎，能量消耗大，齿板的磨损也大。材料的韧性表示了其抵抗断裂的能力。材料的韧性好，可以消除物料挤压过程中的脆性断裂，并使得颚板材料在变形疲劳形成磨屑前的变形过程大大增加。图3-1 飞轮结构图1、飞轮 2、短套4.3 破碎机扬尘的改善破碎机出口扬尘非常严重，从破碎机出来的块状和粉末状物料直冲矿石输送皮带，部分物料飞溅到地上或流淌出来，地面堆积厚厚一层物料，部分物料飞溅到空中，给生产带来了很大
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