消防知识_室外消防通道高大模板施工方案

目录目录 一、工程概况一、工程概况 3 二、编制依据二、编制依据 4 三、荷载选择三、荷载选择 4 四、材料选择四、材料选择 4 五、施工方法：五、施工方法：.5 六、模板设计六、模板设计 8 （一）梁模板设计（按（一）梁模板设计（按 200*470 设计）设计） 8 （二）（二）100 厚楼板设计厚楼板设计 .8 （三）楼梯模板设计（三）楼梯模板设计 8 七、模板支撑系统验收要求七、模板支撑系统验收要求.8 八、模板拆除八、模板拆除 9 九、安全及应急措施九、安全及应急措施 .9 十、附件：模板支撑系统计算书十、附件：模板支撑系统计算书 .10 附录一、附录一、200*470 大梁模板支撑系统设计计算书大梁模板支撑系统设计计算书 .11 1、荷载计算、荷载计算.11 2、梁底多层板验算、梁底多层板验算.11 3、梁底木方验算、梁底木方验算.12 4 梁底钢管小横杆验算梁底钢管小横杆验算.13 5、梁侧大横杆验算、梁侧大横杆验算.14 6、大横杆两端立杆承载力验算、大横杆两端立杆承载力验算.14 附录二、附录二、100 厚走道板模板支承系统设计计算书厚走道板模板支承系统设计计算书 .15 1、荷载计算、荷载计算.15 2、底模多层板验算、底模多层板验算.15 3、板底、板底 50*100 方木验算方木验算.16 4、钢管大楞验算、钢管大楞验算.17 5、钢管立杆稳定性验算、钢管立杆稳定性验算.18 附录三楼梯模板支承系统设计计算书附录三楼梯模板支承系统设计计算书 20 1、荷载计算、荷载计算.20 2、底模多层板验算、底模多层板验算.20 3、板底、板底 50*100 方木验算方木验算.21 4、钢管大楞验算、钢管大楞验算.23 5、钢管立杆稳定性验算、钢管立杆稳定性验算.24 附录四附录四 支撑立杆竖向荷载值计算支撑立杆竖向荷载值计算 25 附录五、地基承载力验算附录五、地基承载力验算 26 十一、附图十一、附图28 1、 15#、19#楼消防通道梁板楼梯支撑平面图（轴线号为楼消防通道梁板楼梯支撑平面图（轴线号为 15#楼）楼） .28 2、图一：梁板支撑示意图、图一：梁板支撑示意图 28 3、图二：楼梯模板支撑示意图、图二：楼梯模板支撑示意图 28 4、图三：南北立面垂直剪刀撑布置图、图三：南北立面垂直剪刀撑布置图 28 5、图四：横向、图四：横向 4 道垂直剪刀撑布置图道垂直剪刀撑布置图 28 新景花苑新景花苑 15#、19#楼室外消防通道高大模板施工方案楼室外消防通道高大模板施工方案 一、工程概况一、工程概况 新景花苑 15#及 19#楼，是该小区内两幢 15 层的住宅楼，结构形式为框剪结构。由于未 设消防电梯，故在十一层结平标高处设置消防通道，将两单元楼梯转向平台相连。其中 15# 楼为四单元，在一、二单元和三、四单元各设一个消防通道；19#楼为两单元，设一个消防 通道。三个消防通道在设计上完全一致。 消防通道在 y 向伸出 4 根悬挑梁，中间 2 根，两端各 1 根，截面尺寸为 200*470,在 x 方 向设两道次梁，内侧次梁截面为 150*470，外侧次梁截面为 200*470；在通道两端采用梁板 式楼梯，与高于通道 1.45M 的两侧楼梯平台相连接，楼梯平台梁截面为 200*300（下部） ， 和 200*470（上部悬挑梁） ，梯板厚 110mm，踏步高 150mm；中间通道平台板厚 100mm。 由于该消防通道位于 11 层结平，其标高为 28.97M，本方案考虑采用落地钢管脚手架支 撑系统，基层原土和回填土经分层夯实后，浇筑 100 厚 C20 砼，内配 6150 双向筋，以 整板作为落地脚手架的支承面。 现以 15#楼一至二单元消防通道所标注轴线为例，将梁板布置列表如下： 部 位梁截面尺寸 梁顶标高 （m） 板顶标高 （m） 板 厚 （m） 踏步高 （m） 轴、轴、轴 8 1012 14 200*47028.97 1/9 轴、1/13 轴200*30028.97 轴 G 150*47028.97 轴 H 200*47028.97 轴、轴 8 14 200*47030.42 1/9 轴1/13 轴交轴轴 G H 28.97100 轴1/9 轴交轴轴 8 G H 28.9730.32110150 1/13 轴轴交轴轴 14 G H 28.9730.32110150 二、编制依据二、编制依据 1、 混凝土结构工程施工质量验收规范 （GB50204-2002） 2、 建筑施工扣件式钢管脚手架施工安全技术规范 （JGJ130、 J84-2001 ） 3、 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 4、 江苏省建筑安装工程施工技术操作规程-混凝土结构工程 （DGJ32/J30-2006） 5、施工图纸 三、荷载选择三、荷载选择 模板及其支架荷载标准值及荷载分项系数，采用江苏省建筑安装工程施工技术操作规 程-混凝土结构工程 （DGJ32/J30-2006）附录 A 中的数据： 序号名称荷 载 1 木模板自重030 KN/m2 2 砼自重 24KN/m3 3 梁钢筋自重 板钢筋自重 1524 KN/m3 1124 KN/m3 计算水平面荷载20 KN/m2 4 振捣荷 载 计算垂直面荷载40 KN/m2 计算底模及小横杆时 40 KN/m2，计算弯矩时再 以集中力 2.5KN 验算，取大值 计算大横杆时24 KN/m2 5 施工人 员及设 备荷载 计算立杆及其他支承构件10 KN/m2 四、材料选择四、材料选择 材料规 格性能指标及其他 钢管Q235 钢 482.8 抗弯强度设计值：fm=205N/mm2 截面积：A=3.97cm2 惯性矩：I=10.2cm4 截面模量：W=4.25cm3 回转半径：i=1.60cm 弹性模量：E=2.06105 N/mm2 模板材 （松木） 50100 方 自重 30N/m 截面惯性距 Ix=mm4 截面最大抵抗距 Wx=83333 mm3 顺纹抗剪：fv=1.4N/mm2 顺纹抗压：fc=10N/mm2 顺纹抗拉：ft=8.0N/mm2 抗弯：fm=13N/mm2 弹性模量：E=9000N/mm2 多层板12 厚 根据江苏省建筑安装工程施工技术操作 规程-混凝土结构工程 （DGJ32/J30-2006）表 4.1.3-2 中的数据： 截面模量：W=24000mm3， 弹性模量：E=4050 N/mm2 惯性矩：I=mm4 静弯曲强度垂直纤维向最小值：f=10.32N/mm2 抗剪：=1.2N/mm2 自重 0.066 KN/m2（现场秤量） 对拉螺栓 12【N】=12.9KN 扣件单扣件承载力 8 KN 五、施工方法：五、施工方法： 1、本工程施工时，先将土方用机械开挖至2.870M 处，留下 200mm 深用人工开挖至 3.070M 处，以防基面土方扰动。验槽后浇筑 100 厚 C20 砼基础整板，内配 6150 钢筋 网片。基础整板以后可作为自行车坡道的垫层。待砼达到 100%强度后，开始搭设消防通道 支撑架。在立杆的纵向下部，垫 12#通长槽钢（槽钢面朝下） 。在基础砼板的外侧中部，设 500500800 深集水坑，以利排除积水。集水坑底用 C15 砼垫层，四周墙体采用 240 厚砖 墙，侧面粉 20 厚 1:2 水泥砂浆。 2、本工程模板采用 12 厚胶合板、50*100 方木和 48*2.8 钢管、铸件扣件连接。 3、支模系统搭设前，按专家论证后的方案，先进行专项安全技术交底，支撑系统由专 业架子工搭设。搭设完成经检查、验收合格后方可浇筑砼。 4、本方案的难点主要是支撑架搭设高度较大，一是要考虑地面的承载力必须达到要求， 二是要考虑落地脚手架的稳定、可靠。施工时必须注意以下方面： 4.1 土方开挖时，应采用水准仪跟踪开挖控制挖深，下部 200mm 必须人工开挖，不得扰 动原土持力层。 4.2 为防止局部不均匀下沉，采取钢筋砼整板作为落地架的支承面。砼不低于 C20，内 配 6150 双向钢筋，厚度不得低于 100mm。要做好浇筑后的砼养护，时间不少于 7 天。 待强度达到 100%后再开始搭设落地架。落地架只能与楼层结平构件拉结，不得与悬挑架拉 结。 4.3 由于钢管长度有限，立杆必须接长。立杆接长时必须采用对接扣件，不得搭接。立 杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应布置在同步内，且对接接头沿竖向错 开的距离不宜小于 500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的 1/3。当接头中心距主节点 大于 1/3 步距时，宜增设一道纵横向水平拉杆。 4.4 严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定水平拉杆上，为此必须根据立杆设 置位置采取定点放线，同时应校正立杆的垂直度，每根立管在固定时都要校正，总高偏差不 得大于 30mm。 4.5 本方案为窄长结构，在外侧四周自下而上设置竖向连续剪刀撑，在轴右 400、1/9 8 轴、1/13 轴和轴左 400 设置四道横向自下而上的竖向连续剪刀撑，在两端形成两个 14 4.782.15M 的格构式剪刀撑，并在格构式剪刀撑顶部与底部及楼层标高处的纵横水平拉杆 上，共各设 12 道水平剪刀撑。竖向剪刀撑的夹角宜控制在 4560之间，最底端应与地 面顶紧。剪刀撑杆件接长应采用搭接，搭接长度500mm，扣件连接不少于两只。剪刀撑设 置见平面图和图 3、图 4。 4.6 因本方案中支架高度较高，考虑高宽比及稳定性要求，在距基面 200mm 处设纵横扫 地杆，支撑架按 1.45m 设一道纵横水平拉杆。每隔一道水平拉杆（即一个楼层） ，设 2 根 y 向和 2 根 x 向的水平拉杆，组成既能撑又能拉的水平支撑系统，2 根 y 向拉杆分别与支撑架 和 2 根 x 向的楼层拉杆连接，2 根 x 向楼层水平拉杆设在剪力墙的端头空隙处，该水平支撑 系统可有效地控制支架不会出现向南和向北倾斜，具体位置见支撑平面布置图。 4.7 在支撑架两端各楼层面上，各设 1 根 y 向水平拉杆，与悬挑脚手架在结平梁上作拉 锚用的预埋立管扣紧扣牢，以增加支撑架在两端的侧向稳定性，具体位置视梁上的预埋的拉 锚竖向钢管位置，平面图中仅为示意。 4.8 在落地架纵向两端，设水平短钢管与楼梯剪力墙或框架梁顶死，水平短钢管在整体 架上必须至少连接两个水平拉杆。每层两端各设 2 根。 4.9 在 10 层楼层上，所有的横向（y 向）水平拉杆均和结平满堂架拉结不少于 23 跨。 5、施工顺序 5.1 总体施工顺序：落地架搭好后，先施工 28.97m 标高的梁和板，然后施工两侧楼梯， 梯板纵向受力筋在 28.97m 标高的梯梁上预插。28.97m 标高与 11 层同标高结平一起浇筑， 两端楼梯与 30.42m 楼梯平台梁同时浇筑。 5.2 模板安装及支撑系统施工顺序： 立杆扫地杆及水平系杆梁底大楞（大横杆）梁底小楞（小横杆） 梁底模安装 扎梁钢筋骨架梁侧模安装固定板底钢管大楞及另一个方向拉杆放置 50*100 方木小 楞 铺 12 厚胶合板缝隙及高差处理、刷脱剂绑板筋 留梯板插筋 验收 浇梁板 砼 养护 楼梯纵横水平系杆与立杆拉结 板底钢管大楞 板底方木小楞（与大楞钢管 捆绑牢固或设扣件挡住） 铺 12 厚胶合板 支踏步板侧板（三角形） 绑楼梯梁板筋 支踢脚模板验收浇楼梯砼养护达到设计强度后拆模拆除落地架系统。 6、在施工 28.97m 标高梁板和支设楼梯模板前，凡支撑架部位及与楼层之间空隙处均用 50 厚木板先铺好工作平台，工作平台下满设尼龙安全网，外侧防护栏杆加至工作面以上不 少于 1.2m，且用密目安全网完全封闭，然后再开始施工。 7、落地架必须待楼梯浇完且达到 100%强度后，由上而下先拆除楼梯模板和支承系统， 再拆梁底模板和支承系统，在外装饰完成后再拆除落地架。 8、梁和板（包括楼梯）的立杆在施工前必须按设计位置放线定点，做到位置准确，扫 地杆和各道纵横水平拉杆必须保持纵横成线，扫地杆离地 200，纵横水平系杆步距1.45m 且均匀设置 。水平系杆接头采用对接扣件连接。 9、模架钢管的所有交汇点均要设扣件，每只扣件的拧紧力距必须用力矩扳手逐一检查， 并控制在 4065N.m 范围内。 10、钢管的壁厚必须逐根检查，其壁厚不得小于 2.8mm，且不得使用有弯曲、锈蚀、变 形的钢管。钢管的弯曲率1，遇五级以上大风、中大雨（雾、雪）天气应停止作业。 11、当梁的跨度超过 4m 时，应按 13起拱。 12、砼浇筑时 ，宜从梁中向两头均匀对称浇筑，以防支撑系统变形，470 高梁宜分两 层浇筑；楼梯宜由下向上两侧对称浇筑。砼不得在浇筑面上堆积太高，浇筑时砼应分散下料， 最大不超过板面 100mm，施工人员应分散作业。 六、模板设计六、模板设计 （一）梁模板设计（一）梁模板设计（按（按 200*470 设计）设计） 梁底采用 12 厚多层板，板底采用 2 根 50*100 方木，小横杆间距280mm，大横杆设 于梁两侧，采用双排立杆，立杆排距800，立杆纵距820mm，水平拉杆步距1800，在 梁下 5001000 设纵横水平拉杆作加强。梁侧模因高度最大为 470，侧压力不大，采用两道 钢管水平或斜撑，间距820（即在立杆处设置） 。模板支撑系统见图 1。 （二）（二）100 厚楼板设计厚楼板设计 板底采用 12 厚多层板，多层板下用 50*100 方木立放，方木间距不大于 205，方木搁置在 钢管大楞上，钢管立杆纵横向间距820，纵横水平系杆在梁下与梁同步设置。模板支撑系统见 图 1。 （三）楼梯模板设计（三）楼梯模板设计 板底采用 12 厚多层板，多层板下用 50*100 方木立放，方木间距不大于 200，方木搁 置在钢管大楞上，钢管立杆纵横向间距最大为 800*710，纵横水平系杆在 28.97 大梁下与梁 同步设置，在 28.97m 梁顶设一道，在板底大楞和梁顶之间再加一道（采用踏步式设置，交 错需超过两根立杆） 。模板支撑系统见图 2 七、模板支撑系统验收要求七、模板支撑系统验收要求 1、钢管扣件进场后进行材料验收，提供钢管、扣件合格证。 2、施工过程中：项目部管理人员、架子工组长同步检查。 3、施工完毕后，由公司技术安全部门、现场项目经理、安全员验收。 4、验收标准： 4.1 按施工方案搭设。基础回填土夯实系数不小于 0.92，分层夯实厚度250mm，夯实不少 于 34 遍；砼板厚不少于 100mm，钢筋网片合格。 4.2 立杆垂直度全高不大于 30mm，位置准确。 4.3 梁、板底立杆扣件拧紧力矩 4065Nm。 4.4 其他模板起拱、平整度等验收内容由项目部质检员按混凝土结构工程施工质量验收规 范 （GB50204-2002）会同监理人员共同验收。 八、模板拆除八、模板拆除 1、梁模的侧模在达到 1.2mpa 且保证棱角不受损害时，可先拆除外，其它模板拆除应在 两端楼梯砼强度达到 100%以后再进行拆除。拆除时应按同条件养护试块分别均达到 100%，履行审批手续。 2、拆除时先支的后拆，后支的先拆，先拆上部楼梯，后拆下部梁板，待外装饰结束后 拆落地架。 3、模板拆除应连续拆完不间断，逐块拆除，不得大片撬落或拉倒。拆除的模板和支撑 材料应向下传递或吊运，不得向下抛掷，并及时清运出场。 4、拆除区应进行隔离，其它人员不得入内，拆除下方不得有人员通过。操作人员不得 站在拆除模板的下方。 5、拆除工具应放在工具袋内或系在身上，不得放置在操作面上。 九、安全及应急措施九、安全及应急措施 1、作业人员佩戴好安全防护用品。 2、支模前进行专项安全交底，并履行签字手续。临边及操作平台下未防护好时不得施工。 操作面上应设置稳固的工作平台。 3、砼浇筑时，确保模板支架在施工中均衡受载，从中间向两边对称均衡推进。 4、搭接时，钢管、钢筋等材料不得在结构和施工面上集中堆放，宜少量分散吊运并立即分 散到各施工部位。 5、泵车下料时，宜采用汽车泵，不宜铺设水平输送管，以防产生水平推力使支撑移位。砼 堆放高度不得高于板面 100mm。 6、施工作业不要聚集在一起，应分散作业。 7、浇筑时应派专人看模和修复钢筋。看模人员不得站在浇筑砼的下方，用强光手电照明监 控支撑系统情况，包括梁板底和立杆是否位移下滑和出现异常情况。当出现异常情况和听到异常 响声时，应立即通知暂停施工，并报告主管人员、监理，分析情况和排除险情并加固后再恢复施 工。当情况危急时，应果断通知施工作业人员应先撤离现场，再作具体分析和处理。 8、施工人员上下应设木梯，人员撤离有快速稳固的通道。 9、项目部接到异常报告时，应会同监理、业主进行分析，决定是否采取措施和如何采取措 施，待隐患消除后才能继续作业。 10、一旦发生事故，应立即向上级报告，按安全应急预案抢救受伤人员，防止伤害扩大，并 保护好事故现场。 十、附件：模板支撑系统计算书十、附件：模板支撑系统计算书 附录一、附录一、200*470 大梁模板支撑系统设计计算书大梁模板支撑系统设计计算书 梁底采用 12 厚多层板，板下用 2 根 50*100 方木。小横杆间距280，大横杆设于梁两 侧支承小横杆。梁底采用双排立杆支承大横杆，立杆排距800，立杆纵距820，水平纵横 拉杆步距1800，在梁下 5001000 设纵横水平拉杆作加强。梁侧板采用两道钢管水平撑或 斜撑，间距820。 1、荷载计算、荷载计算 序号荷载名称计算式值（KN/m） 1梁模板自重标准值0.3*（0.2+0.47*2）0.342 2砼自重标准值24*0.2*0.472.256 3钢筋自重标准值1.524*0.2*0.470.143 4砼振捣荷载标准值（水平）2*0.20.4 荷载组合一： 由活荷载效应控制时：q1=(+)*1.2+*1.4=(0.342+2.256+0.143)*1.2+0.4*1.4 1 2 3 4 =2.741*1.2+0.56=3.85KN/m 荷载组合二： 由永久荷载效应控制时： q2=(+)*1.35+*0.7*1.4=(0.342+2.256+0.143)*1.35+0.4*0.7*1.4 1 2 3 4 =2.741*1.35+0.39=4.1 KN/m q2 q1 ， 故取 q=q2=4.1 KN/m 2、梁底多层板验算、梁底多层板验算 多层板下 2 根方木，如图： 按简支梁计算，简图如下： q 2.1 底模多层板弯矩验算：将梁纵向线荷载转为横向荷载 q=4.1*1.0/0.2=20.5N/mm M=qL2/8=20.5*2002/8=Nmm =M/W=/24000=4.27N/mm210.32 N/mm2,满足要求 2.2 底模多层板剪力验算： 荷载组合时不包括活荷载和荷载分项系数 +=0.342+2.256+0.143=2.741KN/m=2.741N/mm 1 2 3 将纵向线荷载转成横向线荷载 q=2.741*1.0/0.2=13.71 N/mm max=5qL4/384EI=5*13.71*2004/(384*4050*)=0.49mm =L/250=200/250=0.8mm, max, 满足要求 3、梁底木方验算、梁底木方验算 梁底 2 根木方，梁宽 200，木方按 100 宽为计算单元 钢管小横楞作为木方的支点，间距按最大 280 计算，并按三跨连续梁的计算简图如下： q 最不利荷载组合时的内力系数：Km=0.117,Kv=0.617,KW=0.990 3.1 木方弯矩验算 q=4.1*100/200=2.05 N/mm Mmax=KmqL2=0.117*2.05*2802=18804 Nmm = Mmax/W=18804/83333=0.23 N/mm213 N/mm2 ,满足要求 3.2 抗剪强度验算 =KvqL=0.617*2.05*280=354N =3/2bh=3*354/(2*50*100)=0.11 N/mm21.4N/mm2 ,满足要求 3.3 挠度验算（荷载不包括活荷载和荷载分项系数） +=2.741N/mm 1 2 3 q=2.741*100/200=1.37 N/mm max=KWqL4/100EI=0.99*1.37*2804/(100*9000*)=0.02mm =L/400=280/400=0.7mm, max ,满足要求 4 梁底钢管小横杆验算梁底钢管小横杆验算 4.1 弯矩验算 小横杆间距为 280，立杆横距（排距）800，按最不利集中荷载的计算简图如下： P 小横杆上的集中荷载 P=4.1KN/m*0.28m=1.15KN Mmax=PL/4=11.5*1000*800/4= Nmm = Mmax/W=/4250=54.12N/mm2205 N/mm2 ,满足要求 4.2 挠度验算 挠度计算不计活荷载及荷载分项系数 +=2.741N/mm 1 2 3 P=2.741*0.28=0.77KN max=PL3/48EI=0.77*1000*8003/(48*)=0.39mm =L/400=800/400=2mm max ,满足要求 5、梁侧大横杆验算、梁侧大横杆验算 大横杆承受小横杆传来的集中荷载，小横杆间距为 820/3=273，大横杆跨度等于立杆纵 距 820，梁的线荷载为 4.1KN/m，小横杆荷载作用在两根大立杆上，故： P=4.1*0.273/2=0.56KN 计算简图如下： PPPP 5.1 抗弯验算 Mmax=Pa=0.56*1000*273= Nmm = Mmax/W=/4250=35.97 N/mm2205 N/mm2 ,满足要求 5.2 挠度验算（不包括活荷载和荷载分项系数） P=(+)*0.273/2=2.741*0.273/2=0.374KN 1 2 3 max= Pa(3L34a2)/24EI=0.374*1000*273*(3*8203-4*2732)/(24*) =1.756*1011/(5.04*1011)=0.35mm =L/4=820/400=2.05mm max 满足要求 6、大横杆两端立杆承载力验算、大横杆两端立杆承载力验算 大梁上的线荷载为 4.1KN/M，立杆纵距为 820，梁荷载由两根立杆承担 立杆荷载 N=4.1*0.82/2=1.68KN8KN 扣件抗滑满足要求 当立杆水平系杆步距为 1800 时，=0.481 =N/A=1.68*1000/(0.481*397)=8.8N/mm2205 N/mm2 满足要求 结论：根据以上计算，模板设计完全满足要求 附录二、附录二、100 厚走道板模板支承系统设计计算书厚走道板模板支承系统设计计算书 板底采用 12 厚多层板，多层板下用 50*100 方木立放作小楞，小楞间距205，钢管立 杆间距纵横820mm。水平系杆间距1800。 1、荷载计算、荷载计算 序号荷载名称计算式值（KN/m2） 1模板自重标准值0.30.3 2砼自重标准值24*0.12.4 3钢筋自重标准值1.124*0.10.1124 4施工人员及设备荷载4.04 荷载组合一： 由活荷载效应控制时：q1=(+)*1.2+*1.4=(0.3+2.4+0.1124)*1.2+4*1.4 1 2 3 4 =2.8124*1.2+5.6=8.97KN/m2 荷载组合二： 由永久荷载效应控制时：q2=(+)*1.35+*0.7*1.4=2.8124*1.35+4*0.7*1.4 1 2 3 4 =3.80+3.92=7.72 KN/m2 q1 q2 ， 故取 q=q1=8.97KN/m2 2、底模多层板验算、底模多层板验算 2.1 弯矩验算 按照简支梁计算，多层板下木方间距为 205 2.1.1 施工荷载为均布荷载时，计算简图如下： q 此时线荷载 q=q1*1.0=8.97*1.0=8.97KN/m=8.97N/mm 最大弯矩 M1=8.97*205*205/8=47121 Nmm 2.1.2 施工荷载为集中荷载时（集中荷载按 2.5KN 验算） ，计算简图如下： q P=2.5KN 多层板自重线荷载设计值 q=0.066*1.0*1.2=0.08 KN/m 跨中集中荷载设计值 P=2.5*1.4=3.5KN 此时最大弯矩 M2=0.08*0.2052/8+3.5*0.205/4=0.1798KNM=Nmm 2.1.3 由于 M2M1 ,故多层板强度验算采用 M2= Nmm =M/W=/24000=7.49N/mm210.32 N/mm2 满足要求 2.2 挠度验算（不包括活荷载及荷载分项系数） 荷载 q=（+)*1.0=2.8124*1.0=2.8124KN/m=2.8124N/mm 1 2 3 最大挠度 max=5qL4/384EI=5*2.8124*2054/(384*4050*)=0.1mm =L/250=200/250=0.8mm max 满足要求 2.3 剪应力验算 V=qL/2=8.97*205/2=919N =3V/2bh=3*919/(2*1000*12)=0.11 N/mm21.2 N/mm2 满足要求 3、板底、板底 50*100 方木验算方木验算 木方间距 205，钢管大楞间距 820 3.1 弯矩验算 3.1.1 木方上施工荷载为线荷载时的计算简图如下： q 木方上的线荷载为：q=8.97KN/m2*0.205m=1.84KN/m=1.84 N/mm 此时最大弯矩 M1=qL2/8=1.84*8202/8= Nmm 3.1.2 木方上施工荷载为集中荷载时（集中荷载以 2.5KN 验算） ，计算简图如下： q P=2.5KN 木方自重线荷载设计值：q=0.03*1.2=0.036 KN/m 跨中集中荷载设计值：P=2.5 KN*1.4=3.5KN 此时最大弯矩值 M2=0.036*0.82/8+3.5*0.82/4=0.72KNm = Nmm 3.1.3 由于 M2M1 ,故木方弯矩应按 M2验算强度 =M2/W=/83333=8.64 N/mm213 N/mm2 3.2 剪应力验算 V= qL/2=1.84*820/2=754N =3V/2bh=3*754/(2*50*100)=0.23N/mm2=1.4 N/mm2 满足要求 3.3 挠度验算（荷载不包括活荷载和荷载分项系数） q=（+)*0.205=（0.3+4.44+0.21）*0.205=0.58N/mm 1 2 3 max=5qL4/384EI=5*0.58*8204/(384*9000*)=0.09mm =L/400=820/400=2.05mm max 满足要求 4、钢管大楞验算、钢管大楞验算 4.1 荷载计算 序号荷载名称计算式值（KN/m2） 1模板自重标准值 0.30.3 2砼自重标准值 24*0.12.4 3钢筋自重标准值 1.124*0.10.1124 4施工人员及设备荷载 2.42.4 荷载组合一： 由活荷载效应控制时： q1=（+)*1.2+*1.4=(0.3+2.4+0.1124)*1.2+2.4*1.4 1 2 3 4 =2.8124*1.2+3.36=6.17 KN/m2 荷载组合二： 由永久荷载效应控制时：q2=（+)*1.35+*0.7*1.4=2.8124*1.35+2.4*0.7*1.4 1 2 3 4 =6.15KN/m2 q1q2 ，故取 q=q1=6.17KN/m2 木方上的线荷载为：6.17*0.205=1.26 KN/m 方木作用在钢管大楞上的集中荷载为 P=1.26*0.82=1.03 KN=1030N 4.2、弯矩验算 钢管大楞上承受木方传来的集中荷载 P，方木间距 205，其计算简图如下： PPPPP Mmax=PL/2=1030*820/2=Nmm = Mmax/W=/4250=99.36N/mm2205 N/mm2 满足要求 4.3 挠度验算（荷载不包括活荷载及荷载分项系数） P=（+)*0.205*820=(0.3+2.4+0.1124)*0.205*820=473N 1 2 3 max=19PL3/384EI=19*473*8203/(384*)=0.61mm =L/400=820/400=2.05mm max 满足要求 5、钢管立杆稳定性验算、钢管立杆稳定性验算 5.1 荷载计算 序号荷载名称计算式值（KN/m2） 1模板自重标准值 0.30.3 2砼自重标准值 24*0.12.4 3钢筋自重标准值 1.124*0.10.1124 4施工人员及设备荷载 1.01.0 荷载组合一： 由活荷载效应控制时： q1=（+)*1.2+*1.4=2.8124*1.2+1.0*1.4 =4.77KN/m2 1 2 3 4 荷载组合二： 由永久荷载效应控制时：q2=（+)*1.35+*0.7*1.4 1 2 3 4 =2.8124*1.35+1.0*0.7*1.4=4.78KN/m2 q2q1 ，故取 q=q2=4.78KN/m2 5.2 立杆荷载及扣件抗滑验算 立杆最大间距为 820*600，每根立杆承受的荷载为 4.78*0.82*0.6=2.35KN 2.35KN8KN，故抗滑扣件满足要求 5.3 立杆稳定性验算 当水平系杆步距为 1800 时，=0.481 =N/A=2.53*1000/(0.481*397)=12.3 N/mm2205 N/mm2 满足要求 结论：此设计方案经以上验算，完全符合要求 附录三楼梯模板支承系统设计计算书附录三楼梯模板支承系统设计计算书 板底采用 12 厚多层板，多层板下用 50*100 方木立放作小楞，小楞间距200，搁置在 大楞上；钢管纵横向立杆间距最大为 710*800，水平纵横拉杆设置：在 28.97M 梁下同梁同 步设置，在 28.97M 梁顶设一道，梯板底设一道，28.97M 梁顶与梯板底之间设一道，由于该 道高度为 01350，故采用踏步式设置，但交错重叠拉结两根立杆。 1、荷载计算、荷载计算 序号荷载名称计算式值（KN/m2） 1模板自重标准值0.30.3 2砼自重标准值24*0.1854.44 3钢筋自重标准值1.124*0.1850.21 4施工人员及设备荷载4.04 荷载组合一： 由活荷载效应控制时：q1=(+)*1.2+*1.4=(0.3+4.44+0.21)*1.2+4*1.4 1 2 3 4 =4.95*1.2+5.6=11.54KN/m2 荷载组合二： 由永久荷载效应控制时：q2=(+)*1.35+*0.7*1.4=4.95*1.35+4*0.7*1.4 1 2 3 4 =6.68+3.92=10.6 KN/m2 q1 q2 ， 故取 q=q1=11.54KN/m2 由于楼梯为斜面，斜面面积大于水平投影面积，楼梯水平长 2340、高 1350 折成水平面 荷载为：（23402+13502）1/22340=2700/2340=1.15 q=1.15*11.54=13.27 KN/m2 作为荷载验算 2、底模多层板验算、底模多层板验算 2.1 弯矩验算 按照简支梁计算，多层板下木方间距按 200 计算 2.1.1 施工荷载为均布荷载时，计算简图如下： q 此时线荷载 q=q*1.0=13.27*1.0=13.27KN/m=13.27N/mm 最大弯矩 M1=13.27*200*200/8=66350 Nmm 2.1.2 施工荷载为集中荷载时（集中荷载按 2.5KN 验算） ，计算简图如下： q P=2.5KN 多层板自重线荷载设计值 q=0.066*1.0*1.2=0.08 KN/m 跨中集中荷载设计值 P=2.5*1.4=3.5KN 此时最大弯矩 M2=0.08*0.22/8+3.5*0.2/4=0.1754KNM=Nmm 2.1.3 由于 M2M1 ,故多层板强度验算采用 M2= Nmm =M2/W=/24000=7.31N/mm210.32 N/mm2 满足要求 2.2 挠度验算（不包括活荷载及荷载分项系数） 荷载 q=（+)*1.15*1.0=（0.3+4.44+0.21）*1.15*1.0=5.69KN/m=5.69N/mm 1 2 3 其中 1.15 系数为斜面折算成水平投影系数 最大挠度 max=5qL4/384EI=5*5.69*2004/(384*4050*)=0.2mm =L/250=200/250=0.8mm max 满足要求 2.3 剪应力验算 V=qL/2=13.27*200/2=1327N =3V/2bh=3*1327/(2*1000*12)=0.17 N/mm21.2 N/mm2 满足要求 3、板底、板底 50*100 方木验算方木验算 木方间距 200，钢管大楞间距 800 3.1 弯矩验算 3.1.1 木方上施工荷载为线荷载时的计算简图如下： q 木方上的线荷载为：q=13.27 KN/m2*0.2m=2.65 KN/m=2.65 N/mm 此时最大弯矩 M1=qL2/8=2.65*8002/8= Nmm 3.1.2 木方上施工荷载为集中荷载时（集中荷载以 2.5KN 验算） ，计算简图如下： q P 木方自重线荷载设计值：q=0.03*1.2=0.036 KN/m 跨中集中荷载设计值：P=2.5 KN*1.4=3.5KN 此时最大弯矩值 M2=0.036*0.82/8+3.5*0.8/4=0.703KNm = Nmm 3.1.3 由于 M2M1 ,故木方弯矩应按 M2验算强度 =M2/W=/83333=8.44 N/mm213 N/mm2 3.2 剪应力验算 V= qL/2=2.65*800/2=1060N =3V/2bh=3*1060/(2*50*100)=0.32N/mm21.4 N/mm2 满足要求 3.3 挠度验算（荷载不包括活荷载和荷载分项系数） q=（+)*0.2*1.15(斜面转成水平面系数)=（0.3+4.44+0.21） 1 2 3 *1.15*0.2=1.14KN/m=1.14N/mm max=5qL4/384EI=5*1.14*8004/(384*9000*)=0.16mm =L/400=800/400=2mm max 满足要求 4、钢管大楞验算、钢管大楞验算 4.1 荷载计算 序号荷载名称计算式值（KN/m2） 1模板自重标准值 0.30.3 2砼自重标准值 24*0.1854.44 3钢筋自重标准值 1.124*0.1850.21 4施工人员及设备荷载 2.42.4 荷载组合一： 由活荷载效应控制时： q1=（+)*1.2+*1.4=(0.3+4.44+0.21)*1.2+2.4*1.4 1 2 3 4 =4.95*1.2+3.36=9.3 KN/m2 荷载组合二： 由永久荷载效应控制时：q2=（+)*1.35+*0.7*1.4=4.95*1.35+2.4*0.7*1.4 1 2 3 4 =9.03KN/m2 q1q2 ，故取 q=q1=9.3KN/m2 , 乘以斜面转化为平面荷载系数后，q=9.3*1.15=10.7 KN/m2 木方上的线荷载为：10.7*0.2=2.14 KN/m 方木作用在钢管大楞上的集中荷载为 P=2.14*0.8=1.712 KN=1712 N 4.2、弯矩验算 钢管大楞上承受木方传来的集中荷载 P，方木间距 200，其计算简图如下： PPPPP Mmax=PL/2=1712*800/2=Nmm = Mmax/W=/4250=161.13N/mm2205 N/mm2 满足要求 4.3 挠度验算（荷载不包括活荷载及荷载分项系数） P=（+)*0.2*800*1.15(斜面系数)=4.95*0.2*800*1.15=911N 1 2 3 max=19PL3/384EI=19*911*8003/(384*)=1.1mm =L/400=800/400=2mm max 满足要求 5、钢管立杆稳定性验算、钢管立杆稳定性验算 5.1 荷载计算 序号荷载名称计算式值（KN/m2） 1模板自重标准值 0.30.3 2砼自重标准值 24*0.1854.44 3钢筋自重标准值 1.124*0.1850.21 4施工人员及设备荷载 1.01.0 荷载组合一： 由活荷载效应控制时： q1=（+)*1.2+*1.4=4.95*1.2+1.0*1.4 =7.34KN/m2 1 2 3 4 荷载组合二： 由永久荷载效应控制时：q2=（+)*1.35+*0.7*1.4 1 2 3 4 =4.95*1.35+1.0*0.7*1.4=7.66KN/m2 q2q1 ，故取 q=q2=7.66KN/m2 , 乘以斜面转化为平面荷载系数后， q= 7.66*1.15=8.81 KN/m2 5.2 立杆荷载及扣件抗滑验算 立杆最大间距为 710*800 N=8.81*0.71*0.8=5KN8KN，抗滑扣件满足要求 5.3 立杆稳定性验算 当水平系杆步距为 1800