水利工程论文-东河水库溢洪道、输水隧洞水工模型试验研究.doc水利工程论文-东河水库溢洪道、输水隧洞水工模型试验研究.doc

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水利工程论文东河水库溢洪道、输水隧洞水工模型试验研究摘要东河水库溢洪道、泄洪洞共用一个消力池,加之溢洪道、泄洪洞进口交叉,原初步设计中担心隧洞进口受溢洪道进水的影响,隧洞流量系数取值偏小,设计人员会同相关单位进行水工模型试验,修改了原设计的一些不足之处,为设计人员解除了疑虑。关键词溢洪道泄洪洞共用消力池水工模型试验1工程概况东河水库为除险加固工程,坝址以上控制径流面积5828KM2,总库容481565万M3。输水泄洪隧洞布置在左岸则隧洞轴线较长,且进出口转角较大。输水隧洞布置于右岸,由于枢纽区地形狭窄,溢洪道尾段、输水隧洞出口共用一个消力池。设计洪水位溢洪道下泄流量2692M3/S,泄洪隧洞下泄流量532M3/S;校核洪水位174441M,溢洪道下泄流量5478M3/S,泄洪隧洞下泄流量599M3/S。溢洪道全长33313M,堰型为宽顶堰,净宽36M,其中引渠段长15613M,控制段长12M,陡槽段长130M。纵坡分别为01、0145。泄洪输水隧洞全长30157M,其中有压段为平坡,长7690M;闸室段长65M,无压段长19453M,坡度分别为002、0266,断面均为城门洞形,宽度25M,有压段最大高度572米;无压段最大高度322米。2试验内容1上游水位与溢洪道、泄洪输水隧洞下泄流量的关系;2溢洪道、泄洪输水隧洞陡槽内水流流态研究;3测定溢洪道和泄洪输水隧洞水面线、沿程压力分布及流速分布;4溢洪道、泄洪输水隧洞进口水流流态研究及进水渠水流流态研究;5底流消能及下游河床流态研究。3模型设计模型按重力相似准则设计,采用正态模型。经计算比较模型最终选用比尺入L40,相应比尺参数流量比尺入Q入L5/21011929时间比尺入T入L1/2632流速比尺入V入L1/2632糙率比尺入N入L1/61854初步设计方案试验成果及分析溢洪道沿程布设15个测点,泄洪洞沿程布设13个测点,以研究泄流时的压力分布和空穴数。空穴数KPPAPV/V2/2GP动水压力PA大气压力PV饱和蒸汽压力K17一般不会发生气蚀;17K03控制平整度03K012增设通气槽;K012修改体型41水位流量关系曲线溢洪道水位~流量关系表流量系数0341~0373序号上游水位泄流量序号上游水位泄流量110272104232503P22155011145027453198786P20125032204250111913550373953014801460430063271688P5156184516P027350187616650489583852171P333176805268P0194023001870551泄洪洞水位~流量关系表序号上游水位泄流量序号上游水位泄流量110.6641291721P2211.9566.6P551486778P02312.5370.5P33361548809P0142试验成果小结溢洪道通过设计流量时,引水渠内水流流态较为平顺,闸前水流流速水头较小,过堰水流在闸墩前即开始加速,通过闸墩时流速进一步增大,速度梯度变化较大,过闸后的水流形成明显的冲击波;加速后的水流在闸墩尾部已脱离边界,水流在墩尾形成“V”形空腔;闸门门槽处水流流态基本正常,溢洪道出口水流明显受到顶托,消力池消能效果较差,下游河道水流流态紊乱。泄洪洞通过设计流量时,过闸后的水流由于流速较大,已形成掺气水流,并且在纵坡I002陡槽段沿程水深逐渐增加,局部地段水深接近无压隧洞顶部;检修闸门和工作闸门门槽处水流流态均不理想出现掺气旋涡;泄洪隧洞出口处水流受到明显顶托,消力池消能效果较差。溢洪道通过校核流量时,闸前水流较为平顺,闸后水流流态进一步恶化,闸墩尾部水流衔接较差产生明显的“V”形空腔;闸门门槽处水流流态较好;溢洪道出口水流明显受到顶托,消力池消能效果极差,下游河道水流流态极为紊乱。泄洪洞通过校核流量时,过闸后的水流由于流速较大,已形成明显的掺气水流,并且在纵坡I002陡槽段沿程水深逐渐增加,局部地段水深已达无压隧洞顶部出现明、满流交替现象;检修闸门和工作闸门门槽处水流流态极不理想出现明显气泡;泄洪隧洞出口处水流受到明显顶托,消力池消能效果极差。溢洪道和泄洪洞出口处,由于受到消力池左侧回流的影响,水深均超过了设计边墙高度,并直接导致消力池消能效果极不理想。43原设计方案试验成果分析1溢洪道通过不同频率流量下的库水位模型实测值均小于理论计算值,表明溢洪道的泄流能力能够满足设计要求;但泄洪洞在不同频率库水位下,流量的模型实测值均大于理论计算值,洞内水流出现明、满流交替现象,表明泄洪洞的泄流能力已经超过设计过流能力,泄洪洞无压段断面不足。2溢洪道泄槽内水流在设计流量下和校核流量下虽然均产生冲击波,但对水流下泄影响不大。此外,无论是设计流量,还是校核流量,水流在闸墩尾部产生“V”型空腔,分析其主要原因,在于水流在闸墩范围内速度梯度变化过大,闸墩尾部体型不太合理,致使水流脱离边界。泄洪洞通过不同频率的流量时,均出现无压段水深沿程增加的现象。3消力池对下泄水流的约束能力太差,在不同频率流量下,进入消力池的水流均跃出消力池尾坎,直冲对岸大流量时,翻越河道边墙,消力池消能效果极不理想,同时下游河道水流极为紊乱,平面上呈“Z”形大幅摆动,水深沿河道横断面分布极不均匀。4溢洪道进水渠水流流态较为平顺。5)隧洞是否泄洪消力池水深及流态变化不大。5修改方案试验成果及分析51改进措施根据水工模型试验成果,对原设计方案进行如下修改1)将原设计中出口闸墩下游端体型由圆形改为椭圆曲线;2)消力池底板高程由1720162M降至1619162M,消力池深度由3838M加深至4838M。为确保消力池不受左侧回流影响,增加左侧边墙;3上阶段设计由于担心泄洪输水隧洞进出口受溢洪道泄洪的影响流量系数取值偏小,导致泄洪洞在500年一遇以上洪水位(隧洞下泄流量778M3/S)时0135019414出现明、满流交替现象。因隧洞超泄能力小,加之泄水建筑物泄流量已满足大坝防洪要求,故水库在高水位运行大于174228M泄洪洞应限制开度运行,此时闸门最大开度为2M孔口2525M。52试验成果小结1溢洪道通过不同频率流量下的库水位模型实测值均略小于理论计算值,表明溢洪道的泄流能力能够满足设计要求;2溢洪道泄槽内水流在设计流量下和校核流量下虽然均产生冲击波,但对水流下泄影响不大。3)原设计水流在溢洪道闸墩尾部出现水流脱离边界现象,并产生“V”形空腔,分析其主要原因,在于水流在闸墩范围内流速梯度变化过大,闸墩尾部体型不太合理。经修改闸墩体型后“V”形空腔基本消失。4在不同频率流量下,修改后的消力池消能效果较好,经消力池下泄的水流均比较平顺;隧洞泄洪对消力池流态及水深影响不大;消力池后下游河道水流较为平顺,水深沿河道横断面分布比较均匀。5溢洪道进水渠水流流态较为平顺;进口水流流态对上游坝脚无不利影响。修改后溢洪道水力要素表(P01,Q5268M3/S)测点编号里程(M)水深(M)压力(M)流速(M)FR(M)掺气水深空穴数101563690088807007906842000064257639705643174300045489476553084918314011603363088681513412935001240286308951692912746004160349296101617435727370042435028810181743582108007202752481296250287125901020240201489307255091001416026866813332602801321101424038814501131201481040141713015380296130814015950532116915017660119553修改后泄洪洞水力要素表(P01,Q618M3/S)测点编号里程(M)水深(M)压力(M)流速(M)FR(M)掺气水深空穴数70000815117216174218007480045020715611792622261389009002151881138248233153100135024520898620126020711016832312210592222471821201791221132110623823815313019414342652714123352567溢洪道流量系数0341~0373之间;泄洪洞闸门开度20M流量系数0665~0706之间。6结语1)东河水库通过模型试验较好地得出了溢洪道、泄洪洞水位流量关系曲线,为今后水库运行制定调度计划提供了依据;2)通过模型试验对原设计不合理之处进行了修改,为下阶段工程设计打下了基础;3)溢洪道、泄洪输水隧洞进出口均交叉,原设计过程中担心泄洪时会相互影响,从而降低泄洪建筑物泄流能力;两建筑物共用一个消力池,消力池体型为“五”边形,消力池消能效果较差。通过模型试验彻底打消了设计人员的疑虑,为今后在狭窄河谷修建水工建筑物提供了很好的实例;4)水工模型试验虽能反映一定的实际,但今后工程完工投入运行后应加强观测,并对试验参数进行修改,总结经验为类似工程服务。
编号:201312122133244770    类型:共享资源    大小:140.80KB    格式:DOC    上传时间:2013-12-12
  
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