某学校办公大楼设计.doc

institute of technology. east china jiaotong university 毕 业 设 计（论 文） graduation design （thesis）题 目 某 学 校 办 公 大 楼 设 计 分 院： 土 木 建 筑 分 院 专 业： 班 级： 学 号： 学生姓名： 指导教师： 起讫日期： 目 录中文摘要 1英文摘要 2目 录 3一 工程概况7二 设计资料82.1 工程地质条件 82.2 气象资料 8三 结构平面布置83.1 结构平面布置图 83.2 框架梁截面尺寸确定 9四 楼板平面布置 114.1 楼板荷载 114.2 楼板配筋计算 14五 横向框架在竖向荷载作用下的计算简图及内力计算 165.1 横向框架在恒荷载作用下的计算简图 165.2 横向框架在活荷载作用下的位移计算 455.3 横向框架在恒荷载作用下的内力计算 585.4 横向框架在活荷载作用下的内力计算 62六 横向框架在 风荷载作用下的内力和位移计算666.1 横向框架在风荷载作用下的计算 666.2 横向框架在风荷载作用下的位移计算 69七 框架梁柱内力组合 757.1 框架内力组合 75八 框架梁柱截面设计 768.1 框架梁截面设计768.2 框架柱截面设计77一. 工程概况 该教学楼为四层钢筋混凝土框架结构体系，建筑面积约为4000。教学楼各层建筑平面图、剖面图、门窗表等见图纸。1-4层的建筑层高均为3.9m。1-4层的结构层高分别为4.9m（从基础顶面算起，包括地下部分1.0m）、3.9m、3.9m、3.9m，室内外高差0.45m，建筑设计使用年限为50年。二. 设计资料2.1 工程地质条件 根据地质勘察报告，地面以下土层分布自下而上土层厚度及土质情况依次为：1. 天然地面以下0.5m厚为填土，地基标准承载里为80kn/,填土以下2m厚为黏土，地基承载里240kn/，黏土以下为中密粗砂层，地基砂载力为300kn/。2. 地下水位：天然地面以下4m处。3. 地震设防烈度：6度。2.2 气象资料 常年主导风向 西北风 夏季主导风向 西南风 夏季 3.1m/s 平均汽速 冬季 4m/s 基本风压 wo=0.40kn/ 基本雪压 so=0.35kn/ 最大积雪深度：11cm 最高气温 40.6 最低气温 -9.3 最冷月平均温度 4.5 1-2月 最热月平均温度 29.7 7-9月 最大降雨量 50.4mm/h 月最大降雨量 184.3mm/h 4-6月2.3 材料梁、板、柱的混凝土均选用c30，梁、柱主筋选用hrb400，箍筋选hpb235，板受力钢筋选用hrb335.三.结构平面布置3.1结构平面布置图 根据建筑功能要求及框架结构体系，通过分析荷载传递路线确定梁系布置方案。本工程的各层结构平面布置如图1、图2、和图3所示。 图1 一层结构平面布置图 图2 二、三层结构平面布置图 图3 四层结构平面布置图3.2 框架梁柱截面尺寸确定3.2.1. 框架梁截面尺寸初估3.2.1.1横向框架梁a-b跨： l0=9.6m，h=(1/81/12)l0=1200800mm取h=900mm b=(1/21/3)h=450300mm，取b=350mmb-c跨： l0=6.6m，h=(1/81/12)l0=825550mm,取h=700mm b=(1/21/3)h=350233,取b=350mm3.2.1.2纵向框架梁 a轴：l0=10.8m,h=(1/81/12)l0=1350900mm,取h=900mm b=(1/21/3)h=450300mm，取b=350mmb轴：l0=10.8m,h=(1/81/12)l0=1350900mm,取h=900mm b=(1/21/3)h=450300mm，取b=350mmc轴：l0=10.8m,h=(1/81/12)l0=1350900mm,取h=900mm b=(1/21/3)h=450300mm，取b=350mm3.2.1.3横向次梁 l0=6.6m,h=(1/81/12)l0=825550mm取h=650mm b=(1/21/3)h=325217mm，取b=250mm3.2.1.4纵向连梁 l0=10.8m,h=(1/81/12)l0=1350900mm,取h=900mm b=(1/21/3)h=450300mm，取b=350mm3.2.1.5卫生间纵向两跨次梁 l0=3.0m,h=(1/81/12)l0=375250mm,取h=300mm b=(1/21/3)h=150100mm，取b=150mm3.2.1.6井字梁 井字楼盖的平面尺寸为21600mm16200mm,井字梁的梁格8划分如图3，井字采用66网格，网格尺寸为3600mm2700mm。由于井字梁跨度较大，故梁高度得大些，为短跨度的1/141/16，即h=(1/141/16)l0=15431350mm,取井字梁的高度为h=1500mm井字梁的高度取为高度的1/31/4，既b=(1/31/4)h=500375mm,取b=400mm,因此，井字梁的截面尺寸为400mm1500mm轴线的井字梁与柱相交，截面宽度增加而高度保持不变，即截面取为450mm1500mm，井字梁四周边需要有足够的刚度，其高度一般大于井字梁截面高度的1.11.2倍，故取井字梁四周边梁的截面尺寸为500mm1700mm。3.2.2.框架柱截面初估3.2.2.1按轴压比要求初估框架柱截面尺寸。 框架柱的受荷面积如图4所示，框架柱选c30混凝土，fc=14.3n/mm2,框架抗震等级为三级，轴压比n=0.9。由轴压比初步估算框架柱截面尺寸时，可按下式计算，即ac=bchcn/nfc 柱轴向压力设计值n按下式估算，即 n=gqsn12 图4 框架柱的受荷面积3.2.2.1.1 3轴与b轴相交中柱：n=gqsn12 =1.2514（8.210.8）41.051.01.0=6509knac=bchcn/nfc=65091000/(0.914.3)=505762mm2因为bchc=700700=490000mm2,故取中柱截面尺寸为700mm700mm。3.2.2.1.2 4轴与a轴相交边柱：n=gqsn12 =1.2514（4.810.8）41.051.01.0=3810knac=bchcn/nfc=38101000/(0.914.3)=296037mm2考虑到边柱承受偏心荷载且跨度较大，故取a轴边柱截面尺寸为700mm700mm。3.2.2.1.3 3轴与c轴相交边柱：n=gqsn12 =1.2514（3.210.8）41.051.01.0=2540knac=bchcn/nfc=25401000/(0.914.3)=197371mm2 考虑到截面受偏心荷载，故取d轴边柱截面尺寸为500mm500mm。3.2.2.1.4 1轴与a轴相交角柱：角柱虽然承受面荷载较小，但由于角柱承受双向偏心荷载作用，受力复杂，故截面尺寸取与a轴边柱相同，即700mm700mm。故框架柱截面尺寸共有两种：700mm700mm和500mm500mm。 3.2.2.2 校核框架柱截面尺寸是否满足构造要求： 3.2.2.2.1 按构造要求框架柱截面高度不宜小于400mm，宽度不宜小于350mm。 3.2.2.2.2 为避免发生剪切破坏，柱净高与截面长边之比宜大于4。 取二层柱高, hn=3600: 边柱与角柱： hn/h=3.9/0.5=7.84 中柱： hn/h=3.9/0.7=5.64 3.2.2.2.3 框架柱截面高度和宽度一般可取层高的1/101/15。 h(1/101/15)h0=(1/101/15)4900=490327mm 故所选框架柱截面尺寸均满足构造要求。 四.楼板设计 4.1 楼板荷载 4.1.1. 恒荷载 4.1.1.1 不上人屋面恒荷载（板厚120mm）。 当板厚为120mm时，不上人屋面的恒荷载计算见表1. 表1 不上人屋面恒荷载（板厚120mm） 构造层 面荷载（kn/m2)找平层：15厚水泥砂浆 0.01520=0.30防水层（刚性）：40厚c20细石混凝土防水 1.0防水层（柔性）：三毡四油铺下石子 0.4找平层：15厚水泥砂浆 0.01520=0.30找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆3找平 0.0414=0.56保温层：80厚矿渣水泥 0.0814.5=1.16结构层：120厚现浇钢筋混凝土板 0.1225=3抹灰层：10厚混合砂浆 0.0117=0.17合计 6.89取7.0 4.1.1.2 不上人屋面恒荷载（板厚100mm）。 当板厚为100mm时，不上人屋面的恒荷载计算见表2. 表2 不上人屋面恒荷载（板厚100mm） 构造层 面荷载（kn/m2)找平层：15厚水泥砂浆 0.01520=0.30防水层（刚性）：40厚c20细石混凝土防水 1.0防水层（柔性）：三毡四油铺下石子 0.4找平层：15厚水泥砂浆 0.01520=0.30找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆3找平 0.0414=0.56保温层：80厚矿渣水泥 0.0814.5=1.16结构层：120厚现浇钢筋混凝土板 0.1025=2.5抹灰层：10厚混合砂浆 0.0117=0.17合计 6.39取6.5 4.1.1.3 标准层楼面恒荷载（板厚120mm） 当板厚为120mm时，标准曾楼面的恒荷载计算见表3. 表3 标准层楼面恒荷载（板厚120mm） 构造层 面荷载（kn/m2)板面装修荷载 1.10结构层：120厚现浇钢筋混凝土板 0.1225=3抹灰层：10厚混合砂浆 0.0117=0.17合计 4.27取4.5 4.1.1.4 标准层楼面恒荷载（板厚100mm）。 当板厚为100mm时，标准层楼面的恒荷载计算见表4. 当板厚为100mm时，标准层楼面的恒荷载计算见表4表4 标准层楼面恒荷载（板厚100mm） 构造层 面荷载（kn/m2)板面装修荷载 1.10结构层：100厚现浇钢筋混凝土板 0.1025=2.5抹灰层：10厚混合砂浆 0.0117=0.17合计 3.77取4.0 4.1.1.5 标准层楼面恒荷载（板厚80mm） 表5 标准层楼面恒荷载（板厚80mm） 构造层 面荷载（kn/m2)板面装修荷载 1.10结构层：80厚现浇钢筋混凝土板 0.0825=2.0抹灰层：10厚混合砂浆 0.0117=0.17合计 3.27取3.5 4.1.1.6 雨蓬恒荷载（板厚100mm）。 当板厚为100mm时，雨蓬的恒荷载计算见表6 表6 雨蓬恒荷载（板厚100mm）构造层面荷载（kn/m2)40细石混凝土面层 1.00防水层 0.30找坡 0.50防水层 0.30100厚现浇钢筋混凝土板结构层 0.1225=3找平层 0.40板底粉刷 0.0120=0.20合计 5.74.1.1.7 卫生间恒荷载（板厚100mm） 当板厚为100mm时，卫生间的恒荷载计算见表7。表7 卫生间恒荷载（板厚100mm）构造层 面荷载（kn/m2)板面装修荷载 1.10找平层：15厚水泥砂浆 0.01520=0.3结构层：100厚现浇钢筋混凝土板 0.125=2.5防水层 0.3蹲位折算荷载（考虑局部20厚炉渣填高） 1.5抹灰层：10厚混合砂浆 0.0117=0.17合计 5.87取6.0 4.1.2 活荷载 活荷载取值见表8. 表8 活荷载取值序号 类别 活荷载标准值（kn/m2) 1不上人屋面活荷载 0.5 2办公楼一般房间活荷载 2.0 3走廊、门厅、楼梯活荷载 2.5 4雨蓬活荷载（按不上人屋面活荷载考虑） 0.5 5卫生间活荷载 2.04.2 楼板配筋计算4.2.1 a区格板（图5）配筋计算 lx=5.4m，ly=6.6m，lx/ly=5.4/6.6=0.82,按双向板计算。4.2.1.1 荷载设计值。 恒荷载设计值：g=1.24.5=5.4kn/m2 活荷载设计值：q=1.42.0=2.8 kn/m2g+q=5.4+2.8=8.2 kn/m2 图5 二层楼板平面布置示意图4.2.1.2 内力计算。lx=5.4m，ly=6.6m ，lx/ly=5.4/6.6=0.82单位板宽跨中弯矩： mx=(0.0378+0.20.0064)6.85.42+(0.0863+0.20.0223)1.45.42=11.45kn*m/m my=(0.0064+0.20.0378)6.85.42+(0.0223+0.20.0863)1.45.42=4.38kn*m/m 单位板宽支座弯矩： mx=m”x=-0.080568.25.42=-19.26kn*m/m 4.2.1.3 截面设计。 板保护层厚度取20mm，选用8钢筋作为受力主筋，则lx短跨方向跨中截面有效高度（短跨方向钢筋放置在长跨方向钢筋的外侧，以获得较大的截面有效高度）： h01=h-c-d/2=120-20-4=96mm ly方向跨中截面有效高度： h02=h-c-3d/2=120-20-38/2=88mm 支座处h0均为96mm。 截面弯矩设计值不考虑折减。计算配筋量时，取内力臂系数rs=0.95， as=m/0.95h0 fy.板筋选用hrb335，fy=300n/mm2。配筋计算结果见表9。表9 a区格板配筋计算位置 截面h0（mm）m(kn*m/m)as(mm2)选配钢筋实配钢筋跨中lx方向96 5.972188180279ly方向 88 2.29 91 8200 251支座a边支座（lx向） 96 -10.05 367 8120 491a边支座（ly向） 96 -7.12 260 8150 335 4.2.2 b区格板配筋计算 4.2.2.1 lx=10.8m,ly=3m，则lx/ly=10.8/3=3.62，故按单向板计算。 4.2.2.2 荷载组合设计值。 由可变荷载效应控制的组合： g+q=1.24.0+1.42.5=8.3kn/m2 由永久荷载效应控制的组合： g+q=1.354.0+1.40.72.5=7.85kn/m2 故取由可变荷载效应控制的组合g+q=8.3kn/m2。 4.2.2.3 内力计算。 取1m板宽作为计算单元，按弹性理论计算，取b区格板的计算跨度为l0=3000mm。如果b区格板两端是完全简支的情况，则跨中弯矩为m=1/8（g+q）lo2；b区格板如果是完全嵌固，则支座弯矩为m=-1/12（g+q）lo2，考虑到支座两端不是完全嵌固，故取支座弯矩为m=-1/14（g+q）lo2，b区格板的弯矩计算见表10。表10 b区格板的弯矩计算截面跨中支座 截面 跨中 支座弯矩系数1/10-1/14m=(g+q)l02(kn*m/m)7.47 -5.344.2.2.4 截面设计。板保护层厚度取20mm，选用6钢筋作为受力主筋，则板的截面有效高度为： h0=h-c-d/2=100-20-6/2=77mm混凝土采用c30，则fc=14.3n/mm2；板受力钢筋选用hrb335，fy=300n/mm2。b区格板配筋计算见表11。表11 b区格板的配筋计算截面 跨中支座 截面 跨中 支座m(kn*m/m) 7.47 -5.34as=m/sh0fy 162 115s=m/1fcbh02 0.0432 0.0309选配钢筋 61506150s=0.51+(1-2s)1/2 0.978 0.984 实配钢筋 （mm） 189 1894.2.3 c区格板配筋计算 lx=5.4m,ly=4.8m,lx/ly=5.4/4.8=1.125,按双向板计算。4.2.3.1 荷载设计值 卫生间恒荷载设计值： g=1.26.0=7.2kn/m2 卫生间活荷载设计值： q=1.42.5=3.5kn/m2 g+q/2=7.2+3.5/2=8.95kn/m2 g+q=7.2+3.5=10.7kn/m24.2.3.2 内力计算。 lx=5.4m,ly=4.8m,lx/ly=5.4/4.8=1.125。单位板宽跨中弯矩：mx=(0.0291+0.20.0133)8.955.42+(0.0608+0.20.0320)1.755.42 =8.288788+3.429216 =11.72kn*m my=(0.0133+0.20.0291)8.955.42+(0.0320+0.20.0608)1.755.42 =4.989976+2.253485 =7.24kn*m 单位板宽支座弯矩： mx=mx”=-0.069410.55.42=-21.25kn*m my=my”=-0.056610.55.42=-17.33kn*m4.2.3.3 截面设计。板保护层厚度取20mm，选用 8钢筋作为受力主筋，则lx短跨方向跨中截面有效高度为：h01=h-c-d/2=100-20-4=76mm。ly方向跨中截面有效高度为：h02=h-c-3d/2=100-20-38/2=68mm。支座处h0均为76mm。截面弯矩设计值不考虑折减。计算配筋量时，取内力臂系数rs=0.95,as=m/0.95h0fy。板筋选用hrb335，fy=300n/mm2。配筋计算结果见表12。表12 c区格板配筋计算位置 截面ho(mm)m(kn*m/m) as(mm2) 选配钢筋 实配钢筋跨中 lx方向 76 11.72 282 8150 335 ly方向 68 7.24 195 8200 251 支座c边支座（lx向） 76 -21.25 545 10200 654c边支座（ly向） 76 -17.33 417 8100503五. 横向框架在竖向荷载作用下的计算简图及内力计算5.1 横向框架在恒荷载作用下的计算简图5.1.1 横向框架简图 假定框架柱嵌固于基础顶面上，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故框架梁的跨度等于柱截面形心之间的距离。所以ab之间的跨度为6600-350+350=6600mm，bc之间的跨度为3000-350+350=3000mm，cd之间的跨度为6600-350-（500/2-100）=6125mm。 图7 轴线横向框架简图5.1.2 第一层框架计算简图第一层楼面梁布置如图8所示，第一层楼面板布置如图9所示，为方便荷载整理，在梁布置图和板布置图中分别标示出梁和板。 图8 第一层楼面梁布置简图 图9 第一层楼面板布置简图 图10 轴线第一层框架简图（一） 图11 轴线第一层框架简图（二）5.1.2.1 qad计算。5.1.2.1.1 板a传递荷载。板a的面荷载为4.5kn/m2(表3)，由图9可知，传递给ad段为梯形荷载，等效转化为均布荷载为： （1-22+3）p=1-2(2.7/6.6)2+(2.7/6.6)34.52.7 =(1-0.33471+0.068464)4.52.7 =8.9kn/m因为左右两边板a传递荷载，故板a传递荷载为：8.92=17.6kn/m。5.1.2.1.2 梁自重及抹灰。梁（350mm900mm）自重:250.35(0.9-0.12)=6.825kn/m。抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑梁两侧抹灰）：0.01（0.9-0.12）217=0.265kn/m小计：6.825+0.265=7.09kn/m5.1.2.1.3 墙体荷载。墙体选用200mm厚大空页岩砖（砌筑容重小于10kn/m3，取砌筑容重=10kn/m3）。填充墙外墙面荷载计算见表13，填充墙内墙面荷载计算见表14。 表13 填充墙外墙荷载 构造层 面荷载(kn/m2) 墙体自重 100.20=2 水刷石外墙面 0.50 水泥内墙面 0.36 合计 2.86取3.0 表14 填充墙内墙荷载 构造层 面荷载(kn/m2) 墙体自重 100.20=2 水泥粉刷外墙面 0.36 水泥粉刷内墙面 0.36 合计 2.72取2.8故ad端墙体荷载为：2.8（3.6-0.9）=7.56kn/m5.1.2.1.4 qad荷载小计：qad=17.6+7.56=25.16kn/m（1） qdb计算。 qdb部分只有梁自重及抹灰，即qdb=7.1kn/m。（2） fd计算。 由图8可知，fd是由ll-1传递来的集中力。ll-1的计算简图如图12所示。 q1和q2计算。q1包括梁自重和抹灰、板b传来的荷载和梁上墙体荷载。ll-1（350mm900mm）自重（ll-1两侧的板厚度不同，一边为120mm，一边为100mm，近似取100mm）：250.35（0.9-0.10）=7kn/m 图12 ll-1计算简图抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑梁两侧抹灰）： 0.01（0.9-0.12+0.9-0.10）17=0.269kn/m板b传来的荷载：由表4可知板b面荷载为4.0kn/m2,传递给ll-1的线荷载为： 4.03/2=6kn/mll-1梁上墙体荷载：ll-1梁跨上的墙体荷载相同，一跨内的墙长为10.8m，有两个们m3：1.5m2.1m(门荷载为0.45kn/m2),简化为均布线荷载为：10.8(3.6-0.75)-21.52.12.8+21.52.10.45/10.8=6.6kn/m因此q1=7+0.269+6+6.6=19.87kn/mq2为板a传来的荷载：板a的面荷载为4.5kn/m2(表3)，板a传来的荷载为三角形荷载，等效转化为均布荷载为：q2=5/84.52.7=7.59kn/m小计：q1+q2=19.87+7.59=27.46kn/m fl-1计算。fl-1为l-1传递的集中荷载，l-1的计算简图如图15所示。 图15 l-1计算简图q1为梁自重和抹灰：l-1（250mm650mm）自重：250.25（0.65-0.12）=3.31kn/m抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑梁两侧抹灰）：0.01（0.65-0.12）217=0.18kn/m则q1=3.31+0.18=3.49kn/mq2为板a传来的荷载，板a的面荷载为4.5kn/m2，传递给l-1为梯形荷载，等效转化为均布荷载为:q2=15.2kn/m。则fl-1=(3.49+15.2)6.6/2=61.7kn fd计算。由图12可知 fd=(q1+q2)10.8+fl-1=27.4610.8+61.7=358.8kn qbf计算。qbf部分包括梁自重、抹灰和梁上墙体荷载。梁（350mm700mm）自重：250.35（0.70-0.10）=5.25kn/m抹灰层： 0.01（0.7-0.1）217=0.204kn/m梁上墙体荷载： 2.8（3.6-0.7）=8.12kn/m小计： qbf=5.25+0.204+8.12=13.57kn/m qfc计算。qfc部分包括梁自重、抹灰、板d传来面荷载和梁上墙体荷载。梁（350mm700mm）自重：250.35（0.7-0.1）=5.25kn/m抹灰层： 0.01（0.7-0.1）217=0.204kn/m梁上墙体荷载： 2.8（3.6-0.7）=8.12kn/m板d的面荷载为6.0kn/m2（表7），由图9可知，传递给fd段为梯形荷载，等效转化为均布荷载为： （1-22+3）p=1-2（2/4.8）2+(2/4.8)36.02.0 =(0.653+0.07)12 =8.7kn/m小计： qfc=5.25+0.204+8.12+8.7=22.27kn/m ff计算。ff是由ll-2传递来的集中力。ll-2的计算简图如图16所示。 图16. ll-2计算简图q1为梁自重、抹灰、板d传递荷载和梁上墙体荷载：ll-2（150mm300mm）自重：250.15（0.3-0.1）=0.75kn/m抹灰层： 0.01（0.3-0.1）217=0.068kn/m板d传来的荷载：由表7可知板d面荷载为6.0kn/m2，传递给ll-2的线荷载为： 6.01.8/2=5.4kn/m ll-2上墙体荷载，墙长10.8m，有两个门m4：0.9m3m，简化为均布线荷载为：10.8(3.6-0.3)-20.932.8+20.930.45/10.8=(84.672+2.43)/10.8=8.07kn/m则q1=0.75+0.068+5.4+8.07=14.3kn/m 板c传递给ll-2的荷载为三角形荷载，等效转化为均布荷载为： q2=5/862.7=10.125kn/m 则ff=( q1 +q2)5.4/2=(14.3+10.125)5.4/2=66kn fe和fg计算。fe和fg为楼梯传递荷载。各层楼梯平面布置图如图17所示，楼梯剖面布置图如图18所示。 图17 楼梯平面布置图1） fe计算。fe为由ltl-3传递的集中力。ltl-3的线荷载计算见表15. 序号 传递途径 荷载(kn/m) 1tb1传来 7.21.8=12.96 2 tb2传来（7.03.6+4.320.3）1.8/3.6=13.25 3平台板（ptb-1）传来 3.51.1/2=1.925 4自重（150mm300mm）及抹灰250.15(0.3-0.08)=0.9 0.01(0.3-0.08)217=0.0816 5 合计 15.9则fe=15.95.4/2=42.93kn2)fg计算。fg是由ltl-4（二层）通过tz传至下端支撑梁上的集中力。ltl-4（二层）的荷载计算见表16。tz的集中力计算见表17。表16 ltl-4(二层)的荷载计算 序号传递途径 荷载(kn/m)1tb3传来 7.01.65=11.55 2tb2传来（7.03.6+4.320.3）1.8/3.6=13.253平台板（ptb-3）传来3.07（3-0.3）/2=4.14 4自重（150mm300mm）及抹灰 250.15(0.3-0.08)=0.9 0.01(0.3-0.08)217=0.0816 5合计 18.4表17 tz集中力计算 序号 传递途径 荷载 1tz(200300)自重（抹灰略） 250.20.3（1.8-0.4）=2.1kn 2l1（200300）自重（抹灰略） 250.20.3=1.5kn/m 3l1上墙体自重(1.8-0.7)2.8=3.08kn/m 4l1传至tz集中力 (3.08+1.5)(3-0.3)/2=6.183kn 5 合计 6.22kn故ltl-4传至两端的恒荷载集中力为：fg=18.45.4/2+6.22=105.6kn fa计算。fa是由kl-3传递来的集中力。严格意义上kl-3传递来的集中力应为kl-3在a支座的两端的剪力差，但由于纵向框架并没有计算，近似将kl-3上的荷载以支座反力的形式传递到a支座，即集中力fa.kl-3的计算简图如图19所示。 图19 kl-3计算简图1） q1计算。包括梁自重和抹灰、梁上墙体荷载。梁自重（350mm900mm）自重：250.35（0.9-0.12）=6.825kn/m抹灰层（梁外侧为面砖，近似按和梁内侧相同抹灰）：0.01（0.9-0.12）217=0.265kn/mkl-3上墙体荷载：kl-3两跨上的墙体荷载相同，一跨内的墙长为10.8m，有两个窗c2:3m1.8m)，（窗荷载为0.45kn/m2）,简化为均布线荷载为： 10.8(3.9-0.8)-231.83+231.80.45/10.8 =(33.48-10.8)3+4.8/10.8=6.7kn/m小计：q1=6.825+0.265+6.7=13.79kn/m2)q2计算。q2是由板a传递的三角形荷载，板a传来的荷载为三角形荷载，等效转化为均布荷载为： q2=5/84.52.7=7.6kn/m小计： q1+q2=13.79+7.6=21.39kn/m3)fa计算。由图9可知，fa=21.3910.8+61.7=292.7kn fb计算。fb是由kl-2传递来的集中力。kl-2的计算简图如图20所示。 图20 kl-2计算简图1） q1计算。q1包括梁自重和抹灰、梁上墙体荷载很板a、板b传来的荷载。kl-2自重（350mm900mm）（kl-2两侧的板厚度不同，一边为120mm，一边为100mm，近似取100mm）：250.35（0.9-0.1）=7kn/m抹灰层： 0.01（0.9-0.12+0.9-0.1）17=0.269kn/mkl