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目录目录 摘 要3 abstract4 第一章 建筑设计说明.5 1.1 总平面设计.5 1.2 平面设计.5 1.3 立面设计.6 1.4 剖面设计.6 1.5 建筑设计的体会.6 第二章 结构选型及布置7 2.1 结构选型.7 2.2 结构布置.7 第三章 框架结构内力计算8 3.1 确定框架的计算简图.8 3.2 框架梁柱尺寸确定及线刚度计算.9 3.3 框架梁柱线刚度计算10 3.4 框架各种荷载计算及受荷总图10 3.5 框架内力计算17 3.6 内力计算 .35 第四章 内力组合及内力调整.48 第五章 截面设计.61 5.1 柱截面设计61 5.2 梁的正截面承载力计算64 5.3 梁斜截面承载力计算65 第六章 楼梯计算.78 7.1 建筑设计78 7.2 结构设计78 第七章 柱下钢筋混凝土独立基础计算84 第八章 楼板及次梁的计算73 第九章 施工组织设计.90 9.1 工程概况90 9.2 施工部署及主要分部分项工程施工方案91 9.3 施工进度计划93 9.4 现场平面布置93 文献翻译94 2 浅谈建筑造型设计100 参考文献104 致 谢105 3 摘要摘要 本设计为湖南省邵阳学院毕业设计,建筑总长 33 米,总宽 17 米,建筑主体高 12.6 米,总建筑面积 319.2 平方米。 设计根据场地地质条件确定建筑和结构方案,设计各种恒载、活载及框架内力, 同时进行内力组合,梁柱的配筋。此外进行楼梯、双向板和基础的选择和计算。结 构必须能够承受所有荷载而不至于倒塌和部分破坏,在保证所有框架梁和柱静力平 衡的前提下采用不同的调整系数调整弯矩的计算方法,使得梁柱的各控制截面弯矩 分布更加均衡,接近于实际,从而使得框架结构设计更安全和合理。 关键词:关键词:建筑设计,结构设计,结构布置 4 abstractabstract the design is an experiment floor of dingcheng middle school of changde ,hunan province .the building has a length of 22.8m,a with of 14m,a height of 8.633m,and a building area of 319.2 square meters. the architectural and structural design is determined by the geologic and meteorological ,conditians .then all life loads and dead loads can be worked out.i acquired and composed all inter forces of the fames by calculation, and the reinforcement ratio of the beams, and the columns were decided. besides i selected the stairs, the canopies, the two-way slabs and the bases as i needed and decided the reinforcement ratio of them .structure must be designed to support loads without danger of overall collapse or failure of the components.one way to assure structure safety is to ascertain that stresses and stairs precluded by loads are less than those allowed by established design codes. so on the premise that all frame beans keep static balance so that monents in every control section of beams are well-distritioned. keykey words:words: ahitectural design, structural design, arrangement of the structure 5 第一章第一章 建筑设计说明建筑设计说明 1.1 总平面设计总平面设计 本设计为一幢 4 层单身楼。各层层高分别为 3.6m、3.0m,考虑通风和采光要 求,宿舍采用了南北朝向。设计室内外高差为 0.45 米,设置了 3 级台阶作为室内 外的连接。 1.2 平面设计平面设计 本宿舍 整体协调能力及与其周围自然环境的协调能力较强。设计时 力求功能分区明确,布局合理,联系紧密,尽量做到符合现代生活水平 及与自然相容 的要求。 (1)使用部分设计 1.宿舍 各功能房间 :房间 是本设计的主体细胞,占据了本设计整个 的建筑面积。考虑到需保证有足够的采光和较好的通风要求,故将宿舍 南北朝向,东西布置。对于使用功能不同的房间 ,采取了不同的平面设 计方案,采取多种面积,使得平面设计活泼不显呆板,又能满足多种使用需 求,使得 宿舍 楼更具现代化。 2.门厅:门厅是建筑物主要出入口的内外过渡,人流分散的交通枢纽。 因此,门厅设计的好坏关系到整幢建筑的形象。 (2)交通联系部分设计 楼梯和门厅各部分,以解决房屋中水平联系和疏散问题。门厅 的宽 度应符合人流畅通和建筑防火的要求,本设计中门厅 宽度为 3.9m。 楼梯是建筑中各层间的垂直联系部分,是楼层人流疏散必经通道。本方 案中设有一部双跑楼梯以满足需求。 (3)平面组合设计 1.31.3 立面设计立面设计 本方案立面设计充分考虑了宿舍 的对采光的要求,立面布置了很多推 拉式玻璃窗,尽量拉通窗,样式新颖。通彻的玻璃窗给人一种清晰明快的感 觉。 在装饰方面采用混合砂浆的外墙,窗框为银白色铝合金,柱子为米白色 涂料,色彩搭配和谐,给人一种亲切和谐放松自由的感觉,一改过去的沉闷 和死板,使 用户生活感觉到 轻松,自由想象 . 为了使建筑的立面好看,特让柱子外凸并把柱子的颜色和墙的颜色错开。格式 6 1.41.4 剖面设计剖面设计 根据采光和通风要求,各房间均采用自然光,并满足窗地比的要求,窗 台高 1000mm。 屋面排水采用有4 面坡 排水,排水坡度为30%,4 面坡 。 楼梯全部采用3.6踏步高 15,260宽,以满足人流疏散和消防 mmmm 要求。格式 1.51.5 建筑设计的体会建筑设计的体会 本建筑设 计在 老师的悉心指导下,从构思方案到定稿。在设计的过程中 注意到总平面布置的合理性、交通联系的方便,达到人流疏散和防火的要求, 对房间的布置及使用面积的确定,达到舒适、方便。立面的造型及周围的环 境做到相互协调;整个建筑满足各方面的需求。使人,建筑和环境进行完美 的结合。 本次建筑设计我们把实习所学到的知识运用到其中,并通过翻阅大量的 资料及在老师的耐心指导下,设计中所遇到的问题得到一一解决。这次设计 让我受益匪浅,既巩固了我们的专业知识,又积累了很多的经验。 7 第二章第二章 结构选型及布置结构选型及布置 2.1 结构体系选型结构体系选型 结构体系选型:采用钢筋混凝土现浇框架(纵横向承重框架)?体系。由于该 建筑房间布置较复杂,要求布置灵活。同时,考虑该建筑处于 6 度地震地区,故采 用框架结构。竖向荷载的传力途径:楼板的均布活载和恒载直接传至主梁?,再由 主梁传至框架柱,最后传至基础。 其他结构体系选型其他结构体系选型 (1) 屋面结构:采用采用钢筋混凝土现浇楼板刚性防水屋面,采用的是非上 人屋面。 (2) 楼面结构:采用现浇钢筋混凝土楼面,选用双向板承重。 (3) 楼梯结构:钢筋混凝土板式楼梯。 (4) 天 沟:采用混凝土现浇天沟。 (5) 基 础:因荷载不很大,地基承载力较大采用钢筋混凝土柱下独立基 础。 (6) 基 础 梁:采用钢筋混凝土基础梁. (7) 材 料:混凝土:梁、柱、板采用 c25 混凝土。 钢筋:箍筋、板采用 i 级钢筋,梁柱采用级钢筋。 2.22.2 结构布置。结构布置。 1 考虑到该建筑长度小于 55m,不采用伸缩缝。 2 基计算单元结构布置如下图(1):? 8 第三章第三章 框架结构内力计算框架结构内力计算 3.13.1 确定框架计算简图确定框架计算简图 假定框架柱嵌固于基础顶面。框架梁与柱刚接,由于各层柱的截面尺寸不变, 故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二楼楼板板底, 基顶标高根据地质条件为-1.2 m。二楼楼面板顶标高为 3m,故底层柱高 4.8m,二 楼的柱高从板顶算至楼格层板顶为 3.0m,二楼的柱高从板顶算至屋面板顶为 3.0 4.5m。 (与前面矛盾)因此可绘出框架的计算简图(2)如下(以 kj为列): 图 1 9 3.23.2 框架梁柱尺寸确定及线刚度计算框架梁柱尺寸确定及线刚度计算 在内力计算之前,要预先估算梁柱的截面尺寸及所采用的材料等级,以便求得 框架中各杆的线刚度。 混凝土强度等级: 梁采用 c25(e=28106kn/m2) 柱采用 c25(e=28106kn/m2) 纵向框架梁:梁截面高度一般取梁跨度的 1/12 至 1/8。本方案根据结构实际情况 考虑到纵梁作为窗过梁,可确定梁高 570(窗顶标高与上层楼面标高建筑高差 600mm,结构高差 570mm),外墙墙厚 240mm,定梁宽为 250mm,即 bh=250mm500mm。横向框架梁截面取值详见结构施工图。 框架柱:b=1/15h=4.81/15=0.32m.取 bxh=400x400mm2 10 3.33.3 框架梁柱线刚度的计算框架梁柱线刚度的计算 横向框架:对于中跨梁 i=2i0 左边跨梁如 b2c2: i1=ei/l=(31071/1220.250.53) /6.0=2.60104kn/m 中边跨梁 c2e2、c3e3: i2=ei/l=(31071/1220.250.53 ) /2.1=7.44104kn/m 右边跨梁 e2h2、e3h3: i3=ei/l=(31071/1220.250.53 ) /6.0=2.6104kn/m 底层柱: i5=ei/l=(31071/120.40.43) /4.2=1.523104kn/m 其余各柱: i8=ei/l=(31071/120.40.43) /3.0=2.133104kn/m 令 i8 其余各柱=1,则其余各杆的相对线刚度为 i1左边跨梁=5.40104/2.113104=1.2 i2中边跨梁=15.42104/2.113104=3.5 i3左边跨梁=5.40104/2.113104=2.5 i4底层柱=15.23104/2.113104=0.7 i5其余各柱=2.133104/2.113104=1 由于采用现浇楼面,当梁两边为现浇板时 i=2.0ei/l,当梁一 边为现浇板时 i=1.5ei/l,框架梁、柱的相对线刚度如下图(3): 11 图(3) 3.43.4 框架各种荷载计算及受荷总图框架各种荷载计算及受荷总图 12 为便于 内力组合,荷载计算按标准值计算。 (1).恒载标准值计算 1).屋面: 三毡四油撒绿豆沙 0.3kn/m2 15mm 厚 1:3 水泥砂浆找平 0.01520 kn/m3=0.3 kn/ m2 30mm(最薄处)1;8 水泥焦渣找坡 0.0314 kn/m3 =0.42kn/ m2 冷底子油热沥青各一道 0.02 kn/ m2 20 厚 1:3 水泥砂浆找平 0.0220 kn/m3=0.4 kn/ m2 40mm 钢筋混凝土整浇层 0.0425kn/m3=1.0kn/ m2 预应力空心楼板 100mm 0.122 kn/m3=2.2kn/ m2 总计 =4.64kn/m2 红色水泥彩瓦 0.5kn/ m2 沥青砂浆找平层 30 厚 0.0317=0.51kn/m2 膨胀珍珠岩 100 厚 0.10.8=0.08kn/m2 高聚物沥青卷材 0.35kn/m2 15 厚水泥砂浆找平 0.01520=0.3kn/m2 100 厚钢筋混凝土屋面板 1.025=2.5kn/m2 总计 =4.24kn/m2 2).楼面层: 大理石面层,水泥砂浆擦缝 30 厚 1:3 干硬性水泥砂浆,面上撒 2 厚水泥 水泥浆结合层一道 ?1.16/kn m 结构层:100 厚钢筋混凝土板 0.125=2.5kn/m2 抹灰层:10 厚水泥砂浆抹 0.0117=0.17kn/m2 总计 = 3.83kn/m2 13 3).卫生间: 8 厚瓷砖(15015080) 0.00817.8=0.142kn/m2 20 厚干硬性水泥砂浆找平层 0.0220=0.4kn/m2 100 厚钢筋混泥土板 0.125=2.5kn/m2 10 厚水 泥砂浆 0.0120=0.2kn/m2 总计 = 3.242kn/m2 4).一般楼面: 8 厚陶瓷地砖 0.0817.8=0.142kn/ m2 20 厚干硬性水泥砂浆找平层 0.0220=0.4kn/m2 100 厚钢筋混凝土结构层 0.125=2.5kn/m2 10 厚水泥石灰膏砂浆 0.0114=0.14kn/m2 总计 =3.182kn/m2 5).阳台: 8 厚陶瓷地砖 0.0817.8=0.142kn/ m2 20 厚水泥砂浆 0.02020=0.4kn/m2 三毡四油铺小石子防水层 0.4 kn/m2 20 厚 1:3 水泥砂浆找平 0.0220=0.4kn/m2 20 厚 1:8 水泥炉渣找坡 2% 0.0214=0.28kn/m2 100 厚钢筋混凝土面板 1.025=2.5kn/m2 10 厚水泥石灰膏砂浆 0.0114=0.14kn/m2 总计 =4.262kn/m2 7).顶层楼面: 20 厚水泥砂浆找平 0.0220=0.4kn/m2 100 厚钢筋混凝土面板 1.025=2.5kn/m2 10 厚水泥石灰膏砂浆 0.0114=0.14kn/m2 总计 =2.9kn/m2 8).天沟: 14 3 厚 app 改性沥青防水 0.075kn/m2 20 厚 1:2 水泥炉渣找坡 5% 0.0220=0.4kn/m2 100 厚钢筋混凝土屋面板 1.025=2.5kn/m2 面刮白色腻子胶 0.1kn/m2 总计 =3.075kn/m2 9).梁自重: bh=250500 自重 250.3(0.6-0.12)=2.375kn/m 10 厚混泥土砂浆抹灰 20.01(0.6-0.12+0.3)17=1.214kn/m 总计 =2.5892kn/m bh=240300 自重 250.24(0.3-0.1)=1.2kn/m 10 厚混泥土砂浆抹灰 20.01(0.3-0.1+0.24)17=0.15kn/m 总计 =1.15kn/m 10).柱自重: bh=400400 自重 250.40.4=4kn/m 10 厚混泥土砂浆抹灰 40.010.417=0.272kn/m 总计 =4.272kn/m 11).栏杆自重: 自重 1.22.0=2.4kn/m 12).有窗墙体: 底层: 纵墙 0.90.2419=4.104kn/m 铝合金窗 0.42.4=0.96kn/m 瓷砖外墙 0.5(3.6-1.5)=1.05kn/m 水泥粉刷内墙面 0.36(3.6-1.5)=0.648kn/m 总计 =6.762kn/m 标准层层: 纵墙 0.90.2419=4.104kn/m 铝合金窗 0.42.4=0.96kn/m 瓷砖外墙 0.5(3.0-1.5)=0.75kn/m 15 水泥粉刷内墙面 0.36(3.0-1.5)=0.54kn/m 总计 =6.35kn/m 13).外纵墙: 底层: 纵墙 (3.6-0.1)0.2419=15.96kn/m 水泥粉刷内墙面 20.36(3.6-0.1)=2.52kn/m 总计 =18.48kn/m 标准层: 纵墙 (3.0-0.1)0.2419=13.224kn/m 水泥粉刷内墙面 20.36(3.0-0.1)=2.088kn/m 总计 =15.31kn/m 14).隔墙: 底层: 隔墙 2.56kn/m 瓷砖外墙面 0.5(3.6-1.5)=0.9kn/m 水泥粉刷内墙面 0.36(3.6-1.5)=0.65kn/m 总计 =3.66kn/m 标准层: 纵墙 4.00kn/m 瓷砖外墙面 0.5(3.0-1.5)=0.75kn/m 水泥粉刷内墙面 0.36(3.0-1.5)=0.54kn/m 总计 =5.3kn/m (2).活荷载标准值计算 1).屋面和楼面活荷载标准值 根据荷载规范查得: 名称 标准值 非上人屋面 0.5 kn/m2 楼面 2.0 kn/m2 阳台 2.5 kn/m2 2).屋面雪荷载 so=0.3 kn/m2 标准值 sk=urso =0.80.3=0.24 kn/m2 屋面活荷载与雪荷载不同时考虑,取两者中的最大值. 16 (3).竖向荷载下框架受荷总图(四) 图(四) 1). b-c 轴间框架梁 屋面板传荷载: 恒荷载:4.641.852(1-20.332+0.333)=15.1 kn/m 活荷载:2.01.852(1-20.332+0.333)=6. 5 kn/m 楼面板传荷载: 恒荷载:3.831.852(1-20.332+0.333)=12.4 kn/m 活荷载:2.01.852(1-20.332+0.333)=6. 5 kn/m 梁自重:250500 为 2.59 kn/m b-c 屋面框架梁均布荷载为: 屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载 =2.5915.1=17.69 kn/m 活载=板传活载 =6.5kn/m 楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载 =2.5912.4=14.99 kn/m 活载=板传活载 =6.5kn/m 17 2).c-d 轴间框架梁 屋面板传荷载: 恒载:4.641.052=6.1kn/m 5 8 活载:2.01.052=2.6kn/m 5 8 楼面板传荷载: 恒载:3.832.02=5.0kn/m 5 8 活载:2.02.02=2.6kn/m 5 8 梁自重: 2.59 kn/m b-c 轴间框架梁均布荷载为: 二层楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载 = 2.596.1 =8.69 kn/m 活载=板传活载 =2.6kn/m 一层楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载 = 2.595.0 =7.59 kn/m 活载=板传活载 =2.6 kn/m 3). d-e 轴间框架梁 屋面板传荷载: 恒荷载:4.641.852(1-20.332+0.333)=15.1 kn/m 活荷载:2.01.852(1-20.332+0.333)=6. 5 kn/m 楼面板传荷载: 恒荷载:3.831.852(1-20.332+0.333)=12.4 kn/m 活荷载:2.01.852(1-20.332+0.333)=6. 5 kn/m 梁自重:250500 为 2.59 kn/m 18 d-e 屋面框架梁均布荷载为: 屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载 =2.5915.1=17.69 kn/m 活载=板传活载 =6.5kn/m 楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载 =2.5912.4=14.99 kn/m 活载=板传活载 =6.5kn/m 4).楼面阳台: 由 l1/l2=3.9/1.53. 则:此露台按双向板计算。 阳台板传荷载: 恒载:4.641.52=8.7 kn/m 5 8 活载:2.01.52=3.75 kn/m 5 8 阳台悬挑梁均布荷载为: 二层楼面露台悬挑梁 恒载=悬挑梁自重+板传荷载 =1.9848.7=10.7 kn/m 活载=板传活载 = 3.75kn/m 5).b 轴柱的纵向荷载(e 轴柱) 女儿墙自重:6.67kn/m 天沟自重:2.13 kn/m 顶层柱: 屋面柱恒载=板传荷载屋梁自重天沟自重+女儿墙 =15.1kn/m3.9m/22.59kn/m(3.9m0.4m) +2.13kn/m+6.67kn/m)3.9m=72.83 屋面柱活载=板传活载 =3.25kn/m3.9m 19 =12.45kn 标准层: 标准层柱恒载=板传荷载梁自重+墙自重+阳台恒载 =12.4kn/m3.9m/22.59kn/m(3.9m+3m0.4m-0.2m) +6.76kn/m3.9m+8.7kn=75.21kn 标准层柱活载=板传活载+阳台活载 =3.25kn/m3.9m+3.75 kn/m =16.45kn 基础顶面恒载=9.15(6-0.4)+2.5(6-0.4)=65.24 kn/m 6).c 轴柱纵向荷载(d 轴柱) 屋面层: 屋面柱恒载=板传荷载屋梁自重 =15.16/2+4.642.15/8+1.9854.645/8+4.641.05(1- 20.20.2+0.20.20.2) 2.59kn/m(3.9m+3m+1.05m0.8m)=80.18kn 屋面柱活载=板传活载 =6.56/2+4.642.15/8+1.9854.645/8+4.641.05(1- 20.20.2+0.20.20.2)=35kn 标准层: 标准层柱恒载=板传荷载梁自重+阳台恒载 =12.46/2+3.832.15/8+1.9853.835/8+3.831.05(1- 20.20.2+0.20.20.2)3.83kn/m(3.94.05- 0.40.4)m2.59kn/m(3.9m+3m+1.05m0.4m-0.4m) +8.7kn/m =78kn 标准层柱活载=板传活载 =6.56/2+3.832.15/8+1.9853.835/8+3.831.05(1- 20.20.2+0.20.20.2)=33kn 20 基础顶面恒载= (2.56-0.4)=13kn/m 3.53.5 框架内力计算框架内力计算 (1).风荷载计算 作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值: wk=zszo(hihj)b/2 式中 基本风压 o=0.35kn/ z-风压高度变化系数,因建筑地点位于邵阳市城区,所以地面粗糙 度为 c 类; s-风荷载体型系数,根据建筑物的体型查表得强身的风荷体型系数 为:s=0.74 z-风振系数,基本自振周期对于钢筋混凝土框架结构可用 t1=0.08n(n 是建筑层树)估算,大约为 0.32s0.25s,应考虑风 压脉动对结构发生顺风向风振的影响,z hj-上层柱高,对顶层为女儿墙高度的 2 倍; b-迎风面的宽度,b=3.9m。 计算过程见表 3.5.1 。 表表 3.5.13.5.1 集中风荷载标准值集中风荷载标准值 离地高度 z/m zzs o/(kn/ ) hi /mhj/mwk/kn 3.60.741.221.30.353.635.28 6.60.741.191.30.35334.68 9.60.741.191.30.35334.68 12.60.741.191.30.3532.24.06 (1)侧移刚度 d 见表 3.5.2 和表 3.5.3 (2)风荷载作用下框架侧移计算 水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算: j j ij v u d 式中 vj-第 j 层的总剪力; sdij-第 j 层所有柱的抗侧刚度之和; dmj-第 j 层的层间侧移 第一层的层间侧移值求出以后,就可以计算各楼板标高处的侧移值的顶点侧 移值,各层楼板标高处的侧移值是该层以下各层层间侧移之和。顶点侧移是所有 各层层间侧移之和。 21 横向底层 d 值的计算 构件名 =i i bc =(0.5+) (2+) c d=i 12h ( kn/m) cc 2 b 轴柱3.4877232140.63555013218077.87043 c 轴柱4.7084263390.70186748719964.23075 d 轴柱4.7084263390.70186748719964.23075 e 轴柱3.4877232140.63555013218077.87043 d=8403.2+11646.06+8403.2+11646.06=40098kn/m 横向底层 d 值的计算 构件名 =i i bc =(0.5+) (2+) c d=i 12h ( kn/m) cc 2 b 轴柱1.7089843750.5955766198403.19745 c 轴柱6.5917968750.82541486711646.06514 d 轴柱6.5917968750.82541486711646.06514 e 轴柱1.7089843750.5955766198403.19745 d=8403.2+11646.06+8403.2+11646.06=40098kn/m 层次w/kn v kn j dkn.m u m j u h j 45.29 5.29 760846.94845e-052.31615e-05 34.69 9.97 760840.0001310994.36997e-05 24.69 14.66 760840.0001927136.42378e-05 14.06 18.73 400980.0004669870.000129719 3.6 内力计算内力计算 为简化计算,考虑如下几种单独受荷情况。 (1)恒载作用 (2)活载作用于 ab 轴跨间 (3)活载作用在 bc 轴跨间 (4)活载作用在 cd 轴跨间 (5)风荷载作用(从左向右或从右向左) (6)地震作用(从左向右或从右向左) 3.6.1 风荷载作用下的内力计算(从左向右吹风荷载作用下的内力计算(从左向右吹) a、求柱反弯点的位置。 22 轴框架柱反弯点的位置 a 层号h/m i y0y1y 2 y3 yyh/m 431.50.370000.371.11 331.50.4250000.4251.275 231.50.4750000.4751.425 13.62.10.570000.572.052 轴框架柱反弯点的位置 b 层号h/m i y0y1y 2 y3 yyh/m 431.5 0.37 0000.371.11 331.50.4250000.4251.275 231.50.4750000.4751.425 13.62.10.570000.572.052 注:c 轴框架柱反弯点的位置与 b 轴相同,d 轴框架柱的反弯点位置与 a 轴相同。 框架各柱的杆端弯矩、梁端弯矩按下式计算,计算过程如下几页表格所示。 m=v(1-y)*h m= vy*h 上cim下cim 中柱: m=(m+m) jb左 右左 左 bb b ii i 1jc下jc上 m=(m+m) 边柱:m=(m+m) jb右 右左 右 bb b ii i 1jc下jc上jc总1jc下jc上 风荷载作用下轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算 b 层 vi d dim d dim v/kn im yh m 上c m 下c m 总 4 5.29 76084.00 18077.00 0.24 1.26 1.11 2.38 1.40 2.38 3 15.26 76084.00 18077.00 0.24 3.63 1.28 6.25 4.62 7.65 2 29.92 76084.00 18077.00 0.24 7.11 1.43 11.20 10.13 15.82 1 48.65 40098.00 8403.00 0.21 10.20 2.05 15.78 20.92 25.91 23 风荷载作用下轴框架柱剪力和梁端弯矩的计算 c 层 vi d dim d dim v/kn im yh m 上c m 下c m 总 4 5.29 76084.00 19964.00 0.26 1.39 1.11 2.62 1.54 2.62 3 15.26 76084.00 19964.00 0.26 4.00 1.28 6.91 5.11 8.45 2 29.92 76084.00 19964.00 0.26 7.85 1.43 12.37 11.19 17.47 1 48.65 40098.00 11646.00 0.29 14.13 2.05 21.87 28.99 33.06 风荷载作用下 d 轴框架柱剪和梁端弯矩的计算与 c 轴相同。 风荷载作用下 e 轴框架柱剪和梁端弯矩的计算与 b 轴相同。 风荷载作用下框架柱轴力与梁端剪力 梁端弯矩剪力 v轴力 n 层号 bcbccd b 柱c 柱 4 2.38 0.68 1.76 0.51 1.68 0.511.17 3 7.65 2.19 6.26 1.64 5.96 2.155.49 2 15.82 4.53 12.94 3.39 12.32 5.5414.42 1 25.91 8.57 30.64 5.75 29.18 11.2937.85 3.6.23.6.2 竖向活载作用下内力计算采用迭代法进行计算 活荷载标准值作用下的弯矩图、剪力图、轴力图如图 mzs 代表柱上端弯矩 mzx 代表柱下端弯矩 mlz 代表梁左端弯矩 mly 代表梁右端弯矩 vlz 代表梁左端剪力 vly 代表梁右端剪力 nzs 代表柱上端轴力 nzx 代表柱下端轴力 24 恒载迭代计算恒载迭代计算 -47.2-0.3-53.153.1 -0.1 49.9-0.3-3.2-3.2 -0.1 -56.3-0.3 -53.1 53.1 -0.358.9 -0.2-0.1-0.1-0.2 10.613.0-6.7 -5.5-19.28.16.623.1-22.5 -18.5 11.213.7-6.8 -5.6-19.48.16.623.1-22.5 -18.5 mzs26mlz-32 mly53-14.2-33.9 -6.417.2-29.4 31.1-44.2 mzx34mlz36-20.3-15.424.949.4-58.8 vlz42 vly6 3 31.8 20.346.1 60.1 nzs11 5 nzx128175.3 188.1146.6 159.4145.7 132.9 4.2-3.03.9-7.3 4.3-3.13.8-7.0 -0.2-0.1-0.1-0.2 -38.1-0.2-44.144.1 -0.1 41.3-0.3-2.8-2.8 -0.1 -46.9-0.3 -44.1 44.1 -0.250.1 -0.2-0.1-0.1-0.2 4.35.2-3.7 -3.1-10.74.63.813.2-8.5-7.0 4.25.1-4.2 -3.5-12.15.44.415.3-12.4 -10.2 13.6-38.140.7-10.2-21.5 -4.112.9-25.8 34.6-28.9 24.126.7-16.8-8.621.135.9-46.1 46.859.430.6 21.647.4 58.7 237.7250.5343.2 356.0293.5 306.4237.5 249.5 5.3-3.34.1-8.6 5.2-3.34.1-8.9 -0.2-0.1-0.1-0.2 -38.1-0.2-44.144.1 -0.1 41.3-0.3-2.8-2.8 -0.1 -46.9-0.3 -44.1 44.1 -0.250.1 -0.2-0.1-0.1-0.2 5.26.4-4.1 -3.3-11.65.04.114.2-10.9-8.9 5.36.4-4.3 -3.6-12.45.44.415.4-12.4 -10.2 16.1-35.641.8-10.6-22.2 -4.413.2-25.7 34.7-27.2 27.327.4-17.5-9.121.835.9-40.8 45.860.330.8 21.447.2 58.9 358.7371.5512.3 525.1440.2 453.0357 370.5 5.6-3.54.3-6.8 5.6-3.54.3-6.8 -0.2-0.1-0.1-0.1 -38.1-0.2-44.144.1 -0.1 41.3-0.3-2.8-2.8 -0.1 -46.9-0.3 -44.1 44.1 -0.350.1 -0.1-0.1-0.1-0.1 4.06.8-4.3 -2.5-12.25.23.114.9-15.2-6.8 4.06.8-4.6 -2.7-13.15.73.316.3-18.0-8.1 8.0-35.040.0-5.3-23.2 -4.56.7-29.5 24.3-16.1 25 8.028.6-2.7-9.73.339.2-8.1 50.455.727.9 24.350.8 55.3 484.3497.1673.9 686.7593.3 606.1480490 26 活载迭代计算活载迭代计算 -18.5-0.3-19.5 19.5-0.118.5-0.3-1.0-1.0-0.1 -20.5 -0.3 -19.5 19.5-0.320.5 -0.2-0.1-0.1-0.2 4.25.1-2.5-2.1-7.23.02.48.5-8.0-6.5 4.25.2-2.5-2.1-7.23.02.48.5-8.0-6.5 mzs10 mlz1 1 mly19 -5.6-12.5 -2.36.6-10.5 12.0-16.3 mzx15mlz13-8.4-6.010.118.0-22.8 vlz15 vly2310.15.516.7 22.3 nzz27 nzy4068.9 81.757.2 70.047.534.7 2.2-1.41.8-3.3 2.2-1.41.7-3.1 -0.2-0.1-0.1-0.2 -18.2-0.2-19.5 19.5-0.118.5-0.3-1.0-1.0-0.1 -20.5 -0.3 -19.5 19.5-0.220.8 -0.2-0.1-0.1-0.2 2.22.7-1.7-1.4-5.02.11.76.0-3.8-3.1 2.22.6-1.9-1.6-5.52.41.96.7-5.2-4.3 6.8-16.1 18.3-4.6-9.6-1.75.7-11.2 15.8-12.2 11.812.0-7.6-4.29.315.7-19.4 16.422.69.85.817.0 22.0 60.573.3134.4 147.2112.9 125.8 6074.5 2.5-1.51.8-3.6 2.5-1.51.8-3.7 -0.2-0.1-0.1-0.2 -18.2-0.2-19.5 19.5-0.118.5-0.3-1.0-1.0-0.1 -20.5 -0.3 -19.5 19.5-0.220.8 -0.2-0.1-0.1-0.2 2.53.0-1.8-1.5-5.22.21.86.2-4.5-3.7 2.53.0-2.0-1.6-5.62.41.96.8-5.2-4.3 7.6-15.4 18.6-4.8-9.8-1.85.8-11.2 15.8-11.5 13.012.2-7.9-4.49.615.8-17.2 16.122.99.95.716.9 22.1 93.0105.8200.2 213.0168.6 181.4 94105.7 2.7-1.61.9-2.9 2.7-1.61.9-2.9 -0.2-0.1-0.1-0.1 -18.2-0.2-19.5 19.5-0.118.5-0.3-1.0-1.0-0.1 -20.5 -0.3 -19.5 19.5-0.320.8 -0.1-0.1-0.1-0.1 1.93.3-1.9-1.1-5.52.31.36.6-6.4-2.9 1.93.3-2.1-1.2-5.92.51.57.2-7.6-3.4 27 3.8-15.0 18.0-2.4-10.3 -1.92.9-12.8 11.5-6.8 1.912.7-1.2-4.6 1.5 17.1-3.4 18.220.88.67.018.5 20.5 127.7 140.5262.6 275.4227.1 239.9126.5140.5 28 第四章第四章 内力组合及内力调整内力组合及内力调整 (1)非抗震内力组合:各种荷载情况下的框架内力求得后,根据最不利又是可 能的原则进行内力组合。由于构件控制截面的内力值应取自支座边缘处,为此,组 合前,应先计算各控制截面处的内力值。 梁支座边缘处的内力值: m=m-vb/2 v=v-qb/2 边边 (2)梁跨中弯矩最不利内力组合: 跨中截面弯矩组合过程如下: mmax=ra/2q-mga+mea 2 横向框架 b 柱剪力组合 层 次 sgksqkswkswk 1.2sgk+1.26(sqk+sw k) 1.35sgk+sqk 1.2sgk+1.4sq k 四 20.4 8 8.5 4 1.2 6 -1.26 36.93 33.75 36.19 36.54 三 12.5 7 6.2 0 3.6 2 -3.62 27.47 18.33 23.17 23.77 二 14.4 6 6.8 8 7.1 1 -7.11 34.98 17.06 26.40 26.98 一 4.43 2.1 2 8.7 4 -8.74 19.00 -3.02 8.11 8.29 横向框架 b 柱弯矩和轴力组合 层次 截面 位置 内力sgksqkswkswk 1.2sgk+1.26(sqk+s wk) 1.35sgk +sqk 1.2sgk+ 1.4sqk 柱顶 m26.6 10.7 2.4 -2.4 48.3 42.3 46.5 46.8 n115.7 124.2 0.5 -0.5 296.0 294.7 280.4 312.7 柱底 m34.9 15.0 1.4 -1.4 62.5 59.0 62.1 62.8 四 n128.5 124.2 0.5 -0.5 311.3 310.0 297.7 328.1 柱顶 m13.6 6.8 6.3 -6.3 32.8 17.0 25.2 25.9 n237.7 124.2 2.2 -2.2 444.4 439.0 445.0 459.1 柱底 m24.1 11.8 4.6 -4.6 49.6 38.0 44.4 45.5 三 n250.5 124.2 2.2 -2.2 459.8 454.4 462.3 474.5 柱顶 m16.1 7.7 11.2 -11.2 43.1 14.9 29.4 30.0 n358.7 248.9 5.5 -5.5 751.1 737.1 733.2 779.0 二 柱底m27.3 13.0 10.1 -10.1 61.9 36.3 49.8 50.9 29 n371.5 284.9 5.5 -5.5 811.8 797.9 786.5 844.7 柱顶 m8.0 3.8 15.8 -15.8 34.3 -5.5 14.6 14.9 n484.3 375.1 11.3 -11.3 1068 103910281106.3 柱底 m8.0 3.8 20.9 -20.9 40.7 -12.0 14.6 14.9 一 n497.1 375.1 11.3 -11.3 1083 1054 1046 1121.7 横向框架 c 柱剪力组合 层 次 sgksqkswkswk 1.2sgk+1.26(sqk+s wk) 1.35sgk+sq k 1.2sgk+1.4sq k 四 - 11.47 - 4.67 1.39 -1.39 -17.90 -21.40 -20.16 -20.30 三 -9.00 - 4.09 4.01 -4.01 -10.91 -21.01 -16.24 -16.53 二 -9.36 - 4.24 8.05 -8.05 -6.43 -26.72 -16.88 -17.17 一 -2.97 - 1.35 12.1 1 - 12.11 10.00 -20.52 -5.36 -5.45 横向框架 c 柱弯矩和轴力组合 层 次 截

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