齿轮.dwg
齿轮.dwg

CBJ-60水泥拆包机设计【9张图纸】【优秀】

收藏

压缩包内文档预览:
预览图
编号:272434    类型:共享资源    大小:881.68KB    格式:RAR    上传时间:2014-04-16 上传人:上*** IP属地:江苏
50
积分
关 键 词:
cbj 60 水泥 包机 设计 图纸 优秀 优良
资源描述:

CBJ-60水泥拆包机设计

42页 9600字数+说明书+9张CAD图纸【详情如下】

CBJ-60水泥拆包机设计论文.doc

小齿轮.dwg

带轮.dwg

带轮轴.dwg

总装图.dwg

拆包机构.dwg

滚动轴.dwg

滚筒.dwg

输送机.dwg

齿轮.dwg


目  录


摘 要II

AbstractIII

1绪  论V

1.1    前言V

1.2  水泥拆包机设计方案比较与选用1

2 传动部分设计5

2.1    系统传动比的计算5

2.2  同步齿轮的设计计算6

2.3  高速级传动齿轮设计9

2.4 带轮传动的设计10

2.5 带轮轴的设计13

3  拆包机构设计20

3.1   滚筒20

3.3 滚筒从动轴的设计28

4 输送机构的设计33

4.1  输送机的选取及布置形式33

4.2  主要部件33

5 结  论35

参考文献36


CBJ-60水泥拆包机设计


摘 要

   水泥拆包机主要应用于各种建筑工地,它是混泥土制作过程中的一个环节,主要与其它设备配合使用,如:水泥袋打包机、螺旋输送泵等.水泥拆包机的主要任务实现与袋的完全分离,为混泥土搅拌机提供原料.本文主要内容如下:

  系统传动部分设计  系统传动部分主要包括带论传动、高速级齿轮传动、和同步齿轮传动.带论传动用于传递动力源,它的小轮端与电动机联接,大轮端与带轮轴联接;高速级齿轮传动用于传递工作所需的力和速度,小齿轮与带轮轴联接,大齿轮的与一个滚筒轴联接,同步齿轮传动用于实现一对滚筒同时工作,其中一个齿轮即高速级传动中的大齿轮起换向作用.

  拆包机构设  拆包机构的核小部分即为一对滚筒的,辅助部分有导轨机构和退袋机构.滚筒主要采用滚轮挤压与刀片划缝式的结合;导引机构、退袋机构是一条条钢筋联编而成,位于滚轮下方和右册实现水泥袋有一定的完整性.

  输送机构设计  输送机构是重要的辅助机构,它主要功能是将水泥输送到一定的高度,然后靠自身重力形成水泥袋与滚筒之间的冲击力,从而更好地破袋.它的主要组成部分是驱动装置(电动机和传动滚筒)输送带和支撑托辊.

 关键词 水泥拆包机  拆包机构  滚筒  导引机构  退袋机构    输送机构


内容简介:
毕 业 设 计(论 文) 题 目: CBJ-60水泥拆包机设计 学生姓名 杨本浪 指导教师时维元 二级学院 龙蟠学院 专 业 机械设计制造及其自动化 班级M09机械设计制造及其自动化 学号 0921503028 提交日期11年05月08日 答辩日期 11年05月13日 金陵科技学院学士学位论文 目录 目 录摘 要IIAbstractIII1绪 论V11 前言V12 水泥拆包机设计方案比较与选用12 传动部分设计521 系统传动比的计算522 同步齿轮的设计计算623 高速级传动齿轮设计924 带轮传动的设计1025 带轮轴的设计133 拆包机构设计2031 滚筒2033 滚筒从动轴的设计284 输送机构的设计3341 输送机的选取及布置形式3342 主要部件335 结 论35参考文献36金陵科技学院学士学位论文 摘要CBJ-60水泥拆包机设计摘 要 水泥拆包机主要应用于各种建筑工地,它是混泥土制作过程中的一个环节,主要与其它设备配合使用,如:水泥袋打包机、螺旋输送泵等.水泥拆包机的主要任务实现与袋的完全分离,为混泥土搅拌机提供原料.本文主要内容如下: 系统传动部分设计 系统传动部分主要包括带论传动、高速级齿轮传动、和同步齿轮传动.带论传动用于传递动力源,它的小轮端与电动机联接,大轮端与带轮轴联接;高速级齿轮传动用于传递工作所需的力和速度,小齿轮与带轮轴联接,大齿轮的与一个滚筒轴联接,同步齿轮传动用于实现一对滚筒同时工作,其中一个齿轮即高速级传动中的大齿轮起换向作用. 拆包机构设 拆包机构的核小部分即为一对滚筒的,辅助部分有导轨机构和退袋机构.滚筒主要采用滚轮挤压与刀片划缝式的结合;导引机构、退袋机构是一条条钢筋联编而成,位于滚轮下方和右册实现水泥袋有一定的完整性. 输送机构设计 输送机构是重要的辅助机构,它主要功能是将水泥输送到一定的高度,然后靠自身重力形成水泥袋与滚筒之间的冲击力,从而更好地破袋.它的主要组成部分是驱动装置(电动机和传动滚筒)输送带和支撑托辊. 关键词 水泥拆包机 拆包机构 滚筒 导引机构 退袋机构 输送机构金陵科技学院学士学位论文 abstractCBJ-60 charter cement demolitionAbstractBale breaker of cement is mainly applied to all kinds of building site. It is mainly utilized in the process of manufacturing, certainly which is only one step. And it is usually used with other equipments, such as baling press of cement, Conveying screw pump ,etc. The function of Bale breaker of cement is to realize that the cement is apart from the bag which is used to hold the cement, and provide the raw material for the pudder mixer. The contents of the booklet of direction is mainly as follows:The design for the transmission system The design for the transmission system mainly include that the belts transmission ,the super-speed gears transmission and the equal-speed gears transmission. The belts transmission is mainly used to deliver the motive power, and the end of the bigger wheel links with Electric motor ,then the end of the bigger wheel links with the belt shaft; The super-speed gears transmission is mainly use to transmission the power and speed that the function need, which the smaller gear links with the belt shaft and the bigger gear links with the roller stalk; The equal-speed gears transmission is mainly used to realize a pair of roller stalks work at the same time, and one of the gears that is used in the super-speed gears transmission also changes the direction.The design for Bale breaker of cement mechanism The core of the Bale breaker of cement are a pair of roller stalk, and the auxiliary mechanisms are the lead organ and the recede bag organ. The roller stalks are designed by combining the Blade-crevasse type and the wheel-press type. The recede bag organ of which is placed at the right and the lead organ are made by rods of reinforcing bars which is located under the roller stalks. They can make the cement and the bags separated completely and can keep the bags integral.The design for Transmission mechanism Transmission mechanism is a kind of more important auxiliary mechanism. Its main function is to convey the cement bags to some height, then let them fall by its weight forming a type of punch power between cement bags and roller stalks which Can prompt the bags to be divided well. Transmission mechanism is composed of the motive debice(electric motor and conveying roller) ,the conveying belt and the sustaining base.Key Words Bale breaker of cement Bale breaker mechanism Roller stalk The lead organ The recede bag organ Transmission mechanismI金陵科技学院学士学位论文 绪论 1绪 论11 前言 在国民经济迅速发展的今天,建筑行业又了空前的发展。各种大大小小的建筑工程多都要用到水泥。而通常水泥有两种来源,一种是直接从水泥厂直接拖运的散装水泥,另一种是袋装水泥。前一种情况方便用于当地有水泥厂的大中小型工程,其它情况都得用袋装水泥。在全国范围内有水泥厂得城市并不多,所以许多地方还得用袋装的水泥。 在小型工程中,水泥用量比较少,可以使用人工拆抱,在那些大中型工程中,人工拆抱几乎难以满足。第一是速度跟不上,第二是需要很多劳动力,这样袋装水泥拆抱就成为了建筑行业的一大难题,而且现在市场上仅缺这类型的产品。 以上看来,水泥拆抱机在国内市场有很多的需求,而随着中小城市大型建筑工程的兴起,水泥拆抱机的需要量还会进一步的扩大。 在国际上,有许多小型国家没有大型的水泥厂,有时大型的建筑工程需要进口袋装水泥,这样袋装水泥在那样的国家也有广阔的市场,所以水泥拆拆抱机在国际市场也有相当的需求。水泥拆抱机减小了工人的劳动强度,减少了工程建设费用,并且是工程建设自动化实现的一个重要环节。金陵科技学院学士学位论文 1-2 水泥拆包机设计方案比较与选用 12 水泥拆包机设计方案比较与选用于是本设计只能从三方面技术参数入手,寻找一条最佳的结合点。拆抱机的设计从总体上分,大概可以分两类,即刀片划缝型和滚轮挤压型。刀片划缝型具有拆抱速度快,拆抱完整性好等优点,但其分离效果不好,而且机器比较复杂,体积也偏大。而滚轮挤压型具有拆抱速度快,分离效果好等优点,但易破坏袋子的完整性。综合以上论述,拟定如下几套方案:方案一,采用单刀划缝型,其工作过程如下:先通过带式输送机把水泥袋运送到一定的高度,然后通过自身重力从一个斜坡上滑下,在斜面上有一把突起的尖刀,把水泥袋下面划一条缝,水泥袋继续下滑,进入V型槽上,水泥经过刀锋从槽下漏掉,水泥袋继续滑过V型槽,从而实现水泥和袋的分离。此方案优点是结构简单,功率小。其缺点是体积大,拆包效果不好。这个方案中,机器的主体不使用动力,水泥袋完全靠自身的重力来完成拆包过程,这就决定水泥袋必须有一定的重力势能才能完成拆包过程。此方案中有三处不太可靠的地方:一是,水泥袋滑过斜坡时有可能被到卡死,或者没被处划破。二是,经过V型槽时,水泥有可能倒不干净。三是,水泥袋有可能划不过V型槽而停留在中途这样会影响下一袋的拆包。基于上述几点不足之处,现将方案该为方案二。方案二:针对方案一中斜坡上破袋效果不好,现把斜坡面改为垂直的,静止的刀改为转动的滚刀,这样袋子不会被卡死,即使卡死也会被转动的刀慢慢破开,这样带来的缺点是在主机中增加了一个动力,而且刀容易坏,改进的第二个地方是V型槽上增加一个震动机构,这样可以增加水泥袋通过V型槽的能力,也增加了水泥的落袋能力,这样做同样也会使机械变得复杂,不易于维修,机器的拆包速度不能够变得很快。这样虽然水泥和袋的分离效果有所改善,但效果不是很好,于是把方案二中的分离装置进一步改善成方案三。方案三:水泥袋经过带式输送机运输到一定高度,经过一个竖直的方筒,方筒中有两把滚刀,布置在较宽的两个面中间,水泥袋经过时会在较宽面的长度方向上划开两条缝,水泥袋继续下滑,遇到如图1-1所示的装置。水泥袋角型横杠分离板图1-1(装置示意图)水泥袋在自身重力和冲击力作用下,会使袋底破开,那条三角形横杆上面也可以做成锯齿状,以便更好地破袋,被破开的水泥袋被三角形的侧面为条状的三角分离板分成两半,水泥会顺利地掉下。接下来要取出水泥袋,如图1-2所示,可以在分离板两边加一对针辊,以便把水泥袋揪出,但这样有可能会把水泥袋撕烂。于是又把图改进为如图1-3所示,让袋子从一边出来,这样也有利于水泥袋的统一装运。 图1-2 装置系统图 图1-3(改进后系统图)这个方案用竖直方筒代替了方案二中的斜面滑槽,用滚筒挤压代替了V型槽,从而使机器体积大大减小,性能也有一定的提高,但机器还是存在不可靠的地方,如水泥袋落下经过冲击横杠时,有可能不被破开,从而使下一个水泥袋无法被破开,使机器无法正常工作,所以此方案也不够成熟,于是进一步改进成方案四。方案四: 此方案属于滚轮挤压型,工作流程如下:水泥袋经过输送机输送到一定的高度,然后垂下落,经过一对齿辊把水泥袋挤烂,下落到一个倾斜条形的网状物体上,水泥从网隙间落下,水泥袋沿斜网滑出,从而实现水泥和袋的分离,示意图如图1-4所示。齿辊网状物 图1-4(方案五示意图)为了能有更好的破袋效果,可以把一边的齿辊换成螺纹辊,这种方案的优点是,机器的体积小,破袋效果好,但效果好的同时也会破坏了袋子的完整性。但是这种方案也有其不可靠性。如,水泥有可能堆积在水泥袋上一起滑出倾斜网状物,这样就会造成浪费,水泥袋也有可能停留在网上,从而就会影响下一包水泥和袋的分离,这样就会通过增加网的倾斜度来实现,而一旦网的倾斜度增加,机器的高度也会增加,同时也增加了水泥和袋滑出倾斜网的机率。于是又进一步改进为方案五。 方案五: 在上一方案中,齿辊与螺纹辊的配合虽然有较好的破袋效果,但不能保留袋的完整性,不利于后期的装运。现把齿辊和螺纹辊改进,使用盘状刀片,这样划出有规则的缝,使袋子有一定的完整性。其工作原理是:水泥袋经过滚轮先与盘状刀片接触,划开几道缝再经过滚轮的挤压水泥就会漏出,但这样还是难以实现水泥与袋的分离,于是再在滚轮下加上一个导引机构,此机构其实就是用一条条钢筋联编再一起的条状体,其简图如图1-5所示。 图1-5(方案五简图) 这样通过滚筒与条状体的挤压会产生很好的水泥与袋的分离效果,但这样一来又会产生一个新的问题,就是水泥有可能钩在盘状刀片上,与滚筒一起做圆周运动,袋子多到一定程度就会把机器卡死无法正常工作,所以必须设计一个退袋机构,让袋子和盘状滚刀能及时分离,保证下面的后续工作能顺利进行。 退袋机构的简图如图1-6所示。 整个装置的示意图如图1-7所示。 这种方案在主机部分需要一个动力,机器的结构比较紧凑,从而机器的体 积也有所减小,同时机器有很高的拆包速度,而且分离比较干净,同时又能在一定程度上保证水泥袋的完整性,所以说这是一套比较理想的一种方案。下面就主要来研究设计此方案。图1-6退袋机构简图导引机构退袋机构刀滚 图1-7整装置示意图3金陵科技学院学士学位论文 2 传动部分设计2 传动部分设计21 系统传动比的计算2.1.1初选电动机 根据工况的实际要求,选取电动机型号Y100L2-4 P=3KW机械设计实用手册 表10-4-1 n=1430r/min =23.833r/s2.1.2确定传动比要求工作部分所需的转速约为1r/s,初步确定系统为二级变速高速级为带论传动,低速级为齿轮传动。总传动比 = =23.88 分布传动比 带轮取 =6 齿轮取=4 则 =46小齿轮转速 = =238.33r/min .工作机构转速 = =0.933r/s 完全符合工况的要求。2.1.3 滚轮直径的确定实际工作过程中,滚轮得志竟月大,破袋效果越好,但是会使机器机构变大,为此取滚轮直径略大于袋长,用公式表达为 D l (一般情况下l=720mm) D 720mm/=229.183mm 考虑实际要求滚筒壁采用不锈钢无缝钢管,根据机械设计实用手册表1.6.6取不锈钢无缝钢管的外径为168mm壁厚为10mm,取厚度为25mm的定 位块。滚刀刀尖距滚筒壁的间距为50mm,则此时滚筒外端直径为 D=268mm+50mm2=268mm 两滚筒轴的中心距 a=268mm+50mm=318mm 取 a=320mm22 同步齿轮的设计计算参考机械设计 根据工况和机器的结构要求,齿轮选为开式传动,材料为45调质钢,硬度为229HB-286HB。2.2.1 齿面接触疲劳强度的设计计算1. 初步计算转矩T1 齿轮系数d 由表12.13,取d=0.4接触疲劳极限 由图12.17C =590N/ 初步计算的许用 接触应力 =0.9Ad值 由表12.16 取Ad=85初步计算齿轮直径d d 所以d=320mm符合要求。初步确定齿宽b b=d=0.4150 =60mm 说明:此外d取150mm是根据强度计算得来的,因为齿轮传动过程中扭矩一定时,直径变大则圆周力会变小,所以此时齿宽可以更小,因此d取150mm是合理的,而且也是安全的。2.校核计算圆周速度v v=d=1500.993/1000 =0.47m/s精度等级 由表12.6选取8级精度齿数和模数 初取齿数z1=z2=80 m=d/z=2 使用系数 由表12.9得=1.5动载系数 由图12.9得=1.06齿间载荷分配系数 由表12.10,先求 =2T1/d1= =750N /d1=1.5750/60 =18.75N/mm 由式12.6得= cos =1.88-3.2(1/80+1/80)=1.8 由式12.10得=1.8 =0.86 由此得 =1.35 齿向载荷系 由表12.11得 数 =1.18 A=1.17, B=0.16, C=0.61载荷系数K K= =1.51.061.351.18弹性系数 由表12.12得节点区域系数 由图12.16得接触最小安全系 由表12.14 数 总工作时间 =16000h 使用寿命10年,每年工作200天,8小时工作制。应力循环系数 由表12.15估计 =60116000 1430/24 接触寿命系数 由图12.18 许用接触应力 由式12.11 =5901.18/1.05验算 =189.82.50.88 计算结果表明,接触疲劳强度合适,齿轮尺寸无须调整。 2. 确定传动主要尺寸实际分度圆直径d 因为了满足结构要求,直径已确定为320mm。中心距a a=320mm 齿宽b b=60mm 2.2.2 齿根弯曲疲劳强度验算重合度系数 由式12.18 齿间载荷分配 由表12.10 系数 齿向载荷分布 b/h=60/2.252.5=1.07 系数 由图12.14载荷系数K K= =1.51.061.481.12齿形系数 由图12.21 应力修正系数 由图12.22 弯曲疲劳极限 由图12.23c 弯曲最小安全系数 由表12.14 弯曲寿命系数 由图12.24 尺寸系数 由图12.25 许用弯曲应力 =/ =25011/1.25确定m 因为d=320mm是结构要求的直径 所以应重新确定m m=d/z=320/80=4 由式12.20 m 由表12.17 m1.31 代入数据 因此m取值完全符合要求。验算 代入数据 综上得同步齿轮的设计计算符合强度要求。23 高速级传动齿轮设计 参考齿轮手册 齿轮采用的是开式传动,材料为45调质钢,其硬度为229HB-286HB,平均为240HB。2.3.1 基本应力的的确定接触疲劳强度极限 图2.5-13 弯曲疲劳强度基本值 图2.5-44 弯曲疲劳极限 图2.5-44 2.3.2 主要尺寸的初步确定 因为高速级传动的大齿轮是同步齿轮,所以小齿轮与其啮合的模数也应为 m=4mm。小齿轮的齿数 (i=4) =小齿轮的大径 =m=420小齿轮的齿宽 为了与同步齿轮配合, 取 b=60mm2.3.3 齿根疲劳极限分度圆圆周力 =2000T1/d1 =2000120/80使用系数 表2.5-7 =1.5动载系数 表2.5-11 =1.06齿间载荷系数 表2.5-31 =1.1齿向载荷分布系数 图2.5-22 =1.22载荷作用于齿顶时的 图2.5-27 =2 齿形系数载荷作用于齿顶时的应 图2.5-34 =2 力修正系数 =2重合度系数 =0.25+0.75/1.75螺旋角系数 齿根应力 = 2.3.4 安全系数校核弯曲寿命系数 =602401102008 其中 所以取 相对齿根圆角感 应当数 据表2.5-52 代入数据 相应齿根表面状 由4.11.3 况系数计算尺寸系数 由表2.5-44 取安全系数 由表2.5-43 得 分别代入数据得最安全系数 由表2.5-42取 所以 综上得 大小齿轮均合格24 带轮传动的设计(参考机械设计手册)设计功率 :工况系数 (表13-1-16) P:传动功率 (原动机功率) P=3KW选择带型 据Pd和n1 由图13-1-2选取 传动比i 小轮直径的确定 由表13-1-10 大带轮直径的确定 实际转速 =带速v v= =5.616m/s初定中心距 取 =500mm 0.7(7.5+4.5) 2(75+450)即 367mm1.50mm带的基准长 度 = 实际中心踞a a= = =452.51mm 最小安装中心踞 =452.51-0.01518000 =425.51mm 最大安装中心踞 =506.51mm 由表13-1-17 a=500mm小带轮包角 = =单根V带的额 根据带型和n1及i 定功率 由表13-1-20选取 单根V带的额定功 由表13-1-20 率的增量 V带根数z 包角修正系数,由表13-1-21 带长修正系数,由表13-1-22 =1.82 取z=3单根V带的预 紧力 = =222.39N 由表13-1-23得V带单位长度质量m=0.07kg/m作用在轴上 的力 = =1221.384N大小带轮尺寸 由表13-1-12,查出小轮用实心轮,其 与选型 孔径=28mm,即电机轴径为28mm, 大轮用孔板轮,其直径=30mm轮缘尺寸 由表13-1-10和13-1-11得 基准宽度 基准线上槽深 基准线下槽深 槽间距 槽边距 最小轮缘厚 外径 轮槽角 取25 带轮轴的设计轴材料选择45调质钢, 。 (参照机械设计手册)2.5.1 初步确定轴尺寸1. 径向尺寸 系数A按表6-1-19选取 A=110 考虑到键的按装,应将求得的轴径增大, 增大值由表6-1-22选取即为5%。 mm 取系列值 d=30mm轴颈处直径取35mm,其余按5mm放大,轴颈处的配合为,粗造度为,齿轮处配合为,。 2. 轴向长度尺寸 根据轴颈处的直径为35mm,初选轴承型号6407型深沟球轴承。由轴上零件的尺寸初步估计轴的径向尺寸见零件图01-1。2.5.2 键的选用与校核1. 选型 由表5-3-19选取齿轮联接处的键为普通A型平键(GB1096-79),其外型尺寸为 (mm)2. 键联接的强度计算 转矩 T=37.5键与轮毂的接触 =3.5 高度k键的工作长度 键联接的许用 由表5-3-17 剪应力 键联接的许拥挤 由表5-3-17 压应力 键联接的挤 压强度P = =17.007MP 所以此键的工作强度符合强度要求。为了方便制造,取带轮处的键与齿轮处相同,它们的扭矩相同,直径相同,从而无须校核。2.5.3 计算轴的受力1. 计算支撑反力 (受力分析如图2.5.1)圆周力 径向力 带轮受力 F=1221.384N垂直面内的受 对A点取矩,则合力矩为0, 力分析 列式为: 即 在垂直平面内,轴所受合力为0 列式为: 即 =2274.318+1221.384-1875水平面内的受 对A点取矩,合力矩为0, 力分析 列式为: 即 在水平面内轴所受合外力为0, 列式为: 即 合成两个方向 上的力 = =2.5.4 轴承的精选 (参照机械设计和机械设计基础课程设计)轴向力 径向力 轴承内径d d=35mm 初选轴承6407型基本额定载 由表10-35荷, 径向和轴向 系数X,Y 由表10-35选取 X=1 Y=0冲击载荷系数 由表18.8 当量动载荷P 由式18.5 P=2882.7576N =计算额定动载荷 由式18.8 = =21.74KN 所以选用6407型深沟球轴承符合要求。轴承的主要参数 d=35mm D=100mm B=25mm2.5.5 弯矩的计算 (弯矩图如图2.5.1)在垂直面内 =112.976 =178.125在水平面内 =64.832合成弯矩 = =112.976 = =189.557 92.5 729 95 A B 1221.364N 垂直力 1875N 682.444N 水平力 垂直弯矩 水平弯矩 合成弯矩 扭矩图2.5.1 弯矩图 2.6.6 轴的校核确定危险截面从弯矩图2.5.2中可知,B处所受弯矩最大,C处和D处轴径最小,但是C处和D处的弯矩接近于零,且这两处扭拒校核已满足要求,所以确定B为危险截面。2校危险截面许用安全系数 机械设计手册表6-1-26对称循环疲劳极限 由表3.2所列公式可求得 疲劳极限: 脉动循环疲 劳极限 等效系数 弯矩 弯曲应力幅 弯曲平均应力 扭转切应力 扭转切应力幅和 平均切应力有效应力集 过渡圆半径r=2mm,由D/d=40/35 中系数 r/d=2/35和,从附录表 1中查得表面状态系数 从附录表5查得 尺寸系数 从附录表6查得 安全系数 设为无限寿命,由式16.5得 = = = S=3.7所以经校核安全系数符合要求。3.轴的静强度校核安全系数公式 屈服强度 最大弯矩 截面模数 由表6-1-26 代入参数 综上所得轴的设计完全符合要求14金陵科技学院学士学位论文 3 拆包机构设计3 拆包机构设计31 滚筒在第二章2.1.3中 ,已确定滚筒采用的材料为45调质钢,外径为168mm,壁厚10mm;定位套筒采用材料为45调质钢,厚度为25mm;滚刀采用材料为,刀尖至滚筒臂的距离为50mm。具体的尺寸参见零件图01-3。两筒中心距为320mm。3.2 滚筒轴的设计 (参照机械设计手册) 轴材料选用45调质钢。3.2.1 初步确定轴的尺寸1. 径向尺寸 系数A按表6-1-19选取 A=110 考虑到轴断有键槽,应将求得的轴径增 大,增大值由表6-1-19选取 d=42.5mm 取 d=45mm 轴颈处直径取50mm,其余按5mm放大, 轴颈处配合为H7/k6,取0.6;齿轮处 配合为H8/h7,取3.2。2. 轴向长度尺寸 根据轴颈处轴的直径为50mm,初选轴承为6310型深沟球轴承,其宽度B=27mm.根据轴上零件的尺寸初步设计轴向长度尺寸,其尺寸 分布如零件图01-2。3.2.2 键联接的选取与校核3. 键的选取 根据键联接处轴的直径为45mm,由表5-3-19选取A型平键(GB1096-79),其尺寸为 为了轴的加工方便,齿轮与滚筒联接处选相同的平键。4. 键联接强度验算转矩 键与轮毂的接 k=h/2(由表5-3-23得h=9mm) 触高度 =4.5mm键的工作长度 l=L-b=56-14=42mm键联接的许用 由表5-3-17 剪切应力 键联接的许用 由表5-3-17 挤压应力键联接挤压强度 = 键联接剪应力 =10.5 综上计算得,轴承满足要求。基本尺寸 d=50mm,D=110mm,B=27mm3.2.5 弯矩、扭矩计算 (图见3.2.1)垂直方向 = 水平方向 = 合成弯矩 = = = 扭矩 输入扭矩为 T=120,经过每个键扭矩会减少。113.5 500 113.5 96 垂直力 1000N 1000N N700N 700N 水平力 垂直弯矩 水平弯矩 合成弯矩 扭矩图3.2.1扭矩图3.2.6 危险截面的切换与比较1. 确定危险截面 (参照机械设计手册) 由图2.6.2可以看出扭矩和弯矩最大的截面在D处,E处直径最细,可弯矩接近0,扭矩已校核通过,故不可能成为危险截面,而B处弯矩和直径都处于中间,从以上分析B处和D处均有可能成为危险截面。2. 校核危险截面许用安全系数 由表6-1-26 1) B处对称循环疲 由表3-2所列公式得 劳极限 脉动循环疲 劳极限 等效系数 = = 弯矩 弯曲应力幅 弯曲平均应力 扭转切应力 扭转切应力幅和 平均切应力有效应力集 因此截面处有键,轴径变化中系数 过渡圆角半径r=2mm,由D/d= 50/45=1.1,r/d=2/50=0.04和 =650,从附录表1查出 表面状态系数 由附录表5查得 尺寸系数 由附录表6查得 弯曲安全系数 设为无限寿命则 ,由式6.5得 = 扭转安全系数 = 复合安全系数 = =5.712) D处对称循环疲劳极限 等效系数 弯矩 弯曲应力幅 = 弯曲平均应力 扭转切应力 扭转切应力幅和 平均切应力有效应力集中 由附录表5 系数表面状态系数尺寸系数 由附录表6弯曲安全系数 ,由式16.5得 代入数据得扭转安全系数 代入数据得复合安全系数 代入数据得 综上得轴在B处D处也均安全,即此轴不存在危险截面。3. 轴的静强度校核4. B处安全系数公式 屈服强度 最大转矩 最大弯矩 截面模数 由表6-1-26 代入数据得 所以B处静强度符合要求。5. D最大弯矩 最大转矩 截面模数 代入参数 所以D处静强度也符合要求。33 滚筒从动轴的设计选45调质钢, 3.3.1初步确定轴的尺寸 (参照机械设计手册)确定轴径 系数A按表6-1-19选取 考虑到轴端有键槽,应将求得的轴径增大,增大值由表6-1-22选取 = =33.772mm 为了加工和轴承选取的方便,取从动轴的直径与主动轴相等,即d=45mm。1 轴向长度尺寸为了加工方便,使从动轴的布局与 动轴一样。3.4.2 键的选取与校核 键的选取与主动轴相同,即普通A型平键,其尺寸为: 从动轴传递扭矩小于主动轴,且轴径和轴上零件分布相同,所以从动轴上的键无须校核。3.3.3 计算轴的受力 (图见3.4.1)1 支撑反力1) 齿轮受力分析圆周力 径向力 2)滚筒受力分析垂直方向 水平方向 3)垂直方向受力分析 对A点取矩,列式为: 即: 垂直方向轴所受合外力为零,列式为: 即: 4)水平方向受力 对A点取矩,列式为: 水平方向轴所受合外力为零,列式为: 即: 5)两个方向力合成 = =3.3.4 轴承的选取与校核轴向力 径向力 初选轴承型号为6310深沟球轴承。基本额定载荷 由表10-35 径向和轴向系数 由表10-35 冲击载荷系数 由表18.8当量载荷 由式18.5 N计算额定动载荷 由式18.8 = P=2882.7576N 所以选用6310型滚动轴承符合要求。主要参数 3.3.5 弯矩计算 (图见3.4.1)垂直平面内 水平方向 水平方向 合成弯矩 扭矩 输入扭矩T=120N.m 经过每一个键时T减小75N.m。 113.5 500 113.5 96 A C D B 1000N 1000N 垂直力 700N 700N 水平力 垂直弯矩水平弯矩 合弯矩 扭矩扭矩图12金陵科技学院学士学位论文 4 输送机构的设计4 输送机构的设计41 输送机的选取及布置形式1. 确定输送机的种类 考虑到带式输送机的输送能力大,输送距离长,结构简单可靠,操作管理简单,能量消耗少,而且能完全满足我们的工况要求,所以采用带式输送机。2. 布置形式 要使水泥更好地进入拆包机构工作,我们需要将水泥输送到一定的高度,然后靠自身重力进入,所以采用单滚筒传动,倾斜向上输送。带式输送机的最大倾角 由表10-142 主要部件4.2.1 输送带我们要求输送机每分钟最小输送5包水泥,设计时按每分钟10包计算,假设水泥袋间距为0.8包水泥袋长。 则: 带速及输送 由a=0.8l,m=50kg,表10-6 得 能力带型 皮带的最大承受拉力: =1225N
温馨提示:
1: 本站所有资源如无特殊说明,都需要本地电脑安装OFFICE2007和PDF阅读器。图纸软件为CAD,CAXA,PROE,UG,SolidWorks等.压缩文件请下载最新的WinRAR软件解压。
2: 本站的文档不包含任何第三方提供的附件图纸等,如果需要附件,请联系上传者。文件的所有权益归上传用户所有。
3.本站RAR压缩包中若带图纸,网页内容里面会有图纸预览,若没有图纸预览就没有图纸。
4. 未经权益所有人同意不得将文件中的内容挪作商业或盈利用途。
5. 人人文库网仅提供信息存储空间,仅对用户上传内容的表现方式做保护处理,对用户上传分享的文档内容本身不做任何修改或编辑,并不能对任何下载内容负责。
6. 下载文件中如有侵权或不适当内容,请与我们联系,我们立即纠正。
7. 本站不保证下载资源的准确性、安全性和完整性, 同时也不承担用户因使用这些下载资源对自己和他人造成任何形式的伤害或损失。
提示  人人文库网所有资源均是用户自行上传分享,仅供网友学习交流,未经上传用户书面授权,请勿作他用。
关于本文
本文标题:CBJ-60水泥拆包机设计【9张图纸】【优秀】
链接地址:https://www.renrendoc.com/p-272434.html

官方联系方式

2:不支持迅雷下载,请使用浏览器下载   
3:不支持QQ浏览器下载,请用其他浏览器   
4:下载后的文档和图纸-无水印   
5:文档经过压缩,下载后原文更清晰   
关于我们 - 网站声明 - 网站地图 - 资源地图 - 友情链接 - 网站客服 - 联系我们

网站客服QQ:2881952447     

copyright@ 2020-2024  renrendoc.com 人人文库版权所有   联系电话:400-852-1180

备案号:蜀ICP备2022000484号-2       经营许可证: 川B2-20220663       公网安备川公网安备: 51019002004831号

本站为文档C2C交易模式,即用户上传的文档直接被用户下载,本站只是中间服务平台,本站所有文档下载所得的收益归上传人(含作者)所有。人人文库网仅提供信息存储空间,仅对用户上传内容的表现方式做保护处理,对上载内容本身不做任何修改或编辑。若文档所含内容侵犯了您的版权或隐私,请立即通知人人文库网,我们立即给予删除!