直立式小型搅拌机是一个组成比较简单的水泥搅拌机，它主要有以下几个部分组成：搅拌锅、脚架、电动机、减速器、皮带轮、皮带、联轴器及搅拌叶片。所以其传动部分的主要电动机——皮带轮——带——皮带轮——减速器——主轴——搅拌叶片。以这样的一个传动过程最终实现搅拌动作，其传动简单高效。由于电动机的转速比较高，功率较大，所以在整个传动过程中一定得有个减速器，对于减速器我们大家多知道有一级减速器和多级减速器，考虑到我所设计的搅拌机的电动机转速大概是1440转每分钟，最终要达到主轴转速30来转左右，所以减速器应该选择涡轮蜗杆传动或二级减速器，对于涡轮蜗杆传动，考虑到对于搅拌机的变速不太适合，所以我选择二级减速器，二级减速器常见的主要有直齿圆柱齿轮二级减速器、斜齿圆柱齿轮二级减速器。两者之间的区别在于斜齿圆柱齿轮的稳定性较好，传动平稳，但考虑到对于水泥搅拌机没那么高的要求，所以我选择了用直齿圆柱齿轮二级减速器，然后直齿圆柱齿轮二级减速器于主轴之间采用常用的联轴器链接，以下就是水泥搅拌机的机构传动简图;如图2-5所示。水泥搅拌机的执行机构主要的就是钢管和搅拌叶片，通过电动机的带动最终使搅拌叶片转动实现对混凝土的搅拌。所以对于搅拌机的叶片主要考虑的问题就是空间分布问题以及叶片的强度问题，还有问了实现搅拌叶片的平稳转动，还得考虑到链接以及一些安装问题。对于叶片的空间位置关系，我采用是90°夹角的空间位置关系，然后每个离搅拌轴圆心的半径不一样，使其能达到充分搅拌的效果。

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内容简介：: 重庆理工大学毕业设计（论文）任务书题目水泥搅拌装置设计（任务起止日期 2013 年 2月 25 日 2013年 5月 31 日）学院机械设计制造及自动化专业第二专业班学生姓名谢兵学号 10905020133 指导教师王黎明系主任二级学院院长课题内容本课题的内容是关于水泥搅拌装置设计，主要通过对参考中外先辈的研究成果，在其基础上，加入自己的想法。通过对水泥搅拌风叶的设计、搅拌进料装置设计、搅拌出料装置设计以及连接装置的设计研究。通过改变水泥搅拌装置的设计，使该装置能够快速、均匀、高效的合成水泥酱。通过对进料出料装置的研究设计，改变进料出料的速度，节约进出料的时间，提高工作效率，同时节省工人操作难度。最后，通过联接装置的研究设计，加强搅拌装置的稳固性，提高安全系数。通过Solid edge等三维建模软件对搅拌装置进行模拟设计。然后再将三维造型图转化为工程图，并且计算确定具体结构的参数，同时完成零件图的绘制和相关标注等。最后完成对本课题的论文撰写。课题任务要求1.查阅搅拌装置相关文献并进行收集和整理，完成毕业设计前期工作：任务书、文献综述、开题报告、外文翻译；2.查阅大量关于搅拌装置设计的资料、进出料结构设计相关资料、联接结构装置设计相关资料。整理后确定水泥搅拌装置设计的具体设计方案；3.进行必要的设计计算和结构设计，完成风叶结构和尺寸的设计以及风叶刚度、强度等计算。保证具备良好的机械性能；4.运用CAD等软件，对所设计的搅拌装置进行三维建模，绘制装配图，零件图以及重要机构的运动仿真；5利用三维建模完成工程图的转换，工程图需要体现出具体结构的尺寸参数等；6.最终设计出的水泥搅拌装置要具备比现有同类产品更方便高效的性能，同时保证加工精度不低于现有的同类产品。主要参考文献（由指导教师选定）1 孙靖民梁迎春.机械优化设计第四版M.北京：机械工业出版社，2006 2 孙桓陈作模葛文杰.机械原理第七版M.高等教育出版社，2006 3 齐民.机械工程材料第七版M.大连：大连理工大学出版社，2007 4 李华志.数控加工工艺与装备M.北京:清华大学出版社,2005. 5 钱昆润，葛筠辅，张星.建筑施工组织设计.南京：东南大学出版社，2000 6 梁兴文、史庆轩主编.土木工程专业毕业设计指导.北京：科学出版社,2002 7 陈文献，章金良.建筑工程制图第三版M，上海:同济大学出版社,1996 8 哈尔滨工业大学理论力学教研室.理论力学I 第七版M.高等教育出版社，2004 9 吴根宝.建筑施工组织,中国建筑工业出版社,2008版 10 周骥平、林凡.机械制造自动化技术.机械工业出版社.2001 11 先梅开.机械设计.徐州:中国矿业大学出版社，1993同组设计者无注：1、任务书由指导教师填写；2、任务书在第七学期第15周前下达给学生。学生完成毕业设计（论文）工作进度计划表序号毕业设计（论文）工作任务工作进度日程安排周次1234567891011121314151617181查找整理课题相关资料文献等2撰写开题报告、文献综述、任务书3阅读英文文献并翻译一篇英文文献4前期工作的汇总整理5确定具体方案以及整理思路6画总装配图7完成各零件图8修改设计图纸9完成课题论文的撰写注：1、此表由指导教师填写；2、此表每个学生一份，作为毕业设计（论文）检查工作进度之依据；3、进度安排用“”在相应位置画出。毕业设计（论文）阶段工作情况检查表时间第一阶段（撰写开题报告、外文翻译、文献综述）第二阶段（论文初稿撰写或方案设计）第三阶段（论文终稿或图纸绘制）内容组织纪律完成任务情况组织纪律完成任务情况组织纪律完成任务情况检查情况教师签字签字日期签字日期签字日期注：1、此表由指导教师认真填写；2、“组织纪律”一栏根据学生具体执行情况如实填写；3、“完成任务情况”一栏按学生是否按进度保质保量完成任务的情况填写；4、对违纪和不能按时完成任务者，指导教师可根据情节轻重对该生提出警告或不能参加答辩的建议。重庆理工大学文献翻译二级学院机械学院班级机械设计制造及其自动化第二专业学生姓名时间译文要求1、译文内容必须与课题（或专业）内容相关，并需注明详细出处。2、外文翻译译文不少于2000字；外文参考资料阅读量至少3篇（相当于10万外文字符以上）。3、译文原文（或复印件）应附在译文后备查。译文评阅导师评语（应根据学校“译文要求”，对学生外文翻译的准确性、翻译数量以及译文的文字表述情况等作具体的评价）指导教师：年月日设计程序的混凝和絮凝对混凝搅拌罐的设计，设计师应首先知道快速混合用于凝血和缓慢搅拌絮凝。混合利用机械设备经常进行。图1显示了典型的混合叶轮。有机械混合，可以发现在标准的典型设计标准在水/废水处理教材。表1的数据，2是从metcaff与涡流污水工程和其他来源。凝聚和絮凝搅拌罐设计的步骤是什么？“常用的设计方法的基础上的速度梯度（G）的概念。基于设计者的经验，他选择的混合时间（t），G值，和一个混合叶轮。基于所选吨，G，和叶轮，设计师使用他的工程知识计算设计参数如下：混合罐的体积和尺寸理论的电力需求叶轮的直径和转速表3示出了选择的设计参数和作者计算出的数据。设计流程总结如下：假设设计案例我现在就用一个假设的例子来说明如何设计搅拌罐凝固和絮凝。南通项目的基础上，我们有假设的情况下，流程配置：快速混合凝固后3个阶段的慢组合进行絮凝。设计流量：Q= 5000立方米温度：15C（冬季），35C（夏季）1 快速混合罐凝血设计从表1中，推荐的混合时间为20 - 60秒。我们选择最大的混合计算容积：计算快速混合罐尺寸：选择一个方形的槽的深度与宽度之比为1.5。快速混合罐的尺寸是：宽度=1.33米;长度=1.33米;深度= 2米计算电源要求：速度梯度的概念中使用的设计和操作的坦克机械搅拌装置：其中，G =平均速度梯度（S-1）P=功耗（W）=动态粘度（NSM-2）V=罐容积（m3）。重新排列上述方程，我们得到：=15时 C=1.1410-3 NSM-2，=35时 C=0.7610-3 NSM-2。我们选择在15C，以确保在冬季提供充足的电力。从表1，推荐G是500 - 2,500 S-1。我们选择G值为1000 S-1。 P = mVG2 = (1.14 x 10-3 )(3.5)(1,000)2 = 4,000 W = 4 kW假设齿轮箱的效率为90，功率要求变得计算叶轮的直径和转速我们选择45尖锐的刀片有4个叶片的涡轮。从表1中，推荐的比例叶轮直径（D），以等效的罐直径为0.25 - 0.4。我们选择0.3。叶轮的旋转速度（n）可以从以下估计数学关系：上面的方程适用于，如果雷诺数是在湍流的范围内（NR10000）。的功率数Np是由于在图1和水密度r在15（）=999kgm3。检查雷诺数：检查叶轮叶尖速度：检查营数：凝固用快速混合罐的设计是完整的。选定的设计参数和计算，如在表3中示出在表4中被再现。表4中设计参数，并计算混凝池。2 缓慢混合罐设计第1进行絮凝从表2中，推荐的混合时间是20 - 60分钟。我们选择了一个总的混合时间30分钟。因为我们有3絮凝池，每个罐将有10分钟的混合时间。计算容积：絮凝池的尺寸计算：选择一个方形水箱与宽度比1.13width深度。絮凝池的尺寸是：宽度= 3.14米，长度= 3.14米，深度=3.5计算功率要求从表2中，推荐使用的G是20 - 80 s-1的。我们选择G值为80 s-1的。假设变速箱的效率为90，功率要求变为：计算叶轮的直径和转速：我们选择45尖锐的刀片有4个叶片的涡轮。从表2中，推荐的比例叶轮直径（D），以等效的罐直径为0.35 - 0.45。我们选择0.3，稍的最低值以下。检查雷诺数：检查叶轮叶尖速度：检查营数：3 缓慢混合罐设计第2进行絮凝从表2中，推荐的混合时间是20 - 60分钟。我们选择了一个总的混合时间30分钟。因为我们有3絮凝池，每个罐将有10分钟的混合时间。计算容积：絮凝池的尺寸计算：选择一个方形水箱与宽度比1.13width深度。絮凝池的尺寸是：宽度= 3.14米，长度= 3.14米，深度=3.55米计算电源要求：从表2中，推荐使用的G是20 - 80 s-1的。我们选择G值为60 s-1的。假设变速箱的效率为90，功率要求变为：计算叶轮的直径和转速：我们选择45尖锐的刀片有4个叶片的涡轮。从表2中，推荐的比例叶轮直径（D），以等效的罐直径为0.35 - 0.45。我们选择0.3，稍的最低值以下。检查雷诺数：检查叶轮叶尖速度：检查营数：4 缓慢混合罐设计第3进行絮凝从表2中，推荐的混合时间是20 - 60分钟。我们选择了一个总的混合时间30分钟。因为我们有3絮凝池，每个罐将有10分钟的混合时间。计算容积：絮凝池的尺寸计算：选择一个方形水箱与宽度比1.13width深度。絮凝池的尺寸是：宽度= 3.14米，长度= 3.14米，深度=3.55米计算电源要求：从表2中，推荐使用的G是20 - 80 s-1的。我们选择G值为40 s-1的。假设变速箱的效率为90，功率要求变为：计算叶轮的直径和转速：我们选择45尖锐的刀片有4个叶片的涡轮。从表2中，推荐的比例叶轮直径（D），以等效的罐直径为0.35 - 0.45。我们选择0.3，稍的最低值以下。检查雷诺数：检查叶轮叶尖速度：检查营数：进行絮凝3慢速混合罐的设计是完整的。选定的设计参数如在表3中示出计算出的被再现于表5-7中表5中。设计参数选择和絮凝池1计算。表6中。设计参数选择和计算絮凝池2。表7中。选择的设计参数，和为絮凝池3计算。至于我可以告诉叶强和天津的设计，设计过程通过研究所没有考虑速度梯度的概念。在本次会议在新加坡检讨南通设计，我问叶七盎的设计是否凝血和絮凝池G值的概念的基础上。叶强证实他知道的速度梯度的概念。但最近，叶强说，有没有文档/计算，以证明该设计确实是基于速度梯度。天津设计院提供的信息是基于叶强的个人经验。叶强转交了一份由设计院完成的计算，对我来说，看到附加的文档。但没有提到在文档中，它的速度梯度的设计过程似乎是反向的上述设计过程。叶轮直径和转速是任意选定的。这些选定的值，然后用于计算功率要求，参见下图。这是显而易见的，该程序是正好相反的是什么通常使用的设计师的凝聚和絮凝流程。通过叶强和天津设计院设计过程在概念上不正确的。不过，这并不意味着拟建的规模混凝和絮凝在实践过程将失败。的原因是，已经广泛的速度梯度在文献中提出了混凝，絮凝设计。因此，安全边际巨大的。不过，叶嶈作为一个过程的设计人员应该学习的正确方法废水处理工艺设计。设计程序和适当的文件计算是必须的。我决定用一个假设的例子来说明凝固在设计所涉及的步骤絮凝过程的一个原因。我想叶期肮遵循给定的设计实例上述重新计算凝聚和絮凝的设计参数为南通项目并检查设计参数是否导致速度梯度值的范围内可接受的范围内。Design Procedure for Coagulation and FlocculationTo design mixing tanks for coagulation and flocculation, the first thing the designer should know is that rapid mixing is used for coagulation and slow mixing for flocculation. Mixing is often carried out by using mechanical devices. Figure 1 shows typical mixing impellers and their power numbers.There are typical design criteria for mechanical mixing that can be found in standard text books on water/wastewater treatment. The data in Tables 1 and 2 are taken from Metcaff& Eddy Wastewater Engineering and other sources.What are the steps involved in designing mixing tanks for coagulation and flocculation? The commonly used design approach is based on the concept of velocity gradient (G). Based on the designers experience, he selects a mixing time (t), a G value, and a mixing impeller. Based on the selected t, G, and impeller, the designer uses his engineering knowledge to calculate the following design parameters: Mixing tank volume and dimensions Theoretical power requirement Impeller diameter and rotational speedTable 3 shows the design parameters selected and the design parameters calculated by thedesigner.Table3. Design parameters selected and calculated by the designer.Hypothetical Design CaseI will now use a hypothetical case to illustrate how to design mixing tanks for coagulation and flocculation. The hypothetical case is based on the Nantong project where we have the following process configuration: a rapid mix for coagulation followed by 3 stages of slow mix for flocculation.Design flow rate: Q = 5,000 m3/dayTemperature: 15 C (winter), 35 C (summer)1. Design of a rapid mix tank for coagulationFrom Table 1, recommended mixing time is 20 60 s. We select the maximum mixing time of 60 s. Calculate tank volume: Calculate dimensions of rapid mix tank:Select a square tank with a depth to width ratio of 1.5.Dimensions of rapid mix tank are:Width = 1.33 m; Length = 1.33 m; Depth = 2 m Calculate power requirement:The concept of velocity gradient is used in the design and operation of tanks with mechanical mixing devices:where G = average velocity gradient (s-1), P = power requirement (W), = dynamic viscosity (Nsm-2), and V = tank volume (m3). Rearranging the above equation we get: at 15 C = 1.14 x 10-3 Nsm-2, at 35 C = 0.76 x 10-3 Nsm-2. We select at 15 C to ensure adequate power is provided during winter.From Table 1, recommended G is 500 2,500 s-1. We select a G value of 1,000 s-1.Assuming the gearbox efficiency is 90%, the power requirement becomes: Calculate impeller diameter and rotational speed:We select 45 pitched-blade turbine with 4 blades. From Table 1, the recommended ratio of impeller diameter (D) to equivalent tank diameter is 0.25 0.4. We select 0.3.The rotational speed of the impeller (n) can be estimated from the followingMathematical relationship:The above equation applies if the Reynolds number is in the turbulent range (NR 10,000). The power number Np is given in Figure 1 and water density r at 15 C = 999 kgm3. Check Reynolds number: Check impeller tip speed: Check Camp number:The design of a rapid mix tank for coagulation is complete. The design parameters selected and calculated as shown in Table 3 are reproduced in Table 4.2. Design of slow mix tank #1 for flocculationFrom Table 2, recommended mixing time is 20 60 min. We select a total mixing time of 30 min. Since we have 3 flocculation tanks, each tank will have a mixing time of 10 min. Calculate tank volume: Calculate dimensions of flocculation tank:Select a square tank with a depth to width ratio of 1.13width.Dimensions of flocculation tank are:Width = 3.14 m; Length = 3.14 m; Depth = 3.55 m Calculate power requirement:From Table 2, recommended G is 20 80 s-1. We select a G value of 80 s-1. Assuming the gearbox efficiency is 90%, the power requirement becomes Calculate impeller diameter and rotational speedWe select 45 pitched-blade turbine with 4 blades. From Table 2, the recommended ratio of impeller diameter (D) to equivalent tank diameter is 0.35 0.45. We select 0.3, slightly below the minimum value. Check Reynolds number: Check impeller tip speed: Check Camp number:3. Design of slow mix tank #2 for flocculationFrom Table 2, recommended mixing time is 20 60 min. We select a total mixing time of 30 min. Since we have 3 flocculation tanks, each tank will have a mixing time of 10 min. Calculate tank volume: Calculate dimensions of flocculation tank:Select a square tank with a depth to width ratio of 1.13width.Dimensions of flocculation tank are:Width = 3.14 m; Length = 3.14 m; Depth = 3.55 m Calculate power requirement:From Table 2, recommended G is 20 80 s-1. We select a G value of 60 s-1.P = mVG2 = (1.14 x 10-3 )(35)(60)2 = 144 W = 0.14 kWAssuming the gearbox efficiency is 90%, the power requirement becomes: Calculate impeller diameter and rotational speed:We select 45 pitched-blade turbine with 4 blades. From Table 2, the recommended ratio of impeller diameter (D) to equivalent tank diameter is 0.35 0.45. We select 0.3, slightly below the minimum value. Check Reynolds number: Check impeller tip speed: Check Camp number:4. Design of slow mix tank #3 for flocculationFrom Table 2, recommended mixing time is 20 60 min. We select a total mixing time of 30 min. Since we have 3 flocculation tanks, each tank will have a mixing time of 10 min. Calculate tank volume: Calculate dimensions of flocculation tank:Select a square tank with a depth to width ratio of 1.13width.Dimensions of flocculation tank are:Width = 3.14 m; Length = 3.14 m; Depth = 3.55 m Calculate power requirement:P = mVG2From Table 2, recommended G is 20 80 s-1. We select a G value of 40 s-1.P = mVG2 = (1.14 x 10-3)(35)(40)2 = 64W = 0.064 kWAssuming the gearbox efficiency is 90%, the power requirement becomes: Calculate impeller diameter and rotational speed:We select 45 pitched-blade turbine with 4 blades. From Table 2, the recommended ratio of impeller diameter (D) to equivalent tank diameter is 0.35 0.45. We select 0.3, slightly below the minimum value. Check Reynolds number: Check impeller tip speed:TS =pnD =p (0.32)(1.06) = 1.1 ms-1 1.8 TS 2.4 ms-1 (Table 2), Not OK Check Camp number:Gt = (40)(600) = 24,000 20,000 Gt 200,000 (Table 2), OKThe design of 3 slow mix tanks for flocculation is complete. The design parameters selected and calculated as shown in Table 3 are reproduced in Tables 5-7.Table 5. Design parameters selected and calculated for flocculation tank #1.As far as I can tell, the design procedure adopted by Ye Qiang and the Tianjin Design Institute did not consider the concept of velocity gradient. During our meeting in Singapore to review the Nantong design, I asked Ye Qiang whether the design of coagulation and flocculation tanks was based on the concept of G value. Ye Qiang confirmed that he was aware of the velocity gradient concept. But recently, Ye Qiang stated that there is no documentation/calculation to demonstrate that the design is indeed based on velocity gradient.The information supplied to the Tianjin Design Institute was based on Ye Qiangs personal experience. Ye Qiang forwarded a copy of calculations done by the Design Institute to me, see document attached. There is no mention of velocity gradient in the document and it seems that the design procedure is the reverse of the above design procedure. The impeller diameter and rotational speed are arbitrarily selected. These selected values are then used to calculate the power requirement, see diagram below. It is obvious that the procedure is the exact opposite of what is normally used by designers of coagulation and flocculation processes.The design procedure adopted by Ye Qiang and the Tianjin Design Institute is conceptually incorrect. But it does not mean that the proposed full-scale coagulation and flocculation processes will fail in practice. The reason is that a wide range of velocity gradient has been proposed for coagulation and flocculation design in the literature. So the safety margin is huge. Nevertheless, Ye Qiang as a process designer should learn the proper way of designing wastewater treatment processes. Proper documentation of design procedure and calculation is a must.I decided to use a hypothetical case to illustrate the steps involved in designing coagulation and flocculation processes for a reason. I want Ye Qiang to follow the design example given above to re-calculate coagulation and flocculation design parameters for the Nantong project and to check whether the design parameters lead to velocity gradient values that fall within the acceptable range.重庆理工大学文献综述二级学院班级机械设计制造第二专业学生姓名谢兵学号 10905020133时间 2013年3月16日星期六摘要混凝土搅拌机就是把具有一定配合比的砂、石、水泥和水等物料搅拌成均匀的符合质量要求的混凝土的机械。本文主要体现的是小型水泥搅拌机的传动机构的分析设计过程，设计出符合小型规模用料需求的水泥搅拌机。关键词：机构分析、传动设计、搅拌AbstractConcrete mixer is to have a certain mix of sand stone, cement and water into a homogeneous mixing of materials meet the quality requirements of concrete machinery. This paper reflects a small cement mixer drive mechanism analysis and design process, designed to meet the needs of small-scale materials cement mixer Key words：Institutional analysis、Transmission design、Two reducer1.1背景技术水泥搅拌机是建筑设备的重要组成部分，由于建筑事业越来越产业化，对搅拌机的要求也越来越高，传统搅拌机效率低，运输不便，上料出料麻烦，搅拌量过于有限，没有自动化控制系统，供水量不便于把握等一系列的不足，以及很难满足当今建筑产业的发展，现在的建筑事业越来越对新型搅拌越来越渴求。随着科技水平的进步，发达国家看到了水泥搅拌机落后的现在，正在极力推进搅拌机产业变革，正极力研究新型搅拌机，比如高效搅拌机、新型立式可升降泥浆搅拌机、移动式自装料混凝土搅拌机等。随着我国搅拌机市场的发展，搅拌机的技术的研发和市场状况成为业内企业关注焦点，了解国内外搅拌机技术发展和市场状况对于企业提高市场竞争力十分关键。搅拌系统由圆槽形搅拌筒和搅拌轴上安装了几组结构相同的叶片，但是前后上下都错开一定的空间，是拌合料在两个搅拌筒内不断地得到搅拌，一方面将搅拌筒底部和中间的拌合料向上翻滚，另一方面又将拌合料沿轴线分别向前推压，从而使拌合料得到快速而均匀的搅拌。设置在两只搅拌问底部的卸料由气缸门操纵。立式卸料门的长度比搅拌筒长度短，80%90%的混凝土靠其自重卸出，其余部分则靠搅拌叶片强制向外排除，卸料迅速干净。2.2传动机构分析直立式小型搅拌机是一个组成比较简单的水泥搅拌机，它主要有以下几个部分组成：搅拌锅、脚架、电动机、减速器、皮带轮、皮带、联轴器及搅拌叶片。所以其传动部分的主要电动机皮带轮带皮带轮减速器主轴搅拌叶片。以这样的一个传动过程最终实现搅拌动作，其传动简单高效。由于电动机的转速比较高，功率较大，所以在整个传动过程中一定得有个减速器，对于减速器我们大家多知道有一级减速器和多级减速器，考虑到我所设计的搅拌机的电动机转速大概是1440转每分钟，最终要达到主轴转速30来转左右，所以减速器应该选择涡轮蜗杆传动或二级减速器，对于涡轮蜗杆传动，考虑到对于搅拌机的变速不太适合，所以我选择二级减速器，二级减速器常见的主要有直齿圆柱齿轮二级减速器、斜齿圆柱齿轮二级减速器。两者之间的区别在于斜齿圆柱齿轮的稳定性较好，传动平稳，但考虑到对于水泥搅拌机没那么高的要求，所以我选择了用直齿圆柱齿轮二级减速器，然后直齿圆柱齿轮二级减速器于主轴之间采用常用的联轴器链接，以下就是水泥搅拌机的机构传动简图;如图2-4所示。图2-4 机构传动简图搅拌机的分类混凝土搅拌机是搅拌机中比较普遍的一种，混凝土搅拌机按其工作原理，可以分为自落式和强制式两大类。(1)自落式混凝土搅拌机适用于搅拌塑性混凝土。(2)强制式搅拌机的搅拌作用比自落式搅拌机强烈，宜搅拌干硬性混凝土和轻骨料混凝土水泥土搅拌机的应用混凝土搅拌机是把具有一定配合比的沙、石、水泥和水等物料搅拌成均匀的符合质量要求的混凝土的机械。混凝土搅拌机按搅拌原理的不同它可以分为自落式与强制式两大类。(1)自落式搅拌机自落式搅拌机的搅拌筒内壁焊有弧形叶片。当搅拌筒绕水平轴旋转时，叶片不断将物料提升到一定高度，然后自由落下，互相掺合。(2)强制式搅拌机强制式搅拌机主要是根据剪切机理进行混合料搅拌。搅拌机中有随搅拌轴转动的叶片。设计方案经过对水泥搅拌机的类型、传动机构和执行机构的分析，最终我拟定了如下方案：方案1：电动机皮带轮二级圆柱齿轮减速器搅拌轴，电动机首先通过皮带轮一级减速，再通过减速器经过二级减速将动力以及转矩传送到搅拌轴上。方案2：电动机二级圆锥齿轮减速器搅拌轴，使用减速器直接减速将动力以及转矩传送到搅拌轴上。首先，已知各种传动的传动比u，圆锥齿轮传动单级传动比u常用2-3；圆柱直齿轮传动单级传动比u常用2-5；皮带轮单级传动比u常用2-4。然后估算电动机至搅拌轴间的传动比，初选同步转速为1000r/min的原动机，搅拌轴转速为30r/min，则u=1000/30=33.3。方案1：使用皮带轮进行一级减速，使用二级圆柱齿轮减速器二级减速，电动机轴与搅拌轴虽然在同一方向上，但电动机不直接连接减速器，同样可以避免安装分布范围过大。同时其传动比u最大为455=100，大于本次设计所需要的最大传动比。方案2中只使用二级圆锥齿轮减速器，第二级使用圆柱齿轮传动。优点在于圆锥齿轮具有换向性，避免了电动机轴与搅拌轴在同一方向上，避免造成安装分布范围过大。其传动比u最大为35=15，远远小于33.3。综上考虑，选择方案一是比较合理的，多级减速避免了一次性速度变化过大，而且使用二级减速器照样可以达到电动机、主轴和减速器在同一方向上，只要到时候电动机竖直放置即可。所以搅拌机的整体结构可以定型为如图2-8。图2-8 搅拌机整体结构叶片设计传统的立式水泥搅拌机是由三个平板状，通过三个不同尺寸的轴联接在一起，实现搅拌。但是由于从叶片强度、搅拌均匀等方面有些不如人意。改变搅拌叶片传统的形状，设计成一个楔形。并将叶片尺寸设计稍厚，从而达到减少搅拌阻力，提高搅拌强度的效果。并将叶片通过螺钉连接，实现可换，达到节约材料效果。立式混凝土搅拌机查阅孙洪栋专利，专利号03213938.1。图纸见图2-9。本实用新型涉及一种用于搅拌混凝土的立式混凝土搅拌机。其特征是在支架上设有中部带有轴承座的侧部与支架的支承腿平行的转动托架，在转动托架的轴承座内通过轴杆插座有搅拌罐，在搅拌罐的外周壁设有与传动齿轮啮合的齿阁，在支架一侧的支承腿的外侧设有布有手柄卡口的角度盘及通过轴杆设在转动托架轴杆上的手柄。1、一种立式混凝土搅拌机，包括有支架16、搅拌罐4、电机11、皮带轮刀、传动齿轮6，其特征在于在支架16上设有中部带有轴承座15的侧部与支架16的支承腿平行的转动托架列，在转动托架9 的轴承座15内通过轴杆插座有搅拌罐4、在搅拌罐4的外周壁设有与传动齿轮6啮合的齿圈5，在支架16一侧的支承腿的外侧设有布有手柄卡口的角度盘2及通过轴杆设在转动托架轴杆上的手柄1。本实用新型涉及一种用于搅拌混凝土的立式混凝土搅拌机。据了解，目前用于搅拌混凝土的搅拌机普遍是带有上料斗的卧式搅拌机，虽然其给搅拌混凝土带来了很多好处，存在有结构复杂，需2次上料及混凝土排放不净和不便清洗搅拌罐等不足之处。本实用新型旨在提供一种，设计合理、结构简单；操作方便灵活、不受场地限制、排料彻底、便于清洗搅拌罐、直接投料的立式混凝土

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