后桥壳体双面钻组合机床总体及左主轴箱设计【三图一卡】【13张图纸-3A0】【优秀】
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后桥
壳体
双面钻
组合机床
总体
左主轴箱
设计
三图一卡
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后桥壳体双面钻组合机床总体及左主轴箱设计
43页 17000字数+说明书+开题报告+任务书+实习报告+13张CAD图纸
中英文摘要.doc
主轴.dwg
主轴箱装配一览.dwg
任务书.doc
传动轴.dwg
传动齿轮.dwg
前盖补充加工图.dwg
加工示意图.dwg
后桥壳体双面钻组合机床总体及左主轴箱设计开题报告.doc
后桥壳体双面钻组合机床总体及左主轴箱设计说明书.doc
后盖补充加工图.dwg
实习报告.doc
左主轴箱总装配图.dwg
机床尺寸联系图.dwg
生产率计算卡.doc
申报表.doc
箱体补充加工图.dwg
被加工零件工序图.dwg
说明书封面.doc
轴套.dwg
防油套.dwg
目 录
1 前言1
2 组合机床总体设计3
2.1 总体方案论证3
2.1.1加工对象工艺性的分析3
2.1.2 机床配置型式的选择3
2.1.3 定位基准的选择4
2.1.4 滑台型式的选择4
2.2 切削用量的确定及刀具选择4
2.2.1 切削用量选择4
2.2.2 计算切削力、切削扭矩及切削功率6
2.3 组合机床总体设计—三图一卡9
2.3.1 被加工零件工序图9
2.3.2 加工示意图10
2.3.3机床尺寸联系总图13
2.3.4 机床生产率计算卡16
3 组合机床左主轴箱设计18
3.1 绘制多轴箱设计原始依据图18
3.2 主轴结构型式的选择及动力计算19
3.2.1 主轴型式的选择19
3.2.2 主轴直径和齿轮模数的初步确定19
3.3 左主轴箱的传动设计和计算20
3.4 传动系统设计20
3.4.1 拟定传动路线20
3.4.2 确定各轴间传动比22
3.4.3 确定各轴齿轮齿数及传动轴位置24
3.4.4 各传动轴直径的确定26
3.5 左主轴箱坐标计算、绘制坐标检查图26
3.5.1 计算传动轴的坐标26
3.5.2 绘制坐标检查图28
3.6 轴、齿轮的校核29
3.6.1 齿轮的校核29
3.6.2轴的校核31
4 左主轴箱体及其附件的选择设计35
4.1左主轴箱的选择设计35
4.2 左主轴箱上的附件材料的设计35
5.结论36
致 谢37
参考文献38
附 录39
后桥壳体双面钻组合机床总体及左主轴箱设计
摘 要：后桥壳体是需要大量生产的零件。为了提高加工精度和生产效率，需要设计组合机床来改善加工情况。本课题设计的是后桥壳体双面钻组合机床。该组合机床设计包括总体设计和部件设计两部分。总体设计包括机床配置型式的确定、结构方案的选择以及“三图一卡”的绘制。部件设计为左主轴箱设计，其中主轴箱设计包括绘制主轴箱设计原始依据图、确定主轴和齿轮、完成动力计算、设计传动系统。主轴箱根据变速箱体所需要加工孔的数量、位置来确定切削用量和主轴类型，采用1000mm×630mm的通用主轴箱。同时借助钻套引导麻花钻从而保证被加工孔的位置。设计过程中尽量使用了标准零部件，设计出的组合机床结构简单，操作方便，加工精度高，减轻了劳动强度，提高了加工效率，具有较好的经济性。
关键词：后桥壳体；钻孔；组合机床；主轴箱
- 内容简介：
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盐城工学院本科生毕业设计说明书 2009后桥壳体双面钻组合机床总体及左主轴箱设计摘 要：后桥壳体是需要大量生产的零件。为了提高加工精度和生产效率，需要设计组合机床来改善加工情况。本课题设计的是后桥壳体双面钻组合机床。该组合机床设计包括总体设计和部件设计两部分。总体设计包括机床配置型式的确定、结构方案的选择以及“三图一卡”的绘制。部件设计为左主轴箱设计，其中主轴箱设计包括绘制主轴箱设计原始依据图、确定主轴和齿轮、完成动力计算、设计传动系统。主轴箱根据变速箱体所需要加工孔的数量、位置来确定切削用量和主轴类型，采用1000mm630mm的通用主轴箱。同时借助钻套引导麻花钻从而保证被加工孔的位置。设计过程中尽量使用了标准零部件，设计出的组合机床结构简单，操作方便，加工精度高，减轻了劳动强度，提高了加工效率，具有较好的经济性。关键词：后桥壳体；钻孔；组合机床；主轴箱Design of General and Left Headstock of Modular Machine Tool for Drilling Holes on Two-Side of rear axle shaft housingAbstract: The rear axle shaft housing is a product which needs massive production. In order to improve the precision and the production efficiency, it is needed to design a high effective modular machine tool to make. This task is to design the general scheme and left headstock of modular machine tool for drilling holes on two-side of rear axle shaft housing. The design of modular machine tool includes the system design and the part design. The system design includes the definition of the modular machine tool, the selection of the structure plan and the completing of the technological drawings of the part which need to be manufactured, the general drawing of modular machine tool, drawings of cutter display and the efficiency card of manufacture. The part design includes headstock design, the headstock design includes drawing the primitive basic chart for the gear box, determing the spindle and the gears, completing the power computation, designing the transmission system, drawing the gear box assembly drawing and the part processing charts. The headstock is designed by the quantity, the location of the holes which are needed to be processed. The headstock has been selected 1000mm630mm as the general body. The headstock uses the standard one, with the aid of drill bush to guide the twist drill and guarantee the precision of processed hole. During the design process, we must use standard component as much as possible to design the modular machine tool in order to simplifying the structure. The modular machine tool is easy to be operated, has high machining precision and can reduce the working intensity, enhance the machining efficiency and had the very good efficiency.Keywords: rear axle shaft housing; Drill hole; Modular machine tool; Headstock. 毕业设计任务书课题： 后桥壳体双面钻组合机床总体及左主轴箱设计专 业 机械设计制造及其自动化学 生 姓 名 陶 峥 班 级 B机制052班 学 号 0510110204 指 导 教 师 吴 进 专 业 系 主 任 刘 道 标 发 放 日 期 2009年2月26日 一、设计内容设计一台加工后桥壳体的双面钻组合机床，具体进行总体设计和左主轴箱设计。主要内容有：1总体设计1）制定工艺方案，确定机床配置型式及结构方案。2）三图一卡设计，包括：(a) 被加工零件工序图， (b) 加工示意图，(c) 机床联系尺寸图， (d) 生产率计算卡，(e) 有关设计计算、校核。2主轴箱设计(a) 主轴箱装配图，(b) 主轴箱零件图，(d) 有关计算、校核等。二、设计依据1课题来源：盐城市超越组合机床有限公司2产品名称：后桥壳体3被加工零件：机体（附零件图）4工件材料：HT2005加工内容：左面锪平425深3mm,1510.2深23，710.2深23，28.5深18，右面锪平525深3mm,68.5深15,2210.2深23。表面粗糙度均。为3.2微米；6. 生产纲领：大批大量。7. 批量：本机床设计、制造一台。三、设计要求1机床应能满足加工要求，保证加工精度；2机床应运转平稳，工作可靠，结构简单，装卸方便，便于维修、调整； 3机床尽量能用通用件（中间底座可自行设计）以便降低制造成本；4机床各动力部件用电气控制。5设计图样总量：折合成A0幅面在3张以上；工具要求：应用计算机软件绘图。过程要求：装配图需提供手工草图。6毕业设计说明书相关要求7查阅文献资料10篇以上，并有不少于3000汉字的外文资料翻译；8到相关单位进行毕业实习，撰写不少于3000字实习报告；9撰写开题报告 四、毕业设计物化成果的具体内容及要求1、毕业设计说明书要求： 按教务处毕业设计（论文）格式规范统一编排、打印，字数不少于2万字。 1）毕业设计说明书 1 份2）被加工零件工序图 1 张3）加工示意图 1 张4）机床联系尺寸图 1 张5）生产率计算卡 1 张6）主轴箱装配图 1 张7）主轴箱部分零件图 若干张（待指定）2、外文资料翻译（英译中）要求1）外文翻译材料中文字不少于3000字。2）内容必须与毕业论文课题相关；3）所选外文资料应是近10年的文章，并标明文章出处。五、 毕业设计（论文）进度计划起讫日期工作内容备 注2月26日2月28日布置任务 3月1日3月14日调查研究，毕业实习3月15日3月31日方案论证，总体设计4月1日4月14日技术设计（部件设计）4月14日5月14日工作设计（零件设计）5月15日5月31日撰写毕业设计说明书6月1日6月2日毕业设计预答辩6月3日6月9日修改资料6月10日6月11日评阅材料6月12日6月13日毕业答辩6月14日6月15日材料整理装袋六、 主要参考文献：1. 丛凤廷组合机床设计（第二版）M上海：上海科技出版社，19942. 谢家瀛组合机床设计参考手册M北京：机械工业出版社，19943. 大连组合机床研究所组合机床设计（第一分册）M.北京：机械工业出版社，19754. 大连组合机床研究所组合机床设计参考图册M北京：机械工业出版社，19755. 姚永明非标准设备设计M上海：上海交通大学出版社，19996. 金振华组合机床及其调整与使用M北京：机械工业出版社，19907. 东北重型机械学院机床夹具设计手册（第二版）M上海：上海科技出版社，19888. 刘文剑夹具工程师手册M哈尔滨：黑龙江科技出版社，19879. 杨黎明机床夹具设计手册M北京：国防工业出版社，199610. 李儒荀刀具理与计设计原算M江苏：江苏科学技术出版社，198511. 范忠仁刀具工程师手册M黑龙江：黑龙江科学技术出版社，198512. 王珺干式加工刀具设计及刀具材料的选择J机械研究与应用，2004，（02）：30-3413. 王宏组合机床镗模及拖架的改进J机械研究与应用，2002，（09）： 53-5414. 肖继明薄壁深孔镗头的设计与应用J组合机床与自动化加工技术，2004，（06）： 80-81七、其他八、专业系审查意见系主任： 年 月 日九、机械工程学院意见院长： 年 月 日5 毕业设计开题论证报告专 业 机械设计制造及其自动化 学生姓名 陶 峥 班 级 B机制052班 学 号 0510110204 指导教师 吴 进 完成日期 2009年3月31日 课题名称：后桥壳体双面钻组合机床总体及左主轴箱设计一、课题来源、课题研究的主要内容及国内外现状综述1课题来源:本课题来源于盐城市超越组合机床有限公司。2课题研究的主要内容：1）已知被加工后桥壳体的材料和硬度，在本工序之前各主要表面、主要孔已加工完毕。本道工序左面主要钻28个孔、右面主要钻33个孔以及部分孔锪平，各孔的尺寸、位置精度与具体要求详见后桥壳体的零件图。2）在参与完成后桥壳体双面钻组合机床的“三图一卡”基础上，独自完成右主轴箱设计以及主要零件图（若干张）设计和绘制。在设计计算说明书中要对零件的加工工艺进行分析、机床设计技术分析等。3国内外现状综述：近几年来，随着国内市场的国际化，我国工程机械产品的价格竞争优势正在逐渐减弱。目前，国内比较大的装载机生产厂家和配套件生产厂家都已经逐步意识到，采用通用设备加工工程机械关键零部件的工艺方法已不能适应形势发展的需要。国外的组合机床技术在满足精度和效率要求的基础上，正朝着综合化和柔性化的方向发展。国外主要的组合机床生产厂家都有自己的系列化完整的数控组合机床通用部件，在组合机床上不仅一般动力部件应用数控技术, 而且夹具的转位或转角、换箱装置的自动分度与定位也都应用数控技术，大大提高了生产效率，从而也进一步了提高组合机床的工作可靠性和加工精度。要提高国内市场占有率, 必须对国内的组合机床市场需求进行认真的调查研究。行业企业要建立一套调查市场、跟踪市场、了解市场、进入市场的机制, 以适应市场经济的发展。这就要求行业企业必须把高精度、高效率、高技术附加值的组合机床开发作为工作中的重中之重, 以此来提高行业的市场占有率。国内对组合机床的设计极为重视。随着现代工业的飞速发展，设计新机床，提高生产率，是当前的首要任务。组合机床兼有低成本和高效率的优点，在大批、大量生产中得到广泛应用，并可用以组成自动生产线，在大批量生产的机械制造部门得到了广泛的应用，取得了极大的经济效益。国内组合机床虽然取得了较大的进步与发展，由于基础比较薄弱，从整体看，与国外先进水平、与国内用户的要求都还存在着一定的差距。主要表现在: 产品可靠性较差， 难以适应组合机床工业大批量生产的要求；可调性、可变性、柔性较差, 缺少必要的适应多品种加工的新品种；系列化、通用化、模块化程度低, 致使制造周期过长, 满足不了用户要求；科学管理、成本控制水平不高, 在市场上缺乏竞争力。因此，对组合机床的设计研究具有重要的工程价值和经济效益。二、本课题拟解决的问题我的课题是后桥壳体双面钻组合机床总体及左主轴箱设计，完成技术设计通过审查合格后，即可开展工作设计，进行生产制造。1总体设计（1）制定工艺方案，确定机床配置型式及结构方案。（2）三图一卡设计，包括：(a) 被加工零件工序图， (b) 加工示意图，(c) 机床联系尺寸图，(d) 生产率计算卡，(e) 有关设计计算、校核。2主轴箱设计(a) 主轴箱装配图，(b) 主轴箱零件图，(d) 有关计算、校核等。三、解决方案及预期效果(一)解决方案在设计组合机床时，首先要分析、研究被加工零件，如这次设计的机床要加工的零件即柴油机气缸体，要根据它三个面上的被加工孔的位置、精度、表面粗糙度、技术要求及生产纲领等来确定，分析该零件（或同类零件）的加工工艺方法、定位和夹紧方式、所采用的设备、刀具及切削用量，生产率情况及工作条件等方面的现行工艺资料，以便制订出切合实际的工艺方案。在组合机床设计中，设计的主要思路是在把原有的多道工序的单孔加工改为多孔同时加工，这种设计使原来单轴加工变为多轴同时加工，增加了传动系统设计难度；但是这种设计可以解决由多次装夹引起的定位误差问题，保证孔的位置精度，同时也可以提高生产效率，降低工人的劳动强度。(二) 预期效果1.机床应能满足加工要求，保证加工精度。2.机床应运转平稳，工作可靠，结构简单，装卸方便，便于维修、调整。3.机床易操作，加工生产规模为大量生产。4.一次装夹一个零件，三面孔系同时加工。5.提高生产效率，减轻工人的劳动强度。6.提高自动化程度，配置灵活。四、课题进度安排3月1日3月14日毕业实习阶段。毕业实习，查阅资料，到多个公司实践，撰写实习报告。3月15日3月31日开题阶段。提出总体设计方案及草图，填写开题报告。4月1日5月14日 设计初稿阶段。完成总体设计图、部件图、零件图。5月15日5月31日 中期工作阶段。完善设计图纸，编写毕业设计说明书，中期检查。6月1日6月2日毕业设计预答辩。6月3日6月9日毕业设计整改。图纸修改、设计说明书修改、定稿，材料复查。6月10日6月11日毕业设计材料评阅。6月12日6月13日毕业答辩。6月14日6月15日材料整理装袋。五、指导教师意见 签名 年 月日六、专业系意见 签名 年 月日七、学院意见 签名 年 月日盐城工学院本科生毕业设计说明书 2009目目 录录1 前言.12 组合机床总体设计.32.1 总体方案论证.32.1.1 加工对象工艺性的分析 .32.1.2 机床配置型式的选择.32.1.3 定位基准的选择.42.1.4 滑台型式的选择.42.2 切削用量的确定及刀具选择.42.2.1 切削用量选择.42.2.2 计算切削力、切削扭矩及切削功率.62.3 组合机床总体设计三图一卡.92.3.1 被加工零件工序图.92.3.2 加工示意图.102.3.3 机床尺寸联系总图 .132.3.4 机床生产率计算卡.163 组合机床左主轴箱设计.183.1 绘制多轴箱设计原始依据图.183.2 主轴结构型式的选择及动力计算.193.2.1 主轴型式的选择.193.2.2 主轴直径和齿轮模数的初步确定.193.3 左主轴箱的传动设计和计算.203.4 传动系统设计.203.4.1 拟定传动路线.203.4.2 确定各轴间传动比.223.4.3 确定各轴齿轮齿数及传动轴位置.243.4.4 各传动轴直径的确定.263.5 左主轴箱坐标计算、绘制坐标检查图.263.5.1 计算传动轴的坐标.263.5.2 绘制坐标检查图.283.6 轴、齿轮的校核.293.6.1 齿轮的校核.293.6.2 轴的校核 .314 左主轴箱体及其附件的选择设计.354.1 左主轴箱的选择设计 .354.2 左主轴箱上的附件材料的设计.355.结论.36致 谢.37参考文献.38附 录.39后桥壳体双面钻组合机床总体及左主轴箱设计0后桥壳体双面钻组合机床总体及左主轴箱设计后桥壳体双面钻组合机床总体及左主轴箱设计摘 要：后桥壳体是需要大量生产的零件。为了提高加工精度和生产效率，需要设计组合机床来改善加工情况。本课题设计的是后桥壳体双面钻组合机床。该组合机床设计包括总体设计和部件设计两部分。总体设计包括机床配置型式的确定、结构方案的选择以及“三图一卡”的绘制。部件设计为左主轴箱设计，其中主轴箱设计包括绘制主轴箱设计原始依据图、确定主轴和齿轮、完成动力计算、设计传动系统。主轴箱根据变速箱体所需要加工孔的数量、位置来确定切削用量和主轴类型，采用 1000mm630mm 的通用主轴箱。同时借助钻套引导麻花钻从而保证被加工孔的位置。设计过程中尽量使用了标准零部件，设计出的组合机床结构简单，操作方便，加工精度高，减轻了劳动强度，提高了加工效率，具有较好的经济性。关键词：后桥壳体；钻孔；组合机床；主轴箱盐城工学院本科生毕业设计说明书 20091Design of General and Left Headstock of Modular Machine Tool for Drilling Holes on Two-Side of rear axle shaft housingAbstract: The rear axle shaft housing is a product which needs massive production. In order to improve the precision and the production efficiency, it is needed to design a high effective modular machine tool to make. This task is to design the general scheme and left headstock of modular machine tool for drilling holes on two-side of rear axle shaft housing. The design of modular machine tool includes the system design and the part design. The system design includes the definition of the modular machine tool, the selection of the structure plan and the completing of the technological drawings of the part which need to be manufactured, the general drawing of modular machine tool, drawings of cutter display and the efficiency card of manufacture. The part design includes headstock design, the headstock design includes drawing the primitive basic chart for the gear box, determing the spindle and the gears, completing the power computation, designing the transmission system, drawing the gear box assembly drawing and the part processing charts. The headstock is designed by the quantity, the location of the holes which are needed to be processed. The headstock has been selected 1000mm630mm as the general body. The headstock uses the standard one, with the aid of drill bush to guide the twist drill and guarantee the precision of processed hole. During the design process, we must use standard component as much as possible to design the modular machine tool in order to simplifying the structure. The modular machine tool is easy to be operated, has high machining precision and can reduce the working intensity, enhance the machining efficiency and had the very good efficiency.Keywords: rear axle shaft housing; Drill hole; Modular machine tool; Headstock.1 前言组合机床是用按系列化标准化设计的通用部件和按被加工零件的形状及加工工艺要求设计的专用部件组成的专用机床。组合机床是由万能机床和专用机床发展来的，它既有专用机床结构简单的特点，又有万能机床能够重新调整，能适应新工件加工的特性。组合机床是集机电于一体的综合自动化程度较高的后桥壳体双面钻组合机床总体及左主轴箱设计2制造技术和成套工艺装备。它的基本组成是以大量通用部件为基础，配以少量专用部件组成的一种高效专用机床。它的特征是高效、高质、经济实用，因而被广泛应用于工程机械、交通、能源、军工、轻工、家电等行业。组成组合机床的通用部件有如下几类：动力部件动力头、动力滑台和动力箱；工件运送部件回转工作台、移动工作台和回转鼓轮；支承部件立柱、床身、底座和滑座等。控制系统有通用的液压传动装置、电气柜、操纵台等。在当今的发展趋势中，一台组合机床如果不能完成全部的工艺过程，这时往往把几台机床布置流水线，大大缩短了加工时间。我国传统的组合机床及组合机床自动线主要采用机、电、气、液压控制，它的加工对象主要是生产批量比较大的大中型箱体类和轴类零件(近年研制的组合机床加工连杆、板件等也占一定份额)，完成钻孔、扩孔、铰孔，加工各种螺纹、镗孔、车端面和凸台，在孔内镗各种形状槽，以及铣削平面和成形面等。组合机床的分类繁多，有大型组合机床和小型组合机床，有单面、双面、三面、卧式、立式、倾斜式、复合式，还有多工位回转台式组合机床等;随着技术的不断进步，一种新型的组合机床柔性组合机床越来越受到人们的青睐，它应用多位主轴箱、可换主轴箱、编码随行夹具和刀具的自动更换，配以可编程序控制器()、数字控制()等，能任意改变工作循环控制和驱动系统，并能灵活适应多品种加工的可调可变的组合机床。另外，近年来组合机床加工中心、数控组合机床、机床辅机(清洗机、装配机、综合测量机、试验机、输送线)等在组合机床行业中所占份额也越来越大。二十世纪 70 年代以来，随着可转位刀具、密齿铣刀、镗孔尺寸自动检测和刀具自动补偿技术的发展，组合机床的加工精度也有所提高。组合机床未来的发展将更多的采用调速电动机和滚珠丝杠等传动，以简化结构、缩短生产节拍；采用数字控制系统和主轴箱、夹具自动更换系统，以提高工艺可调性；以及纳入柔性制造系统等。组合机床的设计，目前基本上有两种情况：其一，是根据具体加工对象的具体情况进行专门设计，这是当前最普遍的做法。其二，随着组合机床在我国机械行业的广泛使用，广大工人总结自己生产和使用组合机床的经验，发现组合机床不仅在其组成部件方面有共性，可设计成通用部件，而且一些行业在完成一定工艺范围内组合机床是极其相似的，有可能设计为通用机床，这种机床称为“专能组合机床” 。这种组合机床就不需要每次按具体加工对象进行专门设计和生产，而是可以设计成通用品种，组织成批生产，然后按被加工的零件的具体需要，配以简单的夹具及刀具，即可组成加工一定对象的高效率设备。组合机床行业的产品技术现状与激烈竞争的市场以及与用户需求之间的差距是比较大的， 在市场经济的新形势下，切实解决存在的薄弱环节，完善售后服务体系，以求得行业企业的大发展，前景是美的。本次设计的课题是后桥壳体组合机床总体及左主轴箱设计，课题来源于盐城市超越组合机床有限公司。主轴箱设计是组合机床设计中的一个重要组成部分。在主轴箱体设计中；首先根据已知条件和被加工零件的具体结构特征，确定各轴的排布方案、结构、材料、转向、配合关系等，保证各轴互不干涉。轴盐城工学院本科生毕业设计说明书 20093的排布方案是多种多样的，通过比较选择一种最佳的方案，然后选择主轴箱体的规格、型号。确定好轴的排布方案及各种技术参数后，再选择其它各种零件，编制各零件的明细表。尽可能选用标准件和通用件，降低制造成本。需对被加工零件孔的分布情况及所要达到的要求进行分析，如各部件尺寸、材料、形状、硬度及加工精度和表面粗糙度等。首先是总体方案的设计，组合机床的总体设计必须要制定工艺方案，在工艺制定过程中，通过生产批量的分析确定组合机床箱体结合件的加工方案，并寻求最佳的工艺方案。总体方案设计的主要成果是“三图一卡” ，即绘制被加工零件工序图、加工示意图、机床联系尺寸图，编制生产率计算卡。最后是技术设计和工作设计。技术设计是根据总体设计已经确定的“三图一卡” ，设计主轴箱等专用部件的正式总图；工作设计即绘制各个专用部件的施工图样，编制各部件明细表。这次毕业设计是熟悉和运用有关手册、图表等技术资料及编写技术文件等基本技能的一次实践机会，它能让我综合运用机械设计的基本理论，并结合生产实习和课程设计中学到的实践知识，独立地分析和解决工艺问题，初步具备了设计一个中等复杂程度零件的工艺规程的能力和运用主轴箱设计的基本原理和方法，拟订夹具设计方案，完成主轴箱结构设计的能力，为未来从事的工作打下良好的基础。2 组合机床总体设计2.12.1 总体方案论证总体方案论证2.1.12.1.1 加工对象工艺性的分析加工对象工艺性的分析A.被加工零件特点被加工零件材料是 HT200,硬度 HB160240，共计有 28 个孔需要加工，在本工序之前各主要表面、主要孔已加工完毕。后桥壳体双面钻组合机床总体及左主轴箱设计4B.本机床的加工内容及加工精度本道工序：钻左、右面共计 61 个孔，由本组合机床完成，具体加工内容及加工精度如下：a)钻左侧面：钻 2210.2，深 23；钻 28.5，深 18，粗糙度为3.2。 锪左侧面：锪平 425，深 3，粗糙度为 3.2。b)钻右侧面：钻 2210.2，深 23；钻 68.5，深 15，粗糙度为3.2。 锪右侧面：锪平 525，深 3，粗糙度为 3.2。各孔的具体位置精度及具体要求详见后桥壳体加工工序图。C.本次设计技术要求a)机床应能满足加工要求，保证加工精度；b)机床应运转平稳，工作可靠，结构简单，装卸方便，便于维修、调整；c)机床尽可能用通用件以便降低制造成本；d)机床各动力部件用电气控制，液压驱动。2.1.22.1.2 机床配置型式的选择机床配置型式的选择确定机床的配置型式，定出影响机床总体布局和技术性能的主要部件的结构方案。既要考虑能实现工艺方案，以确保零件的精度、技术要求及生产率，又要考虑机床操作方便可靠，易于维修，且润滑、冷却、排屑情况良好。对同一个零件的加工，可能会有各种不同的工艺方案和机床配置方案，在最后决定采取哪种方案时，绝不能草率，要全面地看问题，综合分析各方面的情况，进行多种方案的对比，从中选择最佳方案。后桥壳体的结构为卧式长方体，卧式组合机床的优点是加工和装配工艺性好，无漏油现象；同时，安装、调试与运输也都比较方便；而且，机床重心较低，有利于减小振动。其缺点是削弱了床身的刚性，占地面积大。立式组合机床的优点是占地面积小，自由度大，操作方便。其缺点是机床重心高，振动大。从装夹的角度来看，卧式平放比较方便，也减轻了工人的劳动强度。考虑到机床运行的平稳性，选用卧式组合机床。2.1.32.1.3 定位基准的选择定位基准的选择被加工零件为后桥壳体属箱体类零件，加工工序集中、精度要求高。由于箱体零件的定位方案一般有两种， “一面两孔”和“三平面”定位方法。A. “一面双孔”的定位方法 它的特点是：a.可以简便地消除工件的六个自由度，使工件获得稳定可靠定位；b.有同时加工零件五个表面的可能，既能高度集中工序，又有利于提高各面上孔的位置精度；c.“一面双孔”可作为零件从粗加工到精加工全部工序的定位基准，使零盐城工学院本科生毕业设计说明书 20095件整个工艺过程基准统一，从而减少由基准转换带来的累积误差，有利于保证零件的加工精度，同时，使机床各个工序（工位）的许多部件实现通用化，有利于缩短设计、制造周期，降低成本。d.易于实现自动化定位、夹紧，并有利于防止切削落于定位基面上。B.“三平面”定位方法 它的特点是：a.可以简便地消除工件的六个自由度，使工件获得稳定可靠定位；b.有同时加工零件两个表面的可能，能高度集中工序。一般情况下， “一面双孔”是最常用的定位方案，即零件在机床上放置的底面及底面上的两个孔作为定位基准，通过一个平面和两个定位销限制其六个自由度。后桥壳体质量较大，底面上孔的直径足够，定位销不会受力变形，宜选用“一面双孔”定位基准，所以初步拟定“一面双孔”定位方法，该定位方案限制的自由度叙述如下：本机床加工时采用的定位方式是一面双孔，以底面为定位基准面，限制一个自由度；两个孔限制五个自由度；为方便定位装夹在右侧有两个定位板，在后面用一个定位块，作辅助支承，其不限制自由度。这样工件的 6 个自由度被完全约束了也就得到了完全的定位。2.1.42.1.4 滑台型式的选择滑台型式的选择与机械滑台相比较，液压滑台的进给量可以无级调速；可以获得较大的进给力；零件磨损小，使用寿命长；工艺上要求多次进给时，通过液压换向阀，很容易实现；过载保护简单可靠；工作可靠。但采用液压滑台的不足之处在于进给量由于载荷的变化和温度的影响而不够稳定；液压系统漏油影响工作环境，浪费能源；调整维修比较麻烦。本课题的加工对象是后桥壳体，为了提高加工效率，降低生产成本，所以选用了液压滑台。2.22.2 切削用量的确定及刀具切削用量的确定及刀具选择选择2.2.12.2.1 切削用量切削用量选择选择 在被加工的 61 中，有钻孔和锪孔加工，所以选择切削用量时从钻孔和锪孔两方面考虑，具体的钻孔切削用量从文献1表 6-11 中选取,锪孔切削用量从文献1表 6-13 中选取。钻孔时，降低进给量的目的是为了减小轴向切削力，以避免钻头折断，降低切削速度主要是为了提高刀具寿命8。所有刀具都采用高速钢。在选择切削速度时，要求同一多轴箱上各刀具每分钟进给量必须相等并等于滑台的工进速度（单位为mm/min） ，因此，一般先按各刀具选择较合理的fv转速(单位为r/min)和每转进给量（单位为mm/r） ，再根据其工作时间最长、inif负荷最重、刃磨较困难的所谓“限制性刀具”来确定并调整每转进给量和转速，通过“试凑法”来满足每分钟进给量相同的要求，即 （2-fiivfnfnfn22111）后桥壳体双面钻组合机床总体及左主轴箱设计6在选择了转速后就可以根据下列公式选择合理的切削速度。 （2-1000ndv2）A对左面 28 孔的切削用量选择：a）钻孔 2210.2，深23mm 查文献1表6-11高速钢钻头切削用量得由d612，硬度大于160240HBS，选择v=1018m/min， f 0.10.18mm/r， 又d=10.2mm，初选v=12 m/min， f=0.11 mm/r,则由 (2-3)1000vnd 得： 取 n=375r/min1000 12374.67 / min10.2nrb）钻孔 28.5，深18mm 查文献1表6-11高速钢钻头切削用量得由d612，硬度大于160240HBS，选择v=1018m/min， f 0.10.18mm/r， 又d=8.5mm，初选v=10 m/min， f=0.11 mm/r, 得： 取 n=375r/min1000 10374.67 / min8.5nrc）锪孔 425，深3mm 查文献1表6-13扩孔切削用量得由d1525，硬度大于160240HBS，选择v=812m/min， f 0.150.3mm/r， 又d=25mm，初选v=8.6 m/min， f=0.36 mm/r， 得： 取 n=110r/min1000 8.6109.55 / min25nrB对右面 33 孔的切削用量选择：a）钻孔 2210.2，深23mm 查文献1表6-11高速钢钻头切削用量得由d612，硬度大于160240HBS，选择v=1018m/min， f 0.10.18mm/r， 又d=10.2mm，初选v=12m/min， f=0.11mm/r, 得： 取 n=375r/min1000 12374.67 / min10.2nrb）钻孔 68.5，深15mm 查文献1表6-11高速钢钻头切削用量得由d612，硬度大于160240HBS，选择v=1018m/min， f 0.10.18mm/r， 又d=8.5mm，初选v=10m/min， f=0.11mm/r, 得： 取 n=375r/min1000 10374.67 / min8.5nrc）锪孔 525，深3mm 查文献1表6-13扩孔切削用量得由d1525，硬度大于160240HBS，选择v=812m/min， f 0.150.3mm/r， 又d=25mm，初选v=8.6m/min， f=0.36mm/r， 得： 取 n=110r/min1000 8.6109.55 / min25nr2.2.22.2.2 计算切削力、切削扭矩及切削功率计算切削力、切削扭矩及切削功率根据文献1P.134 表 6-20 中公式计算钻孔盐城工学院本科生毕业设计说明书 20097 (2-4) 6 . 08 . 026HBDfF (2-5) 6 . 08 . 09 . 110HBfDT (2-6)DTvP9740式中， F 切削力（N） ；T 切削转矩（Nmm） ；P 切削功率（kW） ；v 切削速度（m/min） ；f 进给量（mm/r） ；D 加工（或钻头）直径（mm） ；根据文献1P.134 表 6-20 中公式计算锪孔 (2-7) 6 . 02 . 14 . 02 . 9HBafFp (2-8) 6 . 08 . 075. 06 .31HBfDT (2-9)DTvP9740式中， F 切削力（N） ；T 切削转矩（Nmm） ；P 切削功率（kW） ；v 切削速度（m/min） ；f 进给量（mm/r） ；D 加工（或钻头）直径（mm） ；切削深度（mm） ；paHB 布氏硬度。，在本设计中，)(31minmaxmaxHBHBHBHB， ，得 HB=213。由以上公式可得：240maxHB160minHBA.左侧面钻孔和锪孔a)钻 2210.2，深 23由公式（2-4）得：6 . 08 . 026HBDfF =2610.20.110.82130.6=1131.66 N由公式（2-5）得：6 . 08 . 09 . 110HBfDT =1010.21.90.110.82130.6后桥壳体双面钻组合机床总体及左主轴箱设计8 =3519.51 Nmm由公式（2-6）得：DTvP9740 =2 .1014. 397401251.3519 =0.1354 kWb)钻 28.5，深 18由公式（2-4）得：6 . 08 . 026HBDfF =268.50.110.82130.6=943.05 N由公式（2-5）得：6 . 08 . 09 . 110HBfDT =108.51.90.110.82130.6 =2489.07 Nmm由公式（2-6）得：DTvP9740 =5 . 814. 397401007.2489 =0.0957 kWc) 锪 425，深 3由公式（2-7）得： 6 . 02 . 14 . 02 . 9HBafFp =9.20.360.431.22130.6=570.01N由公式（2-8）得： 6 . 08 . 075. 06 .31HBfDT =31.6250.750.360.82130.6 =3892.35Nmm 由公式（2-9）得： DTvP9740 = 2514.397406.835.3892 =0.0438 kWB.右侧面钻孔和锪孔a)钻 2210.2，深 23由公式（2-4）得：6 . 08 . 026HBDfF =2610.20.110.82130.6盐城工学院本科生毕业设计说明书 20099=1131.66 N由公式（2-5）得：6 . 08 . 09 . 110HBfDT =1010.21.90.110.82130.6 =3519.51 Nmm由公式（2-6）得：DTvP9740 =2 .1014. 397401251.3519 =0.1354 kWb)钻 68.5，深 15由公式（2-4）得：6 . 08 . 026HBDfF =268.50.110.82130.6=943.05 N由公式（2-5）得：6 . 08 . 09 . 110HBfDT =108.51.90.110.82130.6 =2489.07 Nmm由公式（2-6）得：DTvP9740 =5 . 814. 397401007.2489 =0.0957 kWc) 锪 525，深 3由公式（2-7）得： 6 . 02 . 14 . 02 . 9HBafFp =9.20.360.431.22130.6=570.01N由公式（2-8）得： 6 . 08 . 075. 06 .31HBfDT =31.6250.750.360.82130.6 =3892.35Nmm 由公式（2-9）得： DTvP9740 = 2514.397406.835.3892 =0.0438 kW总的切削功率：即求各面上所有轴的切削功率之和后桥壳体双面钻组合机床总体及左主轴箱设计10 左面 =220.1354+20.0957+40.589+0.0438=3.3454kWwP 右面 =220.1354+60.0957+50.0438=3.772kWwP实际切削功率根据文献4，P=(1.52.5),因为是多轴加工，故取定 P=2PwWP则 =2=23.34546.6908kWP左wP左=2=23.7727.544kWP右wP右2.32.3 组合机床总体设计组合机床总体设计三图一卡三图一卡2.3.12.3.1 被加工零件工序图被加工零件工序图A.被加工零件工序图的作用和内容被加工零件工序图是根据制定的工艺方案，表示所设计的组合机床上完成的工艺内容，加工部位的尺寸、精度、表面粗糙度及技术要求，加工用的定位基准、夹压部位以及被加工零件的材料、硬度和在本机床加工前加工余量、毛坯或半成品情况的图样。除了设计研制合同外，它是组合机床设计的重要依据，也是制造、使用、调整和检验机床精度的重要文件。被加工零件工序图是在被加工零件的基础上，突出本机床或自动线的加工内容，并作必要的说明而绘制的。其主要内容包括：a)被加工零件的形状和主要轮廓尺寸以及与本工序机床设计有关部位结构形状和尺寸。当需要设置中间导向时，则应把设置中间导向临近的工件内部肋、壁布置及有关结构形状和尺寸表示清楚，以便检查工件、夹具、刀具之间是否相互干涉。b)本工序所选用的定位基准、夹压部位及夹紧方向。以便据此进行夹具的支承、定位、夹紧和导向等机构设计。c)本工序加工表面的尺寸、精度、表面粗糙度、形位公差等技术要求以及对上道工序的技术要求。d)注明被加工零件的名称、编号、材料、硬度以及加工部位的余量。 B.绘制被加工零件工序图的规定及注意事项a)绘制被加工零件工序图的规定：应按一定的比例，绘制足够的视图以及剖面；本工序加工部位用粗实线表示；定位用定位基准符号表示，并用下标数表明消除自由度符号；夹紧用夹紧符号表示，辅助支承用支承符号表示。b)绘制被加工零件工序图注意事项本工序加工部位的位置尺寸应与定位基准直接发生关系。对工件毛坯应有要求，对孔的加工余量要认真分析。在钻孔时，其大孔单边余量应小于相邻两孔半径之差，以便钻头能通过。盐城工学院本科生毕业设计说明书 200911当本工序有特殊要求时必须注明。如精钻孔时，当不允许有退刀痕迹或者允许有某种形状的刀痕时必须注明。图 2-1 所示为被加工零件工序图。图 2-1 被加工零件工序图2.3.22.3.2 加工示意图加工示意图零件加工的工艺方案要通过加工示意图反映出来。加工示意图表示被加工零件在机床上的加工过程，刀具、辅具的布置状况以及工件、夹具、刀具等机床各部件间的相对位置关系，机床的工作行程及工作循环等。A.导向结构的选择组合机床钻孔时，零件上孔的位置精度主要是靠刀具的导向装置来保证的。导向装置的作用是：保证刀具相对工件的正确位置；保证刀具相互间的正确位置；提高刀具系统的支承刚性。B. 刀具的选择在编制加工示意图的过程中，首先是对刀具进行选择。一台机床刀具的选择是否合理，直接影响到机床的加工精度、生产率和工作情况。因而正确选择刀具是一个相当重要的工作。刀具的选择要考虑到工件加工尺寸精度、表面粗糙度、切屑的排除及生产率要求等因素。钻孔刀具其直径应与加工终了时刀具螺纹螺旋槽后端和导向套外端有一定的距离。a.刀具直径的选择刀具直径的选择应与加工部位尺寸、精度相适应。根据工艺要求及加工精度的要求，钻8.5孔时采用8.5/11复合麻花钻头，钻10.2孔时采用10.2/12复合麻花钻头，锪25孔时采用25/35锪刀。后桥壳体双面钻组合机床总体及左主轴箱设计12b.刀具耐用度的计算确定刀具耐用度，用以验证选用量或刀具是否合理，刀具的耐用度至少大于4个小时。查阅文献2中公式： （2-83 . 155. 025. 09600HBvfDT10）式中： 刀具耐用度，单位 min；T 钻头直径，单位 mm；D 切削速度，单位 m/min；v 每转进给量，单位 mm/r；f 布氏硬度。HB选择8.5mm的钻头进行计算： T= 1512min根据计算，所得刀具耐用度满足要求。C.确定主轴、尺寸、外伸尺寸在本课题中，主轴是用于钻孔的，钻孔选用滚珠轴承主轴。钻孔时采用刚性连接，主轴采用长主轴。根据由选定的切削用量计算得到的切削转矩 T，由文献1P43 页公式 （2-410TBd 11） 式中，d 表示轴的直径（） ；T 表示轴所传递的转矩（Nm） ；B 表示系数，本课题中钻孔主轴为非刚性主轴，取 B=6.2。由公式可得：左面 轴 1-4 d=15.49mm 取定 d=25 轴 5-26 d=15.10mm 取定 d=20 轴 27，28 d=13.85mm 取定 d=20 右面 轴 29-33 d=15.49mm 取定 d=25 轴 34-39 d=13.85mm 取定 d=20 轴 40-61 d=15.10mm 取定 d=20根据主轴类型及初定的主轴轴径，查文献1第 44 页表 3-6 可得到主轴外伸尺寸及接杆莫氏圆锥号。主轴轴径=25时，主轴外伸尺寸为：dmm，=115；主轴轴径=20时，主轴外伸尺寸为：/38/ 26D d Ld、=115；接杆莫氏圆锥号为。/30/ 20D d LD.选择接杆、浮动卡头在钻、扩、铰、锪孔及倒角等加工小孔时，通常都采用接杆（刚性接杆） 。各主轴的外伸长度和刀具均为定值，为保证主轴箱上各刀具能同时到达加工终盐城工学院本科生毕业设计说明书 200913了位置，须采用轴向可调整的接杆来协调各轴的轴向长度，以满足同时加工完成孔的要求。 为提高加工精度、减少主轴位置误差和主轴振摆对加工精度的影响，在采用长导向或双导向进行钻孔时，一般孔的位置精度靠夹具保证。为避免主轴与夹具导套不同而引起的刀杆“别劲”现象影响加工精度，均可采用浮动卡头连接。所以钻孔一般采用刚性连接。E.动力部件工作循环及行程的确定a)工作进给长度 L工的确定工作进给长度 L工，应等于加工部位长度 L（多轴加工时按最长孔计算）与刀具切入长度 L1和切出长度 L2之和。切入长度一般为 510，根据工件端面的误差情况确定。锪孔时，切出长度一般为 1015mm；钻孔时，切出长度一般为d+(38)13mm。当采用复合刀具时,应根据具体情况决定。所以得出以下结果:左主轴箱：工进长度： 72330Lmm工右主轴箱：工进长度： 72330Lmm工b)快速进给长度的确定快速进给是指动力部件把刀具送到工作进给位置，其长度按具体情况确定。初步选定两个主轴箱上刀具的快速进给长度分别为 150mm,150mm。c)快速退回长度的确定快速退回长度等于快速进给和工作进给长度之和。由已确定的快速进给和工作进给长度可知，三面快速退回长度分别为 180mm,180mm。d)动力部件总行程的确定动力部件总行程除了满足工作循环向前和向后所需的行程外，还要考虑因刀具磨损或补偿制造、安装误差，动力部件能够向前调节的距离（即前备量）和刀具装卸以及刀具从接杆中或接杆连同刀具一起从主轴孔中拿出时，动力部件需要后退的距离（刀具退离夹具导套外端面的距离应大于接杆插入主轴孔内或刀具插入接杆孔的长度，即后备量） 。因此，动力部件的总行程为快退行程与前后备量之和。图 2-2 为被加工零件的加工示意图。后桥壳体双面钻组合机床总体及左主轴箱设计14图 2-2 加工示意图2.3.32.3.3 机床尺寸联系总图机床尺寸联系总图A动力滑台的选择a)动力滑台形式的选择本组合机床采用的是液压滑台。与机械滑台相比较，液压滑台具有如下优点：在相当大的范围内进给量可以无级调速；可以获得较大的进给力；由于液压驱动，零件磨损小，使用寿命长；工艺上要求多次进给时，通过液压换向阀，很容易实现；过载保护简单可靠；由行程调速阀来控制滑台的快进转工进，转换精度高，工作可靠。但采用液压滑台也有其弊端，如：进给量由于载荷的变化和温度的影响而不够稳定；液压系统漏油影响工作环境，浪费能源；调整维修比较麻烦。本课题的加工对象是后桥壳体左、右两个面上的 61 个孔，位置精度和尺寸精度要求较高，因此采用液压滑台。b)动力滑台型号的选择根据选定的切削用量计算得到的单根主轴的进给力，按文献1第 62 页公 （2-niiFF1多轴箱12）式中，各主轴所需的 向切削力，单位为 N。iF则 左主轴箱 22 1131.662 943.054 570.0129062.66FN 多轴箱右主轴箱 22 1131.665 943.054 570.0131891.81FN 多轴箱实际上,为克服滑台移动引起的摩擦阻力，动力滑台的进给力应大于。多轴箱F又考虑到所需的最小进给速度、切削功率、行程、主轴箱轮廓尺寸等因素，为了保证工作的稳定性，由文献1第 91 页表 5-1，左、右两面的液压滑台均选用 1HY50A 型。台面宽 500mm，台面长 1000mm,行程长 400mm，滑台及滑座总高360mm,滑座长 1440mm，允许最大进给力 32000N，快速行程速度 6.3m/min，工进速度 10350mm/min。盐城工学院本科生毕业设计说明书 200915B动力箱型号的选择由切削用量计算得到的各主轴的切削功率的总和，根据文献1第 47切削P页公式 （2-切削多轴箱PP13）式中, 消耗于各主轴的切削功率的总和（kW） ；切削P 多轴箱的传动效率,加工黑色金属时取 0.80.9，加工有色金属时取0.70.8；主轴数多、传动复杂时取小值，反之取大值。本课题中，被加工零件材料为灰铸铁，属黑色金属，又主轴数量较多、传动复杂，故取。8 . 0左主轴箱：6.6908PkW左 则 6.69088.360.8PkW多轴箱右主轴箱：7.544PkW右 则 7.5449.430.8PkW多轴箱根据液压滑台的配套要求，滑台额定功率应大于电机功率的原则，查文献1 第 114115 页表 5-38 得出动力箱及电动机的型号。表 2-1 动力箱及电动机的型号选择动力箱型号电动机型号电动机功率(kW)电动机转速(r/min)输出轴转速(r/min)左主轴箱1TD50Y160M-4111460730右主轴箱1TD50Y160M-4111460730C.配套通用部件的选择侧底座 1CC501 型号，其高度 H=560mm，宽度 B=700mm，长度 L=1550mm。D.确定机床装料高度 H装料高度是指机床上工件的定位基准面到地面的垂直距离。在确定之前，首先要考虑工人操作的方便性，还要考虑车间运送共建的滚到高度，工件最低孔的位置，主轴箱最低主轴高度和通用不见的高度尺寸的限制。本课题中，工件最低孔位置 h2=70，主轴箱最低主轴高度 h1=143.55，所选滑台与滑座总高h3=320，侧底座高度 h4=560，夹具底座高度 h5=330，中间底座高度h6=560，综合上述因素，该组合机床装料高度取 H=1000。E.确定夹具轮廓尺寸主要确定夹具底座的长、宽、高尺寸。工件的轮廓尺寸和形状是确定夹具底座轮廓尺寸的基本依据。具体要考虑布置工件的定位、限位、夹紧机构、刀具导向装置以及夹具底座排屑和安装等方面的空间和面积需要。夹具底座的高度尺寸，一方面要保证其有足够的高度，同时考虑机床的装料高度、排屑的方后桥壳体双面钻组合机床总体及左主轴箱设计16便性和便于设置定位、夹紧机构。一般不小于 240 mm。本机床夹具的长度为750mm，宽度为 700mm，高度为 330mm。F.确定中间底座尺寸中间底座的顶面安装夹具或输送部件，侧面与侧底座或立柱底座相连接，并通过端面键或定位销定位。根据机床配置形式不同，中间底座有多种形式，如：双面卧式组合机床的中间底座，两侧面都安装侧底座；三面卧式组合机床的中间底座为三面安装侧底座；立式回状工作台式组合机床，除了安装立柱外，还需安装回转工作台。总之，中间底座的结构，尺寸需根据工件的大小、形状以及组合机床的配置形式等来确定。因此，中间底座一般按专用部件进行设计，但为了不致使组合机床的外廓尺寸过分繁多，中间底座的主要尺寸应符合国家标准规定。确定中间底高度尺寸时，应考虑铁屑的储存及排除电气接线安排，中间底座高度一般不小于 540mm。本机床确定中间底座高度为 560mm。G.确定主轴箱轮廓尺寸主要需确定的尺寸是主轴箱的宽度 B 和高度 H 及最低主轴高度，可按下1h式计算： （2-12bbB14） （2-11bhhH15）式中，工件在宽度方向相距最远的两孔距离（） ；b最边缘主轴中心距箱外壁的距离（） ；1b工件在高度方向相距最远的两孔距离（） ；h最低主轴高度（） 。1h对于卧式组合机床， h1 要保证润滑油不致从主轴衬套处泄漏箱外，通常推荐，本组合机床按式mmh140851 （2-12347(0.5)hhHhhh16）计算，得： ，154.41hmm,取，则求出主轴箱轮廓尺寸：724.23,323.85bmm hmmmmb1001 12724.232 100924.23Bbbmm 11323.8554.41 100478.26Hhhbmm根据上述计算值,按主轴箱轮廓尺寸系列标准，最后确定主轴箱轮廓尺寸为BH=1000630。2.3.42.3.4 机床生产率计算卡机床生产率计算卡A.理想生产率(单位为件/h)是指完成年生产纲领 A(包括备品及废品率)Q所要求的机床生产率。它与全年工时总数 tk有关,一般情况下,单班制 tk取盐城工学院本科生毕业设计说明书 2009172350h,两班制 tk取 4600h,由文献1的 51 页公式 （2-ktAQ 17）得： 50000/235021.28/Qh件B.实际生产率(单位为件/h)是指所设计机床每小时实际可生产的零件数 1Q （2-单TQ60118）式中:生产一个零件所需时间(min)，可按下式计算：单T （2-装移快退快进停辅切单ttVLLtVLVLttTkfff221119）式中:分别为刀具第、第工作进给长度,单位为 mm；21LL 、分别为刀具第、第工作进给量,单位为 mm/min；21ffVV 、当加工沉孔、止口、锪窝、倒角、光整表面时，滑台在死挡铁上停t的停留时间，通常指刀具在加工终了时无进给状态下旋转 转所需的时间，单位 min； 分别为动力部件快进、快退行程长度，单位为 mm; 快退快进、LL动力部件快速行程速度。用机械动力部件时取 56m/min;用液压kfV动力部件时取 310m/min;直线移动或回转工作台进行一次工位转换时间，一般取 0.1min;移t工件装、卸（包括定位或撤销定位、夹紧或松开、清理基面或切装卸t屑及吊运工件）时间。它取决于装卸自动化程度、工件重量大小、装卸是否方便及工人的熟练程度。通常取 0.51.5min。如果计算出的机床实际生产率不能满足理想生产率要求,即,则必须重QQ 1新选择切削用量或修改机床设计方案。已知: 钻左面孔 30;375 0.1140/ minfLmm Vnfmm工 150Lmm快进180Lmm快退钻右面孔 ;30Lmm工375 0.1140/ minfVnfmm 150Lmm快进180Lmm快退左面孔 300.020.77min40fLttV机工进停 150 1800.1 1.51.652min6300kfLLtttV快进快退移辅装卸后桥壳体双面钻组合机床总体及左主轴箱设计18 0.77 1.6522.422minttt辅单机右面孔 300.020.77min40fLttV机工进停 150 1800.1 1.51.652min6300kfLLtttV快进快退移辅装卸0.77 1.6522.422minttt辅单机对多面和多工位加工机床，在计算时应以所有工件单件加工最长的时间作为单件工时，所以选择，2.422minT单实际生产率: 1606024.77/2.422QhT单件C.机床负荷率a)当时候，机床负荷率为二者之比。1QQ组合机床负荷率一般为 0.750.90,自动线负荷率为 0.60.7。典型的钻、镗、攻螺纹类组合机床，按其复杂程度确定；对于精度较高、自动化程度高或加工多品种组合机床，宜适当降低负荷率。b)由文献1的 51 页公式得机床负荷率: （2-20）1QQ 21.2885.91%24.77故负荷率满足要求。盐城工学院本科生毕业设计说明书 2009193 组合机床左主轴箱设计主轴箱是组合机床的重要部件之一，按专用要求进行设计，由通用零件组成，靠夹具的导向装置来保证孔的加工位置精度。其主要作用是，根据被加工零件的加工要求，安排各主轴位置，并将动力和运动由电机或动力部件传给各主轴，使之得到要求的转速和转向。通用主轴箱设计的顺序是：绘制主轴箱设计原始依据图；确定主轴结构、轴径及齿轮 模数；拟订传动系统；计算主轴、传动轴坐标，绘制坐标检查图；绘制主轴箱总图，零件图及编制组件明细表1。3.13.1 绘制多轴箱设计原始依据图绘制多轴箱设计原始依据图主轴箱原始依据图，是根据“三图一卡”整理编绘出来的，其内容包括主轴箱设计的原始要求和已知条件。在编制此图时从“三图一卡”中已知：A主轴箱轮廓尺寸 1000630mm；B工件轮廓尺寸及各孔位置尺寸；C工件与主轴箱相对位置尺寸；根据这些数据可编制出主轴箱设计原始依据图。a)加工零件名称：后桥壳体材料：HT200硬度：HB160240后桥壳体双面钻组合机床总体及左主轴箱设计20b)主轴外伸尺寸及切削用量,见表 3-1。表 3-1 主轴外伸尺寸及切削用量表c)动力部件1TD50/型动力箱电机功率 11kW，转速为 1460r/min，驱动轴转速720r/min。图 3-1 原始依据图3.23.2 主轴结构型式的选择及动力计算主轴结构型式的选择及动力计算3.2.13.2.1 主轴型式的选择主轴型式的选择主轴结构型式由零件加工工艺决定，并应考虑主轴的工作条件和受力情况。在加工拖拉机变速箱体端面孔时，主轴大都采用的是滚珠主轴。3.2.23.2.2 主轴直径和齿轮模数的初步确定主轴直径和齿轮模数的初步确定初定主轴直径一般在编制“三图一卡”时进行。初选模数可由下式估算，主轴外伸尺寸切削用量轴号D/dL工序n(r/min)V(m/min)f(mm/r)1438/26115锪 25 孔1108.60.3652630/20115钻 10.2孔375120.11272830/20115钻 8.5 孔375100.11盐城工学院本科生毕业设计说明书 200921再通过类比确定，参照文献5.： （3-1）式中： 齿轮可传递的功率，单位为 kW；P对啮合齿轮中小齿轮齿数；Zn小齿轮的转速，单位为 r/min主轴箱中齿轮模数常用 2mm、2.5mm、3mm、3.5mm、4mm 几种。由于主轴转速误差较小，且加工孔的位置比较密集，可以根据实际需要取齿轮模数2mm、2.5mm、3mm、4mm。3.33.3 左主轴箱的传动设计和计算左主轴箱的传动设计和计算主轴箱的传动设计，是根据动力箱驱动轴位置和转速、各主轴位置及其转速要求，设计传动链，把驱动轴与各主轴连接起来，使各主轴获得预定的转速和转向。拟定传动系统的基本方法如下：A主轴分布类型：a)同心圆分布；b)直线分布；c)任意分布。B传动系统的设计方法：a)将主轴划分为各种分布类型，尽可能使之形成同心圆分布，用一根中间传动轴带动多根主轴；b)确定驱动轴的转速，转向及主轴箱体上的位置；c)用最少数量的齿轮和中间传动轴把驱动轴和各主轴连接起来。其方法如下：1、当主轴数量不多，分布又比较分散时，可以从驱动轴开始，分几路单独和各主轴联系。2、当主轴数量较多且分散时，可先将比较接近的主轴分成几组，然后从主轴布置起，最后连到驱动轴上。排列齿轮时，要注意先满足转速最低及主轴间距最小的那些主轴的要求。d)手柄轴和润滑油泵的安排：1、大型主轴箱一般都有一个调整手柄轴，用于对刀、调整或装配维修时检修主轴精度等。为了扳动省力轻便，手柄轴转速尽量高些，手柄轴位置应靠近工人操作位置，其周围应有较大空间，保证回转时手柄不碰主轴。2、主轴箱常采用叶片油泵润滑，油泵轴的位置要尽可能靠近油池，离油面高度不大于 400500mm；为了便于维修，油泵齿轮最好布置在第排，如受结构限制，也可放在第排。3(3032)PmZ n后桥壳体双面钻组合机床总体及左主轴箱设计223.43.4 传动系统设计传动系统设计3.4.13.4.1 拟定传动路线拟定传动路线根据被加工孔在工序图上的分布位置，初步确定传动关系：该主轴箱有 28 根主轴，传动关系如下：把主轴 1，2 和 3，4 和5,6，7，21，22，23，24 和 8，26 和 9，10 和 11，12 和 13，14 和 15，16 和17，18 和 20，25 和 19，27，28 可视为同心圆分布，在公共圆心处分别设置传动轴 40，52，29，33，36，37，38，39，49，30，48。设置若干中间传动轴带动这些公共圆心处的传动轴来带动个主轴；和驱动轴 0 相连的传动轴 57 带动传动轴 56，用传动轴 56 带动传动轴 55，传动轴 55 带动传动轴 41，传动轴 41 带动传动轴 40，传动轴 40 来带动主轴 1，2。具体传动路线见图 3-2：图 3-2 传动树根据主轴箱设计原始依据图 3-1，按选定的基准坐标系 XOY，计算或标出各主轴及驱动轴的坐标。坐标见表 3-2：表 3-2 驱动轴、主轴坐标值坐标XY坐标XY主轴 1835.730282.550主轴 16217.995215.342主轴 2701.730282.550主轴 17267.267212.093主轴 3548.730328.550主轴 18305.068178.284主轴 4548.730278.550主轴 19355.137170.277主轴 5335.778383.265主轴 20401.594190.615主轴 6311.569435.294主轴 21429.685232.837盐城工学院本科生毕业设计说明书 200923主轴 7268.282472.970主轴 22430.485283.541主轴 8213.424489.794主轴 23403.742326.635主轴 9156.562482.846主轴 24357.957348.428主轴 10107.250453.337主轴 25290.941360.217主轴 1174.300406.300主轴 26230.325267.146主轴 1263.300349.987主轴 2771.216143.559主轴 1376.165294.100主轴 28190.734143.559主轴 14110.668248.256驱动轴 0190.455470.000主轴 15160.836220.3983.4.23.4.2 确定各轴间传动比确定各轴间传动比A.主轴转速及驱动轴到主轴之间的传动比：a)各主轴转速：轴 1轴 4 ： 1110minnr轴 5轴 28： 2375minnrb)驱动轴 0 转速： 0730minnrc)传动比：121100.1517303750.514730uiB.各轴传动比分配a)1 轴、2 轴，,，0 570.885i57 560.964i56 550.683i55 410.72i41 400.6i，40 1,20.614i0 5757 5656 5555 4141 4040 1,20.885 0.964 0.683 0.72 0.6 0.614iiiiii0.152b)3 轴、4 轴 ， ，0 570.885i57 560.964i56 550.683i55 410.72i41 540.75i， ，54 531.038i53 520.7i52 3,40.8i 0 5757 5656 5555 4141 5454 5353 5252 3,4iiiiiiii 0.885 0.964 0.683 0.72 0.75 1.038 0.7 0.80.158c)5 轴、6 轴、7 轴、21 轴、22 轴、23 轴、24 轴，,，0 570.885i57 560.964i56 550.553i55 410.72i41 400.6i，,，40 431.0i43 421.184i42 311.026i31 291.026i29 5,6,7,21,22,23,242.0i 0 5757 5656 5555 4141 4040 4343 4242 3131 2929 5,6,7,21,22,23,24iiiiiiiiii0.885 0.964 0.553 0.72 0.6 1.0 1.184 1.026 1.026 20.508后桥壳体双面钻组合机床总体及左主轴箱设计24d)9 轴、10 轴 ，,，0 570.885i57 560.964i56 550.553i55 410.72i41 400.6i，,，40 431.0i43 421.184i42 451.290i45 361.192i36 9,101.364i0 5757 5656 5555 4141 4040 4343 4242 4545 3636 9,10iiiiiiiiii0.885 0.964 0.553 0.72 0.6 1.0 1.184 1.290 1.192 1.3640.510e)11 轴、12 轴，,，0 570.885i57 560.964i56 550.553i55 410.72i41 400.6i，,，40 431.0i43 421.184i42 451.290i45 361.192i36 440.885i，44 371.091i37 11,121.273i0 5757 5656 5555 4141 4040 4343 4242 4545 3636 4444 3737 11,12iiiiiiiiiiii 0.885 0.964 0.553 0.72 0.6 1.0 1.184 1.290 1.192 0.885 1.091 1.2730.515 f.)13 轴、14 轴，,，0 570.885i57 560.964i56 550.553i55 410.72i41 400.6i，,，40 431.0i43 421.184i42 451.290i45 361.192i36 440.885i，44 371.231i37 460.88i46 381.0i38 13,141.444i0 5757 5656 5555 4141 4040 4343 4242 4545 3636 4444 3737 46iiiiiiiiiiii 46 3838 13,14ii0.885 0.964 0.553 0.72 0.6 1.0 1.184 1.290 1.192 0.885 1.231 0.88 1.0 1.4440.514g)15 轴、16 轴，,，0 570.885i57 560.964i56 550.553i55 410.72i41 400.6i，,，40 431.0i43 421.184i42 451.290i45 361.192i36 440.885i，44 371.231i37 460.88i46 381.0i38 471.136i47 390.88i39 14,151.444i0 5757 5656 5555 4141 4040 4343 4242 4545 3636 4444 3737 46iiiiiiiiiiii 46 3838 4747 3939 15,16iiii0.885 0.964 0.553 0.72 0.6 1.0 1.184 1.290 1.192 0.885 1.231 0.88 1.0 1.136 0.88 1.4440.513h)17 轴、18 轴 ， ，0 570.885i57 580.509i58 591.0i59 511.0i51 480.936i， ，48 501.0i50 491.028i49 17,181.182i0 5757 5858 5959 51 51 4848 5050 4949 17,18.iiiiiiii0.885 0.509 1.0 1.0 0.936 1.0 1.028 1.1820.512i)19 轴、27 轴、28 轴 ， ，0 570.885i57 580.509i58 591.0i59 511.0i51 480.936i， 48 19,27,281.227i盐城工学院本科生毕业设计说明书 2009250 5757 5858 5959 51 51 4848 19,27,28.iiiiii0.885 0.509 1.0 1.0 0.936 1.2270.517 j)20 轴、25 轴，,，0 570.885i57 560.964i56 550.553i55 410.72i41 400.6i，,，40 431.0i43 421.184i42 311.026i31 291.026i29 321.9i，32 300.843i30 20,251.25i0 5757 5656 5555 4141 4040 4343 4242 31 31 2929 3232 3030 20,25.iiiiiiiiiiii0.885 0.964 0.553 0.72 0.6 1.0 1.184 1.026 1.026 1.9 0.843 1.250.509k)26 轴，,，0 570.885i57 560.964i56 550.553i55 410.72i41 400.6i，,，40 431.0i43 421.184i42 311.026i31 291.026i29 321.9i，32 350.952i35 340.89i34 331.0i33 261.25i 0 5757 5656 5555 4141 4040 4343 4242 31 31 2929 3232 3535 34.iiiiiiiiiiii34 3333 26ii0.885 0.964 0.553 0.72 0.6 1.0 1.184 1.026 1.026 1.9 0.952 0.891.0 1.250.5113.4.33.4.3 确定各轴齿轮齿数及传动轴位置确定各轴齿轮齿数及传动轴位置 齿轮齿数，传动轴转速计算公式6：. （3-主从从主nnZuZ2） （3-zSmZZma2)(2从主3） （3-从主从从主ZZnunn4） （3-)1 (2)1 (22umaunnmaZmaZ从主从主5） 式中：啮合齿轮副传动比；u：啮合齿轮副齿数和；zS：分别为主动和从动齿轮齿数和；从主、zz：分别主动和从动齿轮转速，单位为 r/min从主、nn后桥壳体双面钻组合机床总体及左主轴箱设计26：齿轮啮合中心距，单位为 mm;a：齿轮模数，单位为 mm。 mA各轴上齿轮齿数的确定：a)驱动轴齿轮参数：规定为，。取，。1926Z驱43或m23Z驱4mb)主轴 1、2 及中间传动轴上齿轮齿数的确定： 中间轴 57 直接由驱动轴 0 带动，且，则，。同样，0 570.885i5726Z4m 根据传动比，取，m=3。可得4030Z 56554128,4,41/36,4/3,50/30,3/ 4ZmZmZm已知转速比为 0.151，则取，。1242ZZ3m c)主轴 3、4 和中间传动轴齿轮齿数的确定：轴 3、4 由同一个传动轴 52 带动，根据转速比, 取，m=2.5。3425ZZ可得，m=2.5。同时计算得5220Z。 53544121/ 26,2.5,27/ 40,2.5/ 4,30,4ZmZmZmd)主轴 57 和 2124 及中间传动轴齿轮齿数的确定取主轴齿轮齿数，。由同一个传动轴 29 带动，可得57212420ZZ3m ，m=3/4。同时计算得2940/38Z。4043423145,3,45,3,38/ 40,3/ 4,39,4ZmZmZmZme)主轴 9、10 及中间传动轴齿轮齿数的确定取主轴齿轮，m=2.5。由同一个传动轴 36 带动，可得91022ZZ，m=2.5/3/4。同时计算得3630/ 23/ 26Z。4531,4Zmf)主轴 11、12 及中间传动轴齿轮齿数的确定主轴齿轮齿数选为，模数 m=2.5。由同一个传动轴 37 带动，111222ZZ可得，m=2.5/3。同时计算得3728/ 22Z。4424,3Zmg)主轴 13、14 及中间传动轴齿轮齿数的确定主轴齿轮齿数选为，m=2.5。由同一个传动轴 38 带动，可得131418ZZ，m=2.5/3。同时计算得3826/ 25Z。4625,3Zmh)主轴 15、16 及中间传动轴齿轮齿数的确定主轴齿轮齿数选为，m=2.5。由同一个传动轴 39 带动，可得151618ZZ，m=2.5/3。同时计算得3926/ 25Z。4722,3Zmi)主轴 19、27、28 及中间传动轴齿轮齿数的确定主轴齿轮齿数选为，m=2.5。由同一个传动轴 48 带动，19272822ZZZ可得，m=2.5/3。同时计算得4827/37Z。58595146/31,3,31,3,31/35,3ZmZmZm盐城工学院本科生毕业设计说明书 200927j)主轴 17、18 及中间传动轴齿轮齿数的确定主轴齿轮齿数选为，m=2.5。由同一个传动轴 49 带动，可得171822ZZ，m=2.5/3。同时计算得4926/36Z。5037,3Zmk)主轴 20、25 及中间传动轴齿轮齿数的确定主轴齿轮齿数选为，m=2.5。由同一个传动轴 30 带动，可得202520ZZ，m=2.5/4。同时计算得3025/ 24Z。3220,4Zml)主轴 26 及中间传动轴齿轮齿数的确定主轴齿轮齿数选为，m=2.5。由传动轴 33 带动，可得，2620Z3325Zm=2.5。同时计算得。353422/ 21,2.5/ 4,25,2.5ZmZmB验算各主轴转速14730 0.155113.15minnr526730 0.512373.84minnr转速相对损失在 5%以内，符合设计要求。C为了扳动方便，靠操作工人较近，则另外用 39 做手柄轴，其转速如下： 34730 0.355259.34minnr转速较高，位置适当，可满足要求。D采用 R12-1 型叶片泵，由传动轴 40 经一对齿轮传动40605022ZZ232728363050730417.5min262841505022nr泵在 400800r/min 范围之内，满足要求。泵n3.4.43.4.4 各传动轴直径的确定各传动轴直径的确定确定某一传动轴轴径时，首先要算出它所传递的扭矩，再根据此扭矩查“轴能承受的扭矩”表，确定轴的直径。传动轴的扭矩计算： （3-nniMiMiMiMM3322116）式中 作用在轴上的总扭矩（Nmm）M 第 n 个轴上的扭矩（Nmm）nM 第 n 对轴上齿轮的传动比ni后桥壳体双面钻组合机床总体及左主轴箱设计283.53.5 左主轴箱坐标计算、绘制坐标检查图左主轴箱坐标计算、绘制坐标检查图3.5.13.5.1 计算传动轴的坐标计算传动轴的坐标坐标计算就是根据已知的驱动轴和主轴的位置和传动关系，精确计算各中间传动轴的坐标。其目的是为多轴箱箱体零件补充加工图提供孔的加工尺寸，并用于绘制坐标检查图来检验齿轮排列、结构布置是否合理。A选择加工基准坐标系 XOY,计算主轴、驱动轴坐标加工基准坐标系选择：为便于加工多轴箱体，设计时必须选择基准坐标系。通常采用直角坐标系 XOY。根据多轴箱的安置及加工条件，常有下列两种方法：a)坐标原点定在定位销孔上：适用于多轴箱安装在动力箱上。b)坐标系的横轴选在箱体底面，纵轴通过定位销孔：适用于多轴箱以底面为基准直接安装在滑台上。本次设计采用的加工基准坐标系为第一种方法。(对着主轴箱的定位销孔上，其尺寸是距主轴箱侧边 E=50mm，距主轴箱底边 H=30mm)B计算传动轴的坐标计算传动轴坐标时，先算出与主轴有直接传动关系的传动轴坐标，然后计算其它传动轴坐标。根据传动轴的传动形式，传动轴的坐标计算可分为三种类型：与一轴定距的坐标计算；与两轴定距的坐标计算；与三轴等距的坐标计算。在本主轴箱 31 根传动轴（轴 2959）与 1 根油泵轴（轴 60）中，传动轴、油泵轴之间可按与一轴定距的坐标计算方法计算，可按与两轴定距的坐标计算方法计算，可按与三轴等距的坐标计算方法计算。由于与二轴定距的传动轴坐标计算方法运用较多，下面简单介绍其计算步骤：计算公式如下：（如图 3-3）文献1P71 页公式： 盐城工学院本科生毕业设计说明书 200929图 3-3 与三轴等距传动轴坐标计算图设 ， （3-ABXXAABYYB7） （3-22BAL8） （3-2212222121IRJRLRLI9）LBac00sinsin （3-LAac00coscos10）则 LBJAIcJcIAAA00231sincos （3-LAJBIcJaIBBB00231cossin11）还原到 X0Y 坐标系中去，则 c 点坐标： （3-11AAAABIAJXXBXLAIBJYYAYL12）根据文献1的 P70-74 页三种计算传动轴坐标的方法，计算得到中间传动轴与油泵轴的坐标如表 3-3 所示：表 3-3 传动轴坐标轴号 X Y轴号 X Y后桥壳体双面钻组合机床总体及左主轴箱设计3029343.731261.55045432.939507.35330183.113257.02846130.031532.12731476.544339.503474.211462.62532243.913320.64748130.730158.01233267.338402.9104940.712244.40634204.838402.9105021.825136.54735169.805355.74751207.09781.64436319.132500.71352599.119303.55037199.909541.47453599.119239.8003870.5790486.40654631.070181.7643916.2660393.16455739.35981.64440768.730367.25556603.81755.71141768.730207.25557502.27498.00842569.222467.46758392.10284.48043693.174479.13259299.454491.96344268.418549.6853.5.23.5.2 绘制坐标检查图绘制坐标检查图在坐标计算完成后，绘制坐标及传动关系检查图，用以全面检查传动系统的正确性。坐标检查图的主要内容有：通过齿轮啮合，检查坐标位置是否正确；检查主轴转速及转向；进一步检查各零件间有无干涉现象；检查液压泵、分油器等附加机构的位置是否合适。绘制出的坐标检查图，如图 3-4 所示。图 3-4 坐标检查图盐城工学院本科生毕业设计说明书 2009313.63.6 轴、齿轮的校核轴、齿轮的校核以传动轴 57 及其上面的齿轮为例，分别进行轴与齿轮的校核3.6.13.6.1 齿轮的校核齿轮的校核已选定齿轮采用 45 钢，软齿面，锻造毛坯，齿轮渗碳淬火 HRC5662，齿轮精度用 7 级，轮齿表面粗糙度为 Ra1.6。以传动轴 57 及驱动轴 O 上的一对啮合为例进行齿轮的强度校核，大、小齿轮齿数分别为，传动比。5726,23ozz34230.88526ozizA设计准则按齿面接触疲劳强度设计，再按齿根弯曲疲劳强度校核。B按齿面接触疲劳强度设计由文献5第 118 页中公式 6.11 得 （3-213112.32EtHdZKT udu13）其中， ， 1.0d34261.1323ozuzaEMPZ8 .189661119.55 109.55 10143904.11730PTN mmn由文献5第 110 页图 6.8 选择材料的接触疲劳极限应力为： MPaH580lim1MPaH560lim2由文献5第 111 页图 6.9 选择材料的弯曲疲劳极限应力为： MPaF230lim1MPaF210lim2应力循环次数 N 由文献5第 108 页公式（6-3）计算可得 9116060 730 300 8 161.68 10hNn jL 则 99121.68 101.49 102623NNu由文献5第 108 页图 6.6，查得接触疲劳寿命系数,11.1HNK21.02HNK由文献5第 109 页图 6.7，查得弯曲疲劳寿命系数121FNFNKK对接触疲劳强度计算，因点蚀破坏后虽然噪声、震动增大，但并不会立即造成危险，故取。对齿根弯曲疲劳强度计算，因轮齿折断将立即引起严1HS后桥壳体双面钻组合机床总体及左主轴箱设计32重事故，故取。再这里取。又，试选。1.25 1.5FS 1.5FS 0 . 2STY3 . 1tK由文献5的 107 页中式 6.1、6.2 求许用接触应力和许用弯曲应力：1lim112lim221lim112lim225801.163815601.02571.21230 21306.671.5210 212801.5HHHNHHHHNHFSTFFNFFSTFFNFKMPaSKMPaSYKMPaSYKMPaS 取 12HH把相关数据代入公式（3-8）得：213122312.32189.81.3 143904.11 1.13 12.32571.21.01.1378.63EtHdZKT udummmm则 11178.63 7303.00/60 100060 1000td nvm s由文献5第 112 页表 6.2 查得；根据、7 级精度查文献5第1AK13.00/vm s114 页图 6.10 得；由文献5第 115 页图 6.13 查得；取1.1Kv 15. 1K，则1Ka1 1.1 1.15 1.01.265AKK KvK Ka 修正 33111.26578.6377.921.3ttKddmmK 177.923.3923odmmmz由文献5第 112 页表 7-6 取标准模数，与前面选定的模数相同，mmm4所以符合要求。同样计算可得 57 轴齿轮模数符合要求。mmm44mmmC. 计算几何尺寸1122571 02341124 23924 2610492 10498221.0 9292(5 10)oddm zmmdm zmmm zm zammbdmmbbmm盐城工学院本科生毕业设计说明书 200933取 190bmm 295bmmD. 校核齿根弯曲疲劳强度由文献5第 120 页表 6.4 查得，1 . 41FSY8 . 32FSY由文献5第 120 页式（6.12）校核两齿轮的弯曲强度11232322 1.265 143904.114
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