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JIANGXI AGRICULTURAL UNIVERSITY本 科 毕 业 设 计题目: 拔毛机设计 学 院:姓 名:学 号:专 业:年 级:指导教师2014 年 5 月摘要拔毛机通俗来讲就是用来去除宰杀且浸烫的鸡、鸭、鹅等家禽的自动去毛,拔毛机还可用来去除一些农产品像土豆或者鱼类的鳞之类的。该机器运用起来非常的方便,而且比起人工慢慢悠悠来,其优势就可想而知了。在现代城市及乡村的家禽屠宰场应用已经十分普遍了。该机器去毛的效率非常的高。 要求是 :适合的浸烫的温度 、 设备安全、可靠性、 基本达到食品卫生的标准采用的材料应经久耐用、无害无毒、防锈 、机器系列性、结构便于维修且简单。设计指标有:羽毛除净率 98%、 损破率 3%、生产率达到较高水准。工作原理及结构设计 。结构有 :皮带轮、脱毛筒、电机、脱毛转盘、机架、 出杂口等组成。工作的原理是选用在筒壁和转盘上加上橡胶棒来仿造人工的揉搓方法以便达到脱毛之目的。关键词:拔毛机;自动脱毛;食品机械。AbstractDefeathering machine popular terms is used to remove the slaughter and scalding chicken, duck, goose poultry such as automatic unhairing, defeathering machine can also be used to remove some products like potatoes or fish scales. The machine is very convenient to use, and compared with artificial slow steaming, the advantages all too clear. In the modern city and the countrys poultry slaughterhouse application is very popular. The machine to MAOs efficiency is very high. Requirements are: suitable for scalding temperature, equipment safety, reliability, basically reached the standard of food hygiene of materials should be durable, non-toxic harmless, rust, machine series, facilitate maintenance and simple structure. Design indicators are: feather cleanse rate 98%, loss rate was 3%, the productivity to achieve high level. The working principle and structure design. Structure are: pulley, hair removal cylinder, motor, hair removal wheel, frame, the miscellaneous mouth, etc. Working principle is to choose a in the wall and wheel and rubber bar to imitate artificial rubbing method in order to reach the goal of hair removal.Keywords: hair removal machine;automatic hair removal;food machinery.1目录摘要.Abstract. 1 绪论 .31.1 拔毛机的使用现状 .31.2 结构原理 .32 鸡鸭脱毛机的设计要求分类 .42.1 鸡鸭脱毛机的技术要求 .42.2 鸡鸭脱毛机材料的使用 .52.3 鸡鸭脱毛机的分类 .53 传动装置的总体设计 .63.1 分析及确定传动方案 .63.2 选择电动机 .63.2.1选择电动机的结构形式 .63.2.2选择电动机的容量(功率) .73.3 计算传动装置的总传动比并分配传动比 .73.3.1 总传动比 i a .73.3.2 分配传动比 .83.3.3 计算传动装置各轴的运动和动力参数 .84 带的设计计算 .94.1 第一级带传动的设计 .94.2 第二级带传动的设计 .115 轴的设计计算及轴上键连接强度、轴承基本额定寿命的校核 .135.1 中间轴的设计计算 .135.2 输出轴的设计计算 .145.3 中间轴强度的校核计算 .165.4 轴段 1 处键的选用及校核 .205.5 轴承基本额定寿命校核 .205.6 输出轴轴强度的校核计算 .225.7 轴段 1 处键的选用及校核 .255.8 输出轴轴承基本额定寿命校核 .256 各部件之间间隙的确定和说明 .276.1 落毛间隙的设计 .276.2 脱毛橡胶棒排布的设计 .276.3 脱毛转盘转速及脱毛棒硬度的确定 .276.4 防水措施 .287 其它相关部件的设计和说明 .2827.1 拔毛机的机架及外壳 .287.2 桶的结构设计 .287.3 脱毛棒的设计 .298 结论 .30参考文献 .31致 谢 .3231 绪论1.1 拔毛机的使用状况这些年来,伴随着大家的生活质量的逐步提升,大家对家禽的需求量比起以前来说大增,所以对拔毛机来说是非常有市场需求的,对于这一领域的市场竞争力拔毛机是非常有市场的。目前,我国的鸡、鸭儿、鹅等机械屠宰加工业所选用的机器设备:1 引进外国家禽加工生产线、2 国内的生产的家禽加工生产的设备。1.2 结构原理图 1 工作结构简图要求是 :适合的浸烫的温度 、 设备安全、可靠性、 基本达到食品卫生的标准采用的材料应经久耐用、无害无毒、防锈 、机器系列性、结构便于维修且简单。设计指标有:羽毛除净率 98%、 损破率 3%、生产率达到较高水准。工作原理及结构设计 。结构有 :皮带轮、脱毛筒、电机、脱毛转盘、机架、 出杂口等组成。通过其上的橡胶脱毛棒来仿造人工揉搓的方法去毛。此设计是鸡、鸭等家禽的脱毛机,要是应用水来清洗的话可清洗经脱毛机器脱毛的家禽加工品。42 鸡鸭脱毛机的设计要求分类 2.1 鸡鸭脱毛机的技术要求 (1)浸烫温度(2)设备可靠性(3)符合食品卫生的要求(4)产品系列性(5)结构简单便于维修设计指标如下:羽毛脱净率/%:99破损率/%:2(禽体皮表面揉破、断脚、断翅)生产率/kg.h:600 或12002.2 鸡鸭脱毛机材料的使用脱毛机属于食品加工的机械,必须达到食品卫生的相关的要求,使用的材料要无害与人体。脱毛棒的材料要用无毒、白色的橡胶。经过试验,脱毛机的性能优,使用便捷、可靠、安全、受到社会的亲莱。2.3 脱毛机的分类在市场上的脱毛机通常可以分为以下几类:搅龙式脱毛机。对式脱毛机。立式整体脱毛机。53 传动装置的总体设计3.1 分析及确定传动方案目前 ,国内的机型结构主要有两种 :一 种是卧式滚筒式 , 另一种是立式转盘式。对比试验结果证明,立式转盘式的练合性能指标优于前者。本脱毛机主体结构采用立式转盘式,其筒体固定不动;通过转盘转动,利用离心力将禽类甩出。经反复试验,转盘转速的值域最好为 220240rmin 。考虑到传动的载荷不大,传动比要求不高以及皮带传动的优点:1)适用于两轴中心距较大的传动场合。 2)工作时传动平稳无噪声,能缓冲、吸振。 3)工作中如遇到过载,带将会在带轮上打滑,可防止薄弱零部件损坏,起到安全保护作用。 4)不能保证精确的传动比.带轮材料一般是铸铁等.。 5、造价低廉、不需要润滑以及缓冲、吸震、易维护等特点。确定采用皮带轮两级减速的传动方案。如图 2。图 2 拔毛机两级皮带轮减速简图63.2 选择电动机3.2.1 选择电动机的结构形式电动机分交流电动机和直流电动机两种。由于生产单位一般多采用三相交流电源,因此,无特殊要求时应选用三相交流电动机,其中以三相交流异步电动机应用广泛。所以选择使用三相交流异步电动机Y 系列三相鼠笼型异步电动机,全封闭自冷式。3.2.2 选择电动机的容量(功率)根据技术要求,采取照明电作为动力来源,选用四级单相电动机,同步转速为1500r/min,可满足使用方便,操作简单的要求。首先计算工作机所需输入功率 Pw: WrnFVPw 24.630/2)f1( 式中,F 转盘运动阻力,若每次投入三只禽,取 F=75N;揉搓阻力系数,f=0.5;fn转盘速度(r/min),n=200220,此处取 220r/min;转盘半径,取 0.25m。r传动装置总效率 :a85.09.6.0221a式中, 皮带传动效率,由参考文献1P94 页表 10-2, ;96.01滚子轴承传动效率,由参考文献1P94 页表 10-2, 。8.2则所需电动机输出功率:W85.726.043aWdP因载荷平稳,电动机额定功率 Pcd 略大于 Pd 即可。有参考文献【1】P209, 表 19-1 所示Y 系列三相异步电动机的技术参数,故选电动机的额定功率为 0.75kw。结合电动机选同步转速 1500r/min,易知应选电机型号为 Y80M2-4。其参数为额定功率0.75KW,同步转速 1500r/min,满载转速 1390r/min。73.3 计算传动装置的总传动比并分配传动比3.3.1 总传动比 ia由于所采取的的传动方案为两级皮带轮减速,转盘跟随轴二一起转动,则。由选定的电动机满载转速 nm 和轴二的转速 n2,可得传动装置总传动比min/20rn为: 1390/2206.32ai2/3.3.2 分配传动比 ai12i式中 分别为一级、二级普通 V 带传动比。因为普通 V 带传动比的常用范围为 25,21,又考虑到为使充分发挥两根 V 带的性能,应尽量使第二级转速高一些,那么可取传动比为第一级小些,二第二级大些。取 i1=2.25,则:8.2i1a23.3.3 计算传动装置各轴的运动和动力参数1)各轴的转速电动机轴转速: nm1390r/min中间轴: min/617n1ri输出轴轴: i/2012i2)各轴的输入功率中间轴: 0.7320.960.703kWPdp1输出轴: 0.7030.960.980.661kW283)各轴的输入转矩电动机轴的输出转矩 =9550 =95500000.75/1390=5.04 NmmdTmdnP310中间轴: Nmmd4108.i输出轴: =1.08 2.80.960.98=2.86 NmmT23414104 带的设计计算图 3 带传动设计结构图4.1 第一级带传动的设计此部分将完成连接脱毛机第一级带传动计算。 1.电动机功率为 0.75KW,转速 ,传动比min/1390rn25.i确定计算功率 :caP由参考文献【2】表 8-7 查得工作情况系数 ,故1.AKwKAca 82.0175.2.选取 V 带带型9根据 , 确定选用 Z 型caPmn3.确定带轮基准直径选取主动轮基准直径 .71mD根据参考文献【2】式(8-15),从动轮基准直径 .75192.12 miD根据参考文献【2】表 8-7,取 .1602按式(8-13 )验算带的速度 smnDv /37.510697106m4.确定 V 带的基准长度和传动中心距根据式 ,初步确定21021. Da .350ma根据式(8-20)计算带所需的基准长度maDaLd 5.10683476135042 2021120 由表 8-3 选带的基准长度 mLd按式(8-21 )计算实际中心距Lad 37625.1083520 5.验算主动轮上的包角 1由式(8-6 )得 904.16037168080121aD主动轮上的包角合适。6.计算带的根数 Z由式(8-22 )知 LcakP0由 查参考文献【2】表 8-5c 和 8-5d 得,5.,71min,/1390 iDrnKwP28.Kw3查参考文献【2】表 8-8 得 ,查表 8-2 得 ,则96.0k08.1Lk4.28.103.98.75Z10取 根。3Z7.计算预紧力 0F由参考文献【2】式(8-23)知 2015.qvkvZPFca由参考文献【2】表 8-4 ,故mkgq/6.NF01.47.5018.52317.0520 8.计算作用在轴上的压轴力 Q由公式(8-24)得 ZQ21.64.1sin0.32sin210 带轮的具体结构尺寸见零件图。4.2 第二级带传动的设计此部分将完成连接脱毛机第二级带传动计算。 1.轴一转速 ,传动比 ,P=0.703KW。min/617rn8.2i确定计算功率 :caP由参考文献【2】表 8-7 查得工作情况系数 ,故1.AKwKAca 7.013.2.选取 V 带带型根据 , 确定选用 Z 型caPmn3.确定带轮基准直径选取主动轮基准直径 .901mD根据参考文献【2】式(8-15),从动轮基准直径 .25908.12miD根据参考文献【2】表 8-7,取 .250按式(8-13 )验算带的速度 smnDv /391.06710m4.确定 V 带的基准长度和传动中心距11根据式 ,初步确定210217.0DaD .30ma根据式(8-20)计算带所需的基准长度maaLd 4.153049253042 2021120 由表 8-3 选带的基准长度 mLd按式(8-21 )计算实际中心距Lad 284.15203520 5.验算主动轮上的包角 1由式(8-6 )得 904.176028951068021aD主动轮上的包角合适。6.计算带的根数 Z由式(8-22 )知 LcakP0由 查参考文献【2】表 8-5c 和 8-5d 得,5.,71min,/1390 iDrnKwP8.Kw查参考文献【2】表 8-8 得 ,查表 8-2 得 ,则86.0k08.1Lk52.3.1072.198.3Z取 根。47.计算预紧力 0F由参考文献【2】式(8-23)知 2015.qvkvZPFca由参考文献【2】表 8-4 ,故mkgq/6.NF8.5791.2018.5249.3050 8.计算作用在轴上的压轴力 Q12由公式(8-24)得 NZFQ92.43.17sin8.542sin210 综合以上,有第一级皮带传动中:,8,.,6,7d 2121 Befbdd 。34,12L第二级皮带传动中:,50,75.8,0, 2121 fddd 。,215 轴的设计计算及轴上键连接强度、轴承基本额定寿命的校核5.1 中间轴的设计计算1)轴一参数:0.703kwP1.086TmN104n1=617r/min2)作用在带轮二上的力:初拉力 NF01.47.50618.52317.0520 压轴力 Q Z.sin4sin20 作用在带轮三上的力:初拉力 NF8.5791.20618.5249.350 压轴力 Q Z.43.sin7sin210 3)选择轴的材料选用 45 号钢调质处理,获得良好的综合机械性能。初算轴上的最小直径,按弯扭强度计算: md5.16703.1nPA301min 考虑到轴上键槽适当增加轴直径,取 dmin=17mm。13式中, A0由许用扭转剪应力确定的系数。由参考文献 2P370 页表 15-3,考虑扭矩大于弯矩,取小值,A0=110 。P轴传递的功率。n轴的转速。图 4 中间轴结构示意图根据轴与轴承的定位关系如图,可按轴上零件的安装顺序,从 dmin 处开始设计。即从右端算起,与带轮二配合的轴段 1:带轮二长 =34mm,考虑到带轮与轴由轴端挡2L圈轴向定位,轴段 1 的长度应比带轮二的轮毂长度略短,故取 =33。1l密封圈及轴段 2轴段 1 与轴段 2 间的轴肩为定位轴肩。可取轴段 2 直径 d2=20mm。查表毡圈的直径系列中有公称直径 20mm.轴段 2 长度为 l2=36mm。轴段 3考虑应用轴肩定位轴承内圈。由于轴竖直放置,由于带轮及自身的重力,使轴承受到轴向力,又皮带给轴以较大的压轴力,所以轴承类型选为圆锥滚子轴承。暂取 30305,查得d=35mm,T =18.25mm,B=17。轴段 3 长度为 17mm。轴段 4轴段 4 为一定位轴肩,取其直径为 30,长度为 47 。轴段 5该段为轴环,定位皮带轮的轴向,取其直径为 38,长度为 5 。轴段 6该段为与皮带轮三配合处,d8=32,取长度为 49.9 。轴段 7该段为弹性挡圈与卡槽,取其槽宽为 1,槽深为二。轴段 8该段为定位轴肩段,取其轴径为 30,长度为 43 。轴段 9该段为与 30305 轴承配合段,取其轴径为 25,其长度为 18.。145.2 输出轴的设计计算 1)轴二参数:0.661kw2P2.86TmN04n2=220r/min作用在带轮二上的力:初拉力 NF8.5791.20618.5249.3050 压轴力 ZQ.43.sin7sin210 3)选择轴的材料选用 45 号钢调质处理,获得良好的综合机械性能。初算轴上的最小直径,按弯扭强度计算: md8.15206.1nPA33202min 考虑到轴上键槽适当增加轴直径,取 dmin=21mm。式中, A0由许用扭转剪应力确定的系数。由参考文献 2P370 页表 15-3,考虑扭矩大于弯矩,取小值,A0=110 。P轴传递的功率。n轴的转速。15图 5 输出轴结构示意图由于与带轮四配合段为最小轴径段,所以从右边算起。轴段 1初选 ,又与其配合的轮毂长为 42mm,其长应比 42 小,取其长 。m25d 41l密封圈及轴段 2轴段 1 与轴段 2 间的轴肩为定位轴肩。可取轴段 2 直径 d2=30mm。查表毡圈的直径系列中有公称直径 30mm.轴段 2 长度为 l2=38mm。轴段 3由于轴竖直放置,由于带轮及自身的重力,使轴承受到轴向力,又皮带给轴以较大的压轴力,所以轴承类型选为圆锥滚子轴承。暂取 30305,采用正装方式。查得 d=35mm,T =18.25mm。故取轴段 3 为公称直径径为 35mm 轴段。轴段 3 长度为 21mm。轴段 4轴段 4 为一定位轴肩,取其轴径为 45,长度为 50。轴段 5该段为轴与 30307 配合段,取 d=35,长度为 21 。轴段 6该段为与转盘支撑板相连接段,d8=30,取长度为 41 。5.3 中间轴强度的校核计算中间轴的受力分析 NFNFmNTdF7.10,7.35 ;8.54,26134 13620,08.21e02e1 41 同 理 , 有得又 即)(作用在皮带轮二上的外力偶矩与作用在皮带轮的阻力偶矩大小相等方向相反,即:M=M=T1=1.086X10 。4将皮带拉力向轮心简化,得起受力简图16图 6 中间轴受力简图 计算支反力其中两轴承支撑点分别用 A、B 表示。分解皮带轮二上的力到 y 轴与 z 轴,有:NyFyzzNFyzyz 1.6215.78sin3co.2.6i19s21同理,在皮带轮三上的力 NyFyzzyzyz 1.721 6305.9.sinco1.7.28i 34s21求 A,B 处的支反力。17解 得 : 平 面 有在 01629Fz83 BzAxoFAz=61N ,FBz=562.78N解 得 :平 面 有在 01629Fy83 ByAxoFAy=41.65N ,FBy=14.36N画弯矩图与扭矩图:18图 7 中间轴扭矩与弯矩图竖直面上,在轴段 3 和轴端 5 的截面处弯矩较大,水平面上,在轴段 5 的齿轮截面处弯矩最大, ;mNMy8.27max,合成弯矩,轴段 5 的截面: yz 04.1a,2ax,画转矩图(如上图)校核轴的强度由弯矩图可知,轴段 5 的皮带轮齿轮截面,轴的弯矩最大,有转矩,为危险截面。抗弯截面系数W;3633 102.)102(2md抗扭剖面模量t 363104.6dt 弯曲应力: MPaWM14.302.6扭转切应力: paTt 7.104.68619=0.6 MPaca 74.3).160(41.3)(42222 45 钢调质处理,查参考文献【2】表 15-1,许许用弯曲应力 =60Mpa1,在规定范围内。1ca5.4 轴段 1 处键的选用及校核按轴径 d=17mm 轴长 33 选取普通平键 C 型 b=6, h=6, 、L=28,键连接强度的校核:,而 ,在规定范围内。MPakldTP 04.17256.081233 MPap120轴段 6 处键的选用:按轴径 d=32mm 轴长 50 选取普通平键 A 型 b=10, h=8, 、L=45,键连接强度的校核:,而 ,在规定范围内。MPakldTP 85.43285.016123 MPap1205.5 轴承基本额定寿命校核选用 30305 ,查得 Cr=46.8kN,C0=48kN 。由于轴是竖直放置的,有自身的重力及其上的带轮的重力所引起的轴向力设为 80N。20图 8 中间轴受力图将轴系部件受到的空间力系分解为铅垂面和水平面两个平面力系(即 xoy 平面与 xoz 平面)。垂直方向: NFvrervrr78.29145634sin21N320F5914.570163)63(9rH2rv2r12212r1HrHrr Hreeerr FF则 有 :解 得 :在 水 平 面 有查参考文献【1】取 e=0.3,Y=2 。Fd1=Fr1/2Y=37,18NFd2=Fr2/2Y=80N则有21NFa80216求轴承当量动载荷: 3.025.308.7.921eFrarX1=1,Y1=0 X2=1 ,Y2=0 因轴承运转有轻微冲击载荷,取 fp=1.0。;221 19arar FYXNYX取 B 轴承的 P1=595N。当量动载荷;P轴承的径向载荷和轴向载荷;2arF、校核 B 轴承即可。 hPCnLh 63616 104.59480170式中:轴承的基本额定寿命, ;hLh轴承的预期寿命,设每天 16h,10 年,每年按 300 天 ; hLh480,校核通过。h5.6 输出轴轴强度的校核计算中间轴的受力分析 NFNFmNTdF7.10,7.35 ;8.54,26134 13620,08.21e02e1 41 同 理 , 有得又 即)(作用在皮带轮二上的外力偶矩与作用在皮带轮的阻力偶矩大小相等方向相反,即:22M=M=T1=1.086X10 。4将皮带拉力向轮心简化,得起受力简图图 9 输出轴受力简图 计算支反力其中两轴承支撑点分别用 A、B 表示。求 A,B 处的支反力。23图 10 输出轴支反力示意图 42.56,34.901F72r2 rBABA FN解 得 :画弯矩图与扭矩图:图 11 输出轴扭矩与弯矩图在轴段 3 中心截面处弯矩较大,在扭矩相同的情况下。其为危险截面,;mNM76.max画转矩图(如上图)校核轴的强度由弯矩图可知,轴段 5 的皮带轮齿轮截面,轴的弯矩最大,有转矩,为危险截面。抗弯截面系数W24;3633 102.4)105(2mdW抗扭剖面模量t 363104.816dt 弯曲应力: MPaWM02.812.4736扭转切应力: paTt 48.102.86=0.6 MPaca 5.8)4.260(2.8)(422 45 钢调质处理,查参考文献【2】表 15-1,许许用弯曲应力 =60Mpa1,在规定范围内。1ca5.7 轴段 1 处键的选用及校核按轴径 d=25mm 轴长 41 选取普通平键 C 型 b=8, h=7, 、L=36,键连接强度的校核:,而 ,在规定范围内。MPakldTP 03.172587.061233 MPap1205.8 输出轴轴承基本额定寿命校核选用 30307 ,查得 Cr=75.2kN,C0=82.5kN 。由于轴是竖直放置的,有自身的重力及其上的带轮的重力及转盘上的禽类所引起的轴向力设为 200N。25图 12 输出轴轴承受力分析受力图如上 N42.563.9021rrF则 有 :查参考文献【1】取 e=0.31,Y=1.9 。Fd1=Fr1/2Y=237NFd2=Fr2/2Y=120N则有NFa1203求轴承当量动载荷: 31.026.4.510.3.92eFrarX1=0.4,Y1=0.31 X2=1 ,Y2=0 因轴承运转有轻微冲击载荷,取 fp=1.0。;221 14.569arar FYXNYX取 A 处轴承的 P1=459N。当量动载荷;P轴承的径向载荷和轴向载荷;2arF、26校核 B 轴承即可。 hPCnLh 63616 105.4597200式中:轴承的基本额定寿命, ;hLh轴承的预期寿命,设每天 16h,10 年,每年按 300 天 ; hLh480,校核通过。h6 各部件之间间隙的确定和说明6.1 落毛间隙的设计落毛间隙是指转盘外径与筒体内径之间的问隙。在脱毛过程中要不停地向简体内浇水 将脱落的羽毛坤入间隙 ,使之从漏斗漏出。间隙过大,家禽的头或爪易落入其中,造成破损或脱臼;阔隙则羽毛排出不畅 ,甚至在间隙中造成堆积 ,转盘被卡。试验发现 ,间隙为 lOmm 时机子使用效果较好。6.2 脱毛橡胶棒排布的设计转盘和简体上的橡胶棒的排布,影 响到脱毛率、生产率等参数。根据试验转盘上的橡胶 捧的排布宜为正四边形 ,其边长取 50mm。简体 上 脱 毛 橡 胶 棒 的 排 列 共 设 4 排 ,每 排 间 隙 60mm,最下面排橡 胶捧 与转盘橡胶棒的顶端间隙以 10mm 为宜。实际使用证明这种脱毛橡胶棒的排列方法能提高脱毛率和生产率使用效果很好。6.3 脱毛转盘转速及脱毛棒硬度的确定脱毛转盘转速是拔毛机的一个重要参数,经反复试验,速度为 220-240r/min 为好。276.4 防水措施脱毛机在工作过程中要不断向筒中浇水,为使水不进入筒体下部的轴承座中,需要采取必要的密封措施。主要的密封措施有两种:一是采用密封隔套的形式,密封工艺要求不高,并且可以满足实际要求,如下图。图 13 防水隔套7 其它相关部件的设计和说明7.1 拔毛机的机架及外壳1)拔毛机的底座底座在拔毛机中主要起安装和固定部分部件及怎增加脱毛机的底盘重量,使脱毛机在脱毛的高速转动过程中相对的平稳。由于时间及图纸数量的限制,机架部分画成简单零件图。或者,由于在本设计中此部分非设计重点,而鸡鸭脱毛机技术已发展相当成熟,此部分的结构及尺寸可采用已有的技术。2)鸡鸭脱毛机的外壳鸡鸭脱毛机的外壳主要是起支撑外桶(脱毛筒)和安装鸡鸭脱毛机上盖和安装操作版的作用。在此设计中,对该部件无特殊要求,类似于机架部分,其尺寸可参考装配图尺寸,而具体的结构和材料可参考已有的技术和材料。287.4 桶的结构设计内桶的主要作用是装鸡鸭并完成脱毛和水洗的功能。在内桶的设计中,应在内桶壁上应加上脱毛棒,以加强脱毛功能。由于内桶要负责水洗功能,应此内桶上应安装水管,并在其上开许多小孔。7.5 脱毛棒的设计脱毛棒是脱毛机的重要零部件,直接影响着脱毛的效果,其材质也影响着脱毛机本身的质量。一般的脱毛棒有两种:椭圆形和圆柱形,上面布有螺纹状凸起。经过使用证明,圆柱形脱毛棒比较适用。实验转盘上的脱毛棒的布置采用正四边形式或平行四边形,其边长取 50-60mm。筒体上脱毛棒采用平行四边形,布置四排,其边长、高度为 60mm,最下方一排的高度距转盘脱毛棒顶端 10mm 。其布置效果如图 14、图 15。29图 14 橡胶棒图 15 橡胶棒布置8 结论通过几个月的不断实践和探索,毕业设计已圆满结束。在这次设计中,我的收获很大,不仅对该题目有了比较深入的了解,而且在不断应用所学的知识的过程中,对在四年中所学的知识有了更加深入系统的理解。在这次设计中通过认真总结,一下几点对我来讲感受颇深。我明白了一台机器从开始设想到最后变成图纸的每一个步骤,每一个细节,使我对本专业有了一个比较系统的认识。过这次设计,大大提高了我的综合分析问题和解决问题的能力。通过这次设计,是我独立工作的能力大

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