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变光盖板注塑模具设计.pdf变光盖板注塑模具设计.pdf -- 1 元

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图7侧浇口气穴位置图6点浇口气穴位置变光盖板注塑模具设计赵凤国1,朱静2(1.大连市技师学院,辽宁大连1160132.大连交通大学机械工程学院,辽宁大连116028)1塑件分析图1所示塑件为变光盖板,材料为ABS,具有良好的流动性,易于成型。该塑件结构简单,尺寸小,对局部滑动工作面要求高,无滑痕。该塑件长宽高为48.5mm34mm10.5mm,壁厚较为均匀,基本壁厚为1.5mm和1.75mm。对于该薄壳塑件,可使用MoldFlow有限元分析中的Fusion类型网格。2浇注系统设计由于塑件的体积比较小,采用一模两腔。为侧浇口和点浇口,用MoldFlow进行分析对比,选择最终的浇口形式。方案1为点浇口形式,如图2所示,方案2为侧浇口形式,如图3所示。由塑料模具技术手册,查得侧浇口尺寸推荐值深度h1mm,宽度b1.5mm,长度取1mm。点浇口的截面为圆形,直径d一般在0.8~2.0mm内范围选取,所以选取1.5mm。2.1填充分析填充时间填充时间是指熔体充满整个型腔的时间,两种方案的分析结果如图4及图5所示。从图4和图5中可以看出,两种方案均可将制件填满,但点浇口所需填充时间为0.5094s,而侧浇口则需要0.7200s。且两种方案填充均很均匀。所以单从时间上来看点浇口要优于侧浇口。2.2气穴的分析气穴位置的分析是在可能形成气穴的位置用粉红线勾画出来。根据分析图可以看出气穴出现的严重与否。如果所生产的制件对表面质量的要求不是很高则有些表面气穴的形成还可以接受。分析结果如图6及图7所示。从分析结果来看点浇口的气穴较多,且分布不均匀,而侧浇口的气穴较少,且形成的气穴位置位于制件最右端面,并且相对集中,这样既不影响制件表面美观也易于设置排气装置。所以从气穴上来看侧浇口要优于点浇口。2.3熔接痕的分析熔接痕在塑料制件成型中,当熔融体由分流状态再次合流时便会形成熔接痕。熔接痕多产生在多浇口或有摘要针对变光盖板注射成型工艺,利用CAE技术,通过MoldFlow模拟分析,进行浇注系统的优化设计,从熔接痕、气穴等方面比较分析,得出最优的浇口位置,进而进行模具结构设计。从而获得高质量产品,大大缩短了模具开发的时间,降低了模具的生产成本。关键词注塑模具MoldFlow浇口优化设计中图分类号TQ320.6文献标识码A文章编号1002-2333(2008)11-0132-03InjectionMouldDesignofChangingLightCoverplateZHAOFengguo1,ZHUJing2(1.DalianTechnicianInstitute,Dalian116013,China2.SchoolofMechanicalEngineering,DalianJiaoTongUniversity,Dalian116028,China)AbstractInthispaperinjectionmoldingprocessofchanginglightcoverplatewasanalyzedbyCAEmethod.OptimumrunnersystemwasdesignedbymeansofMoldflowsoftware.Basedonthecomparativeanalysisofweldlinesandairtraps,theoptimumgatelocationwasfixed.Thenthestructureofmoldwasdesigned.Itresultedinproductsofhighpreviewedquality,shortedtheresearchingtimeofmold,reducedthecostofmold.KeywordsinjectionmouldmoldFlowgateoptimumdesign图1变光盖板模型图3侧浇口图2点浇口充填时间0.5094[s][s]0.50930.38200.25470.12730.0000充填时间0.7200[s][s]0.71990.53990.35990.18000.0000图5侧浇口填充时间分析图4点浇口填充时间分析机械工程师2008年第11期132解决方案SOLUTION工艺/工装/模具/诊断/检测/维修/改造凸台的制件中,是注射成型常见的缺陷之一,它是注塑件的薄弱环节,不但影响制品的美观,而且影响制件的总体强度。因此熔接痕的研究非常重要。分析结果如图8及图9所示,可以看出点浇口的熔接痕最大达到了180,而侧浇口的熔接痕最大仅为6.17,并且点浇口的熔接痕产生的位置在制件的最右端,而这个位置属于制件的薄弱端,而且是易产生应力集中的区域。造成制件开裂。所以从熔接痕上分析,侧浇口大大优于点浇口。2.4流动前沿处温度的分析熔融前沿分布是模具中任意点前沿到达的时间,熔融体流动前温度指的是熔融体流动前沿到某一节点的温度。在制件厚度比较薄的部分,如果这一温度太低,则会造成滞流、短射现象的发生。如果这一温度太高,则会使熔融聚合体发生降解,造成制件的表面缺陷。所以,在成型过程中要确保熔融流动前沿的温度保持在塑料聚合体所要求的使用范围内。分析结果如图10和11所示。从图中可以看出,两种方案塑料熔体前沿的温度范围分别为239.4℃240.0℃和238.5℃240.0℃均没超出塑料材料的适用范围(220℃260℃)。所以这两种方案均能满足塑料熔体在成型过程中的要求。2.5锁模力的分析锁模力即注塑时闭合模具所需的力,分析的最大锁模力应小于注射机最大锁模力的80%。其分析结果如图12和图13所示,点浇口的锁模力要小于侧浇口所需要的锁模力,因此就锁模力来讲,点浇口要优于侧浇口。从熔接痕及气穴的分析结果来看,侧浇口要优于点浇口,且从设计排气方式来看侧浇口较点浇口较容易。从熔体流动前沿处温度来看两种方案均适合,虽然从充填时间和锁模力来看,点浇口略优于侧浇口,但点浇口需要用双分型面来开模,较单分型面复杂许多。因此,从本塑件的自身简单性及上述分析结果综合来看,侧浇口要优于点浇口。最终选择侧浇口进行浇口的设计。3模具结构设计3.1成型零件的结构设计模具中的成型零件是决定塑件几何形状和尺寸的零件,包括凹模、型芯、镶块、成型杆和成型环等。针对盖板的成型零件,主要是型腔。定模是成型塑件外表面的主要零件,按其结构不同可分为整体式和组合式两类。整体式定模是有整块材料加工而成的,它的特点是牢固,使用中不易发生变形,不会使塑件产生拼接线痕迹,这种整体式定模常适合于形状简单的中、小型模具上。由于本塑件结构简单,所以此种整体式定模适合于本塑件。动模是成型塑件内表面的主要零件,也可称为型芯,按其结构不同也可分为整体式和组合式两类。整体式动模其结构牢固,但不便加工,消耗的模具钢多,主要用于工艺试验模或小型模具上的形状简单的型芯。本塑件结构简单,尺寸及精度要求都不高,所以此种整体式动模适合于本塑件。3.2推出机构的设计推出机构分为很多种,有简单推出机构、动定模双向推出机构、二级推出机构等。由于本课题所研究的塑件结构简单,即采用简单推出机构能满足设计的要求。简单推出机构中的推杆推出机构是最常用的推出机构,常被用来推出各种塑件。推杆的截面形状根据塑件的推出情况而定,可设置成圆形、矩形等,其中以圆形最为常用,因为使用圆形推杆的地方,较容易达到推杆和模板或型芯上推杆孔的配合精度,另外圆形推杆还具有减小运动阻力、防止卡死现象等优点,损坏后还便于更换。因此本课题采用截面为圆形的推杆推出机构。3.3模具结构及工作过程经过上述分析与计算,变光盖板模具的总体结构如图14所示。具体工作过程如下通过注射机注射成型后,开模时,动模部分向下移动,在拉料杆18与推杆13的共同作用下把定模2以上的部分顶出,从而使定模型腔内的塑件顺利脱模,同时主流道凝料从浇口套中拉出,直至开模行程终了,合模一开始在复位杆14的作用下复位,合模结束后,模具在注射机的作用下锁紧,完成注射成型的一次循环。(下转第82页)熔接痕180.0[deg][deg]180.0135.090.0045.000.0000熔接痕6.170[deg][deg]6.1694.6273.0851.5420.000013613966缩放[80mm]图9侧浇口熔接痕图8点浇口熔接痕流动前沿处的温度240.0[C][C]240.0239.9239.7239.5239.4流动前沿处的温度240.0[C][C]240.0239.6239.2238.9238.5图11侧浇口流动前沿处温度图10点浇口流动前沿处温度1.2501.0000.75000.50000.25000.0000锁模力/t锁模力XY图05101520253035时间/s图13侧浇口锁模力0.50000.40000.30000.20000.10000.0000锁模力/t锁模力XY图05101520253035时间/s图12点浇口锁模力133机械工程师2008年第11期解决方案SOLUTION工艺/工装/模具/诊断/检测/维修/改造4结语本文借助CAE技术,即MoldFlow的分析,优化浇注系统的设计。从填充时间、熔接痕、气穴、流动前沿的温度和锁模力方面综合分析了最优的浇口位置,即采用侧浇口。进而进行了合理的模具设计,以注塑出最佳的塑料制品,保证制品能全部充满,大大缩短了模具制造的时间,降低了模具的生产成本。(编辑立明)作者简介赵凤国(1958),助理讲师,高级技师,主要研究方向为机械优化设计。收稿日期20080916页例题102为例进行优化设计,基本数据与之相同,输入转T1=9.948104Nmm,输入转速n1500r/min,传动比u3.2。根据以上建立的单级斜齿圆柱齿轮减速器的数学模型,用MATLAB语言编制的求解程序由以下4个函数(主程序和子程序)组成①减速箱齿轮传动优化设计主程序(geardesign.m)[sigmahp,sigmafp]gearparameter(rat)x0[3,24,14]optionsoptimset(display,iter)lb[2,20,8]ub[4,40,16][x,f,exitflag,output]fmincongearobjfun,x0,[],[],[],[],lb,ub,gearconstr,options)②目标函数子程序(gearobjfun.m)functionfgearobjfunx)fx(1)(1rat)x(2)/2cos(x(3)pi/180))③约束条件子程序(gearconstr.m)function[c,ceq]gearconstr(x)c(1)zhzep(cos(beta))2sqrt((11/rat)/(x(1)x(2))3)sqrt(kkT1)3.726e3sigmahp(1)c(2)(cos(beta))2/x(2)2/x(1)3yfa(1)ysa(1)yepybetakkT10.5sigmafp(1)c(3)(cos(beta))2/(ratx(2))2/x(1)3yfa(2)ysa(2)yepybetakkT10.5sigmafp(2)c(4)d2350c(5)abs(2x(1)round(2x(1)))0.001ceq[]④许用应力计算程序(gearparameter.m)function[sigmahp,sigmafp]gearparameter(rat)fori12sigmah(i)4950.889(HBS(i)150)sigmaf(i)1700.3(HBS(i)150)endfori12sigmahp(i)sigmah(i)zn(i)/1.1sigmafp(i)sigmaf(i)yn(i)1.48end运行上述最优化设计程序,计算中采用序列二次规划算法和一维搜索算法,共经过7次规划子问题的求解。当相邻两次二次规划子问题解的函数值之差与最大不满足约束的值都满足给定计算精度106之后程序运行结束。输出最优解如下x2.499520.000013.9136f108.1522经过适当圆整和标准化修正后的齿轮传动系统设计参数如下x2.52014f108.15而对比常规设计得到的参数X=[x1,x2,x3]T=[mn,z1,β]T=[2,31,14]T,目标函数值a133.98mm,优化后,减速器目标函数值下降了19.3。可见,优化后的设计在保证满足约束的条件下尽量减少了尺寸富裕量,极大地节约了资源。3结束语通过对实例的计算和对计算结果的分析,证明了应用MATLAB优化工具箱进行减速器的优化设计求解,具有编程工作量小、初始参数输入简单、设计效率高等优点,尤其是对于某些工程问题,用一种预先选定的方法很可能得不到最优解,运用MATLAB语言优化工具箱来求解优化问题就显得简便可靠。但是,在实际工程中仅对单目标进行优化是不够的,还需对多目标的优化加以研究,不断探索出更好的优化方法。[参考文献][1]陈杰.MATLAB宝典[M].北京电子工业出版社,2007.[2]濮良贵,纪名刚.机械设计[M].第七版.北京高等教育出版社,2000.[3]唐军,等.减速器的优化设计[J].重型科技机械,2005(4)1517.[4]王文斌,等.机械设计手册[M].北京机械工业出版社,2005.(编辑黄荻)作者简介张云华(1971),男,讲师,研究方向为机械设计。收稿日期2008-09-10仿真/建模/CAD/CAM/CAE/CAPP制造业信息化MANUFACTURINGINFORMATIZATION机械工程师2008年第11期82图14变光盖板注射模1.动模板2.定模板3.定模座板4.浇口套5.定模6.导柱7.导套8.动模9.支承板10.限位销11.推板12.推板固定板13.推杆14.复位杆15.垫块16.推板导套17.推板导柱18.拉料杆19.内六角螺钉20.动模(上接第133页)333333333333333333333333333333333333333333333332345671181716190151413121110981920290200
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