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轻型货车液压转向器设计 轻型货车转向器设计(全套含CAD图纸)

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编号:9741454    类型:共享资源    大小:2.42MB    格式:ZIP    上传时间:2018-03-24 上传人:机****料 IP属地:河南
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轻型 货车 液压 转向器 设计 全套 cad 图纸
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内容简介:
下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985本科学生毕业设计轻型货车液压转向器设计院系名称专业班级学生姓名指导教师职称下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985THEDESIGNFORVANSHYDRAULICSTEERINGGEARCANDIDATESPECIALTYCLASSSUPERVISOR下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985I摘要本设计是一款轻型货车的转向器。通过有关资料对转向器的分类,结构性能,工作原理,发展方向做一系列的调查了解,决定本设计的转向器,主要是根据汽车的类型、前轴负荷、使用条件等来决定,并要考虑其效率特性、角传动比变化特性等对使用条件的适应性以及转向器的其他性能、寿命、制造工艺等。设计的主要内容包括总体设计方案的确定、主要性能参数的确定、齿轮齿条转向器的尺寸计算和齿轮齿条的几何传动关系计算,对齿轮齿条进行了设计计算并进行了校核,其中着重对主动小齿轮的齿根弯曲强度进行了校核。最后查阅有关资料对其进行动力辅助液压装置的相关设计,主要对液压动力缸直径的计算,分配阀和反作用阀有关参数的确定,油罐容积和油泵排量的设计等,根据计算利用AUTOCAD画出装配图和零件图。关键词轻型货车;转向器;齿轮齿条;转向助力;转向系统。下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985IIABSTRACTTHISDESIGNISALIGHTWAGONSTEERINGGEARTHROUGHTHERELEVANTMATERIALTOTHECLASSIFICATIONOFSTEERINGGEAR,STRUCTUREPERFORMANCE,PRINCIPLEOFWORK,DOINGASERIESOFDEVELOPMENTDIRECTION,DECIDEDTOINVESTIGATETHEDESIGNOFSTEERINGGEAR,MAINLYBASEDONTHETYPE,FRONTAXLELOAD,USECONDITIONSTODECIDE,ANDSHOULDCONSIDERITSEFFICIENCYCHARACTERISTICS,ANGLECHANGESTOUSECHARACTERISTICSOFTRANSMISSIONRATIOOFTHECONDITIONSOFTHEADAPTABILITYANDOTHERPROPERTIES,LIFETHEPRODUCTS,MANUFACTURINGPROCESS,ETCDESIGNOFTHEMAINCONTENTINCLUDINGOVERALLDESIGNSCHEME,THEMAINPROPERTYPARAMETERDETERMINATIONOFTHEDETERMINATIONOFTHESIZEOFTHESTEERINGGEAR,GEARRACKCALCULATIONANDSUPERMODULUSGEARGEOMETRYCALCULATIONOFGEARTRANSMISSIONRELATIONS,THEDESIGNINGCALCULATIONRACKANDCHECKS,WHICHFOCUSESONTHEINITIATIVEOFTHESMALLGEARTOOTHROOTBENDINGSTRENGTHCHECKFINALLYCONSULTRELEVANTMATERIALTOTHEAUXILIARYPOWEROFHYDRAULICEQUIPMENTRELATEDDESIGN,MAINLYTOTHEHYDRAULICPOWERCYLINDERTHEDIAMETEROFTHECALCULATION,ANDADVERSEEFFECTONDISTRIBUTINGVALVEVALVEOFPARAMETERS,VOLUMEANDOILPUMPOILTANKDISPLACEMENTOFDESIGN,ACCORDINGTOTHECALCULATEDUSINGAUTOCADDRAWASSEMBLYDRAWINGSANDDRAWINGKEYWORDSVANS,REDIRECTORRACKANDPINIONSTEERINGSYSTEM下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985III目录摘要ABSTRACT第1章绪论111研究的目的意义112转向器的发展现状113确定设计方案514本章小结7第2章主要性能参数的确定921确定转向盘直径922计算转向系效率923计算转向系传动比1124本章小结12第3章转向器机械部分的设计计算1331齿轮齿条尺寸结构的设计1332齿轮齿条几何传动的关系1433齿轮强度的校核1634本章小结26第4章转向器液压动力辅助系统设计2741液压动力缸直径设计2742分配阀有关参数确定2843反作用阀和回位弹簧参数确定2944油罐容积和油泵排量设计3045结论30结论31参考文献32致谢33附录下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985IVA34附录B36下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或119709851第1章绪论11研究的目的和意义汽车上用来改变或恢复其行驶方向的专设机构称为汽车转向系统。汽车的转向系统是用来改变汽车行驶方向和保持汽车直线行驶的机构。转向操纵机构主要由转向盘、转向轴、转向管柱等组成。转向器将转向盘的转动变为转向摇臂的摆动或齿条轴的直线往复运动,并对转向操纵力进行放大的机构。转向器一般固定在汽车车架或车身上,转向操纵力通过转向器后一般还会改变传动方向。早期的汽车转向是用舵柄或横杆即一种两端带有手柄的水平杆进行操纵,转向比是11,因而汽车转向时的操作是很吃力的。后来,带有齿轮减速比的转向机构很快被推广使用,但是,这种机构的方向盘不象舵柄或横杆要置放在汽车中线的位置,而是要置放在汽车的左边或右边,这样触发了方向盘位置的争论。这场争论旷日持久,导致了今天的汽车分成了两大类方向盘装置法一类以美国,中国,俄罗斯等世界上大多数国家和地区采用的左置方向盘,实行右上左下的汽车行驶规则;另一类以英国及英联邦,日本等少数国家和地区采用的右置方向盘,实行右下左上的汽车行驶规则。几十年来,汽车都使用蜗杆扇形齿轮转向器,现在的循环球式转向器也是这种转向器的一种变型,轿车也经常使用。在这种转向器中,蜗杆与扇形齿轮之间嵌入了钢珠,大大降低了摩擦力,使汽车的转向操纵变得比较轻松。12转向器的发展现状由于汽车转向器属于汽车系统中的关键部件,它在汽车系统中占有重要位置,因而它的发展同时也反映了汽车工业的发展,它的规模和质量也成为了衡量汽车工业发展水平的重要标志之一。近年来随着我过汽车工业的迅猛发展,作为汽车的重要安全部件汽车转向器的生产水平也有了很大的提高。在汽车转向器生产行业里,70年代推广循环球转向器,80年代开发和推广了循环球变传动比转向器,到了90年代,驾驶员对汽车转向器性能的要求有了进一步的提高,要求转向更轻便,操纵更灵敏。随着汽车的高速比和超低压扁轮胎的通用化,过去的采用循环球转向器和循环球变传比转向器只能相对的解决转向轻便性和操纵灵敏性问题,现在虽然转向器以向动力转向发展,但大部分汽车还下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或119709852应用机械型转向器,如何改进转向器的设计,使之更加适合驾驶者,是最重要的,因此还需不断改进。充分考虑安全性、轻便性随着汽车车速的提高,驾驶员和乘客的安全非常重要,目前国内外在许多汽车上已普遍增设能量吸收装置,如防碰撞安全转向柱、安全带、安全气囊等,并逐步推广。从人类工程学的角度考虑操纵的轻便性,已逐步采用可调整的转向管柱和动力转向系统。低成本、低油耗、大批量专业化生产随着国际经济形势的恶化,石油危机造成经济衰退,汽车生产愈来愈重视经济性,因此,要设计低成本、低油耗的汽车和低成本、合理化生产线,尽量实现大批量专业化生产。对零部件生产,特别是转向器的生产,更表现突出。作为汽车的一个重要组成部分,汽车转向系统是决定汽车主动安全性的关键总成,如何设计汽车的转向特性,使汽车具有良好的操纵性能,始终是各汽车生产厂家和科研机构的重要研究课题。特别是在车辆高速化、驾驶人员非职业化、车流密集化的今天,针对更多不同水平的驾驶人群,汽车的操纵设计显得尤为重要。汽车转向系统经历了纯机械式转向系统、液压助力转向系统、电动助力转向系统3个基本发展阶段。机械式的转向系统,由于采用纯粹的机械解决方案,为了产生足够大的转向扭矩需要使用大直径的转向盘,这样一来,占用驾驶室的空间很大,整个机构显得比较笨拙,驾驶员负担较重,特别是重型汽车由于转向阻力较大,单纯靠驾驶员的转向力很难实现转向,这就大大限制了其使用范围。但因结构简单、工作可靠、造价低廉,目前在一部分转向操纵力不大、对操控性能要求不高的微型轿车、农用车上仍有使用。齿条齿轮式转向系统已成为汽车、小型货车及SUV上普遍使用的转向系统类型。其工作机制非常简单。齿条齿轮式齿轮组被包在一个金属管中,齿条的各个齿端都突出在金属管外,并用横拉杆连在一起。转动方向盘时,齿轮就会旋转,从而带动齿条运动。齿条各齿端的横拉杆连接在转向轴的转向臂上。齿条齿轮式齿轮组有两个作用1、将方向盘的旋转运动转换成车轮转动所需的线性运动。2、提供齿轮减速功能,从而使车轮转向更加方便。在大多数汽车中,一般要将方向盘旋转三到四周,才能让车轮从一个锁止位转到另一个锁止位(从最左侧转到最右侧)。齿轮齿条方式的最大特点是刚性大,结构紧凑重量轻,且成本低。由于这种方式容易由车轮将反作用力传至转向盘,所以具有对路面状态反应灵敏的优点,但同时也下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或119709853容易产生打手和摆振等现象。齿轮与齿条直接啮合,将齿轮的旋转运动转化为齿条的直线运动,使转向拉杆横向拉动车轮产生偏转。齿轮并非单纯的平齿轮,而是特殊的螺旋形状,这是为了尽量减小齿轮与齿条之间的啮合间隙,使转向盘的微小转动能够传递到车轮,提高操作的灵敏性,也就是我们通常所说的减小方向盘的旷量。不过齿轮啮合过紧也并非好事,它使得转动转向盘时的操作力过大,人会感到吃力。循环球式这种转向装置是由齿轮机构将来自转向盘的旋转力进行减速,使转向盘的旋转运动变为涡轮蜗杆的旋转运动,滚珠螺杆和螺母夹着钢球啮合,因而滚珠螺杆的旋转运动变为直线运动,螺母再与扇形齿轮啮合,直线运动再次变为旋转运动,使连杆臂摇动,连杆臂再使连动拉杆和横拉杆做直线运动,改变车轮的方向。循环球式转向器又有两种结构型式,即常见的循环球齿条齿扇式和另一种即循环球曲柄销式。它们各有两个传动副,前者为螺杆、钢球和螺母传动副以及落幕上的齿条和摇臂轴上的齿扇传动副;后者为螺杆、钢球和螺母传动副以及螺母上的销座与摇臂轴的锥销或球销传动副。两种结构的调整间隙方法均是利用调整螺栓移动摇臂轴来进行调整。循环球式转向器由螺杆和螺母共同形成的螺旋槽内装有钢球构成的传动副,以及螺母上齿条与摇臂轴上齿扇构成的传动副组成。循环球式转向器的传动效率高、工作平稳、可靠,螺杆及螺母上的螺旋槽经渗碳、淬火及磨削加工,耐磨性好、寿命长。齿扇与齿条啮合间隙的调整方便易行,这种结构与液力式动力转向液压装置的匹配布置也极为方便。所以循环球转向器凭借这些特点在汽车中得到了广泛应用。齿轮齿条的优点1、构造筒单,结构轻巧。由于齿轮箱小,齿条本身具有传动杆系的作用,因此,它不需耍循环球式转向器上所使用的拉杆。2、因齿轮和齿条直接啮合,操纵灵敏性非常高。3、滑动和转动阻力小,转矩传递性能较好,因此,转向力非常轻。4、转向机构总成完全封闭,可免于维护。据了解,在世界范围内,汽车循环球式转向器占45左右,齿条齿轮式转向器占40左右,蜗杆滚轮式转向器占10左右,其它型式的转向器占5。循环球式转向器一直在稳步发展。在西欧小客车中,齿条齿轮式转向器有很大的发展。日本汽车转向器的特点是循环球式转向器占的比重越来越大,日本装备不同类型发动机的各类型汽车,采用不同类型转向器,在公共汽车中使用的循环球式转向器,已由60年代的625,发展到现今的100了蜗杆滚轮式转向器在公共汽车上已经被淘汰。下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或119709854大、小型货车大都采用循环球式转向器,但齿条齿轮式转向器也有所发展。微型货车用循环球式转向器占65,齿条齿轮式占35。综合上述对有关转向器品种的使用分析,得出以下结论循环球式转向器和齿轮齿条式转向器,已成为当今世界汽车上主要的两种转向器;而蜗轮蜗杆式转向器和蜗杆肖式转向器,正在逐步被淘汰或保留较小的地位。在小客车上发展转向器的观点各异,美国和日本重点发展循环球式转向器,比率都已达到或超过90;西欧则重点发展齿轮齿条式转向器,比率超过50,法国已高达95。由于齿轮齿条式转向器的种种优点,在小型车上的应用包括小客车、小型货车或客货两用车得到突飞猛进的发展;而大型车辆则以循环球式转向器为主要结构。动力转向是发展方向。动力转向系统的应用日益广泛,不仅在重型汽车上必须装备,在高级轿车上应用的也较多,在中型汽车上的应用也逐渐推广。主要是从减轻驾驶员疲劳,提高操纵轻便性和稳定性出发。虽然带来成本较高和结构复杂等问题,但由于优点明显,还是得到很快的发展动力转向有3种形式整体式、半分置式及联阀式动力转向结构。目前3种形式各有特点,发展较快,整体式多用于前桥负荷38T汽车,联阀式多用于前桥负荷518T汽车,半分置式多用于前桥负荷6T以上到超重型汽车。从发展趋势上看,国外整体式转向器发展较快,而整体式转向器中转阀结构是目前发展的方向。动力转向机是利用外部动力协助司机轻便操作转向盘的装置。随着最近汽车发动机马力的增大和扁平轮胎的普遍使用,使车重和转向阻力都加大了,因此动力转向机构越来越普及。值得注意的是,转向助力不应是不变的,因为在高速行驶时,轮胎的横向阻力小,转向盘变得轻飘,很难捕捉路面的感觉,也容易造成转向过于灵敏而使汽车不易控制。所以在高速时要适当减低动力,但这种变化必须平顺过度。1液压式动力转向装置液压式动力转向装置重量轻,结构紧凑,利于改善转向操作感觉,但液体流量的增加会加重泵的负荷,需要保持怠速旋转的机构。它使汽车在低速行驶或车辆就位时,驾驶员只需用较小的操作力就能灵活进行转向而在高速行驶时,则自动控制,使操作力逐渐增大,实现了稳定操纵。虽然这种转向器具有很多优点,在目前的技术水准下它仍然存在某些不足之处,例如助力较小等因此,目前液压式动力转向器仍然占据着很大的市场份额,其性能也在不断地提高。对于液压助力型动力转向器的研究有着非常深远的意义2电动式动力转向装置下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或119709855电动式动力转向装置是最新形式的转向装置,由于它节能,故受到人们的重视。它是利用蓄电池转动电机产生推力。由于不直接使用发动机的动力,所以大大降低了发动机的功率损失液压式最大损失510马力,且不需要液压管路,便于安装。尤其有利于中置发动机后轮驱动的汽车。但目前电动式动力转向装置所得动力还比不上液压式,所以只限用于前轮轴轻的中置发动机后驱动的汽车上。3电动液压式动力转向装置即由电机驱动转向助力泵并由计算机控制的方式,它集液压式和电动式的优点于一体。因为是计算机控制,所以转向助力泵不必经常工作,节省了发动机的功率。这种方式结构紧凑,便于安装布置,但液压产生的动力不能太大,所以适用排量小的汽车。我国转向器制造技术应在吸收国内外先进制造技术的基础上,根据本国国情,加快发展,主要发展目标有以下几个方面(1)加大软件开发和在转向器中的应用。引进国外高新技术,改善设计过程,简化设计结构,提高生产效率。(2)在自力更生研究开发的同时,积极引进、吸收国外的先进技术与系统,并加以创新,提高加工精度,减小误差,保证制造产品的合格率。(3)积极开拓国际市场,加大高新技术产品在国际市场上的占有率。(4)既注重技术创新,又注重其与机制创新、管理创新的结合,处理好机制创新、管理创新和技术创新的关系。要以机制创新带动管理创新,以管理创新带动技术创新。采取有效的协同研发方式以及符合市场经济规律的运行机制,组织好本领域的相关技术、装备与软件系统的研发,以及研究成果的推广应用。随着经济全球化和我国加入WTO,我国产业结构将有重大调整,而制造业在工业化过程中起着主导作用,是经济发展中的主要增长点之一,没有制造业的提高和发展,其它产业也不可能良性发展,因此制造业将是产业结构调整中的主要着力点之一。在此内外环境的影响下,我国转向器制造业必须充分考虑产品的研发、生产、营销和服务各环节的协调发展,吸收先进制造技术,逐步走上以自主开发为主的道路,使我国汽车转向器工业从“转向器制造大国”走向“转向器制造强国”,这是我们面临的最重要的任务。13确定设计方案齿轮齿条转向器有四种形式中间输入两端输出;侧面输入两端输出;侧面输入中间输出;侧面输入一段输出。下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或1197098561、采用侧面输入两端输出时,转向拉杆长度受到限制,容易与悬架导向机构产生干涉。图21齿轮齿条式转向器在转向系中的位置图22齿轮齿条式转向器传动副的布置方案2、如果齿轮齿条式转向器采用直齿圆柱齿轮,直齿齿条啮合,则运转平稳性降低,冲击大,噪声增加。齿轮轴线与齿条轴线之间的夹角只能是直角,所以选择斜齿。下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或119709857图23齿轮齿条式转向器侧面输入两端输出图24齿轮齿条式转向器侧面输入两端输出3、采用侧面输入中间输出方案时拉杆摆动角减小,有利于减少车轮上,下跳动时转向系与悬架系的干涉。但因结构的关系会降低拉杆的强度。经综合考虑选择侧面输入两端输出的方式并采用斜齿齿轮,齿条。中间输出的齿轮齿条式转向器,其结构及工作原理与两端输出的齿轮齿条式转向器基本相同,不同之处在于它在转向齿条的中部用螺栓与左右转向横拉杆相连。在单端输出的齿轮齿条式转向器上,齿条的一端通过内外托架与转向横拉杆相连。循环球式转向器循环球式转向器是目前国内外应用最广泛的结构型式之一,一般有两级传动副,第一级是螺杆螺母传动副,第二级是齿条齿扇传动副。为了减少转向螺杆转向螺母之间的摩擦,二者的螺纹并不直接接触,其间装有多个钢球,以实现滚动摩擦。转向螺杆和螺母上都加工出断面轮廓为两段或三段不同心圆弧组成的近似半圆的螺旋槽。二者的螺旋槽能配合形成近似圆形断面的螺旋管状通道。螺母侧面有两对通孔,可将钢球从此孔塞入螺旋形通道内。转向螺母外有两根钢球导管,每根导管的两端分别插入螺母侧面的一对通孔中。导管内也装满了钢球。这样,两根导管和螺母内的螺旋管状通道组合成两条各自独立的封闭的钢球“流道“。转向螺杆转动时,通过钢球将力传给转向螺母,螺母即沿轴向移动。同时,在螺杆及螺母与钢球间的摩擦力偶作用下,所有钢球便在螺旋管状通道内滚动,形成“球流“。在转向器工作时,两列钢球只是在各自的封闭流道内循环,不会脱出。在单端输出的齿轮齿条式转向器上,齿条的一端通过内外托架与转向横拉杆相连。14本章小结本章详尽的讲述了齿轮齿条转向器的几种形式,要想把它做的好,还应该做到对下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或119709858待实施的新方案,应进行必要的了解,经验证可靠后方可着手正式设计。处理好使用与制造之间的关系,首先应满足使用需求,这是由工艺设备的特性决定的。转向器对制造业提出了越来越高的要求,优良的制造、装配质量是提高机器的工艺性能、工作可靠性和使用寿命所不可缺少的。下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或119709859第2章主要性能参数的确定表21轻型货车基本参数参数名称具体参数值传动比20轴距2950整车装备质量1760承载质量815前后配重55,45最高时速105KM/H转向盘回转总圈数35圈最小转弯直径125M转向盘直径38021确定转向盘直径转向盘直径的选取可在380550的标准内选取。所以取SWD380。22计算转向器效率转向器正效率影响转向器正效率的因素有转向器的类型、结构特点、结构参数和制造质量等。1转向器类型、结构特点与效率,在前述四种转向器中,齿轮齿条式、循环球式转向器的正效率比较高,而蜗杆指销式特别是固定销和蜗杆滚轮式转向器的正效率要明显的低些。同一类型转向器,因结构不同效率也不一样。如蜗杆滚轮式转向器的滚轮与支持轴之间的轴承可以选用滚针轴承、圆锥滚子轴承和球轴承等三种结构之一。第一种结构除滚轮与滚针之间有摩擦损失外,滚轮侧翼与垫片之间还存在滑动摩擦损失,故这种转向器的效率LY仅有54。另外两种结构的转向器效率,根据试验结果分别为下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或119709851070和75。转向摇臂轴轴承的形式对效率也有影响,用滚针轴承比用滑动轴承可使正或逆效率提高约10。2转向器的结构参数与效率如果忽略轴承和其它地方的摩擦损失,转向系的效率计算由转向器的效率与传动机构的效率相乘得到,即0(21)正效率计算公式12P(22)转向器逆效率根据逆效率大小不同,转向器又有可逆式、极限可逆式和不可逆式之分。路面作用在车轮上的力,经过转向系可大部分传递到转向盘,这种逆效率较高的转向器属于可逆式。它能保证转向后,转向轮和转向盘自动回正。这既减轻了驾驶员的疲劳,又提高了行驶安全性。但是,在不平路面上行驶时,车轮受到的冲击力,能大部分传至转向盘,造成驾驶员“打手”,使之精神状态紧张,如果长时间在不平路面上行驶,易使驾驶员疲劳,影响安全驾驶。属于可逆式的转向器有齿轮齿条式和循环球式转向器。不可逆式转向器,是指车轮受到的冲击力不能传到转向盘的转向器。该冲击力由转向传动机构的零件承受,因而这些零件容易损坏。同时,它既不能保证车轮自动回正,驾驶员又缺乏路面感觉;因此,现代汽车不采用这种转向器。极限可逆式转向器介于上述两者之间。在车轮受到冲击力作用时,此力只有较小一部分传至转向盘。它的逆效率较低,在不平路面上行驶时,驾驶员并不十分紧张,同时转向传动机构的零件所承受的冲击力也比不可逆式转向器要小。逆效率计算公式32P23式中1P为作用在转向盘上的功率;2为转向器中的摩擦功率;3为作用在转向摇臂轴上的功率。蜗杆类和螺杆类转向器,效率可以用下面的公式计算下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或1197098511(24)00TANTAN0TAN(25)式中0为蜗杆或螺杆的导程角,12;为摩擦角,FRCT;F为摩擦系数,取004(查相关文献淬火钢对淬火钢的摩擦副摩擦系数F003005,选取F004);则ARCTAN00404ARCTN12TTAN08423计算转向系的传动比转向系的操纵应十分轻便,转向时加在转向盘上的切向力不应大于150200N。取150NWF汽车在沥青或者混凝土路面上的原地转向阻力矩1G2575985513879NPFMR31686601NMM式中F为轮胎和路面间的滑动摩擦系数,一般取07;R为转向阻力矩,单位NMM;1G为转向轴负荷,单位N;MGCM为轻型货车满载质量,轻型载货汽车的满载质量为M(17608152575;C为汽车的转向轴载荷分配系数,轻型载货汽车的转向轴为前轴,前轴载荷分配系数为55。P为轮胎气压,MPA;取25BAR,即0255MPA。在静止状态下,由于主动转向控制器处于非工作状态,此时转向器的工作状下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或1197098512况相当于传统齿轮齿条转向器。则齿轮转矩1T2HFWD5427NM(26)转向系的角传动比SDI0(27)式中为转向轴的转角增量单位RAD;S为齿条位移增量单位MM;对于定传动比的转向器,其角转动比公式为RI120(28)式中R为齿轮分度圆的半径,1D;1D为齿轮分度圆的直径;102DRI(29)轻型货车转向器的角传动比应在1632的范围内选取,一般传统齿轮齿条转向器角传动比为20,取I20。24本章小结本章对齿轮齿条转向器的基本参数进行了计算,查阅相关资料并对一些参数进行了选取。对转向系的效率做了详细说明。下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或1197098513第3章转向器机械部分的设计31齿轮齿条几何尺寸结构的设计主动小齿轮应该采用斜齿圆柱小齿轮,并采用变位齿轮法向模数在23MM之间取值,取3MMGB/T13571987NM齿轮的齿数取81Z1Z为避免根切,应采用变位齿轮,则变位系数3135207841MINX取法向变位系数04齿轮螺旋角多在915之间,所以取值15压力角(法向齿形角)取20N齿宽系数在0306之间,取06D齿条的齿宽2B250615MM32D12齿轮的齿宽取32MM11B法向模数TM310MM335COS3NTM端面齿形角和法向齿形角的换算关系为34CSTATNN120T下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或1197098514法向齿形角2065TT法向齿顶高系数取标准值1ANHANH端面齿顶高系数TCOS1535COSANT法向顶隙系数取标准值025NCN端面顶隙系数T025COS1536OSNT转向系统直接关系着生命财产的安全,属于保安系统,安全系数要求较高。转向器扭距低,受到中等冲击,工作环境较恶劣,材料选择十分重要。主动小齿轮的材料选用16MNCR5材料,淬火处理,硬度为700HRC,精度等级为7级。齿条采用45钢,淬火处理壳体采用铝合金压铸32齿轮齿条几何传动的关系分度圆直径为D248MM37COS11ZMN583取整25MM齿顶高为AH104342MM38NANXH11133MMM2齿根高为FH1025043255MM39NNAFXCH1110253375MMF2齿高为H42255675MM31011FAH3375675MM(31122F)齿顶圆直径为AD2524534MM112AH(312)下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或1197098515齿根圆直径为FD25242166MM313112AFHD齿距为PMMNMP3MMTT15COS齿轮中心到齿条基准线的距离为HMM315NXD2171340基圆直径为BD25COS20411734MM316TBDCOS1齿顶圆压力角为AARCCOS509031711RCSABTD52734端面重合度为TNATATXHZ2SICO4N2111650I6520T95TN8164纵向重合度为041318NMBSI315I总重合度为164041205319当量齿数为VZ8932031COSZV5832齿轮的啮合角为1下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或1197098516321B111R734ACOSACSARCOS60825BD式中为齿轮的基圆半径,B1RMM322B1D734R862为齿轮的节圆半径,对于标准安装的齿轮,分度圆与节圆重合,则RMM1D5R2齿条的压力角为2461齿条的模数为2M28323NCOS320式中为齿轮的法向模数,MMN为齿轮的法向压力角齿条的齿数为2Z333324NPDT12325取34Z齿条的行程为S2225315MM32512DT齿条的长度为2L34332MM326TPZ25COS3取340MML33齿轮强度校核为了保证行驶安全,组成转向系的各零件应有足够的强度。欲验算转向系零件的强度,需首先确定作用在各零件上的力。影响这些力的主要因素有转向轴的负荷、路面阻力和轮胎气压等。为转动转向轮要克服的阻力,包括转向轮绕主销转动的阻力、车轮稳定阻力、轮胎变形阻力和转向系中的内摩擦阻力等齿轮齿条转向器结构中的主动齿轮应采用较高可靠度要求,所以要求强度要高。下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或1197098517最小安全系数160,12MINFSMINHS1、齿面接触强度外啮合齿轮传动的尺寸3273211UKTADHPDA式中为常系数值,取756AA为载荷系数,常用值122,取12K为小齿轮的额定转矩1T28500NMM285NM380152SWDF为齿宽系数D为许用接触应力HP为齿轮与齿条的齿数比,U1485N/MM2LIM90试验齿轮的接触疲劳极限1650N/MM2渗碳淬火钢,齿轮材料和热处理LIH质量达到很高要求时的疲劳极限取值83412ZU239MM32328341156071UKTADHPDA25MM符合设计要求12、齿根弯曲强度齿轮的法向模数要求328321FPDSMNZYKTA式中为常系数值,取124为许用齿根应力,FPLIM50FEFP为实验齿轮的弯曲疲劳极限,查表得133N/MM2LIMLI为复合齿形系数,查表,155,164SYSASYASAY1551642542SAF06MM3232113860544FPDSMNZKTA下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或1197098518MM合格3NM从齿从齿轮齿条的受力分析和其运动关系来看,汽车在行驶过程中,80左右为直线行驶,即齿轮和齿条没有相对运动;汽车转弯时,齿轮齿条有相对运动,但其运动的速度较慢。从齿轮齿条的损坏形式来看,主要是齿轮折断,受弯曲强度的影响,因此在齿轮齿条强度计算中可只计算弯曲强度接触强度忽略不计。1、弯曲强度计算的齿向载荷分布系数FK齿向载荷分布系数是考虑沿齿宽载荷分布对齿根弯曲应力的影响。F可按下式计算FK329NH式中为接触强度计算的齿向载荷分布系数H为幂指数N330BFKMHAXAX式中为单位齿宽的最大载荷,N/MMMAX为单位齿宽的平均载荷,N/MM为分度圆上平均计算切向力,NF160NHFK33121HB式中为齿宽,MMB为齿高,MMH则06227561511HBN2、弯曲强度计算的齿间载荷分布系数FK齿间载荷分布系数考虑同时啮合的各对轮齿间载荷分配不均匀影响的系数。影响其主要因素有受载后轮齿变形;轮齿制造误差,特别是基节偏差;齿廓修形;跑和效果等。下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或1197098519查有关参考得出12HKF3、齿形系数FY齿形系数是考虑载荷作用于单对齿啮合区外界点时齿形对名义弯曲应力的影响。外齿轮的齿形系数可有下式计算F332NNFENNEMSHYCO62式中为齿轮法向模数,MM;NM为法向分度圆压力角;对于普通型齿轮0PRS刀具圆角的半径0153045MMNFM15刀尖圆心至刀齿对称线的距离333NFPNPRNFPNSHECOSI1COTA42045I20ST5231113MM辅助值G334304352401NFPNFXMH基圆螺旋角3352COSIARCOSNB0151408辅助值H3367803129832NNMEZ下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或1197098520辅助角0739830217021NZGH3377TAN98TAN128危险截面齿厚与模数之比NFMS338NFPNFGZSCOS3I34502812813I9812危险截面齿厚FNSMM6321NM30切点处曲率半径与模数之比NF339GZNNFPF2COS308198134500230切点处曲率半径FMM6032NFM当量直齿轮端面重合度1693400814COSS22BN当量直齿轮分度圆直径ND3824MM341BNZM2COS下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或1197098521当量直齿轮基圆直径BND2255MM34220COS4CSBN当量直齿轮顶圆直径ANMM343351DDAN当量直齿轮单对齿啮合区外界点直径EN34422221COSBNNNBANENDMD22225690CS3532525MM当量直齿轮单齿啮合外界点压力角EN267434525ARCOSARCOSENBEND外界点处的齿厚半角公式为346ENNNNEIVIXZTA2174260T4098II681当量齿轮单齿啮合外界点载荷作用角FEN26746811993347ENFE弯曲力臂与模数比NMH348NFPNEFEENFEMGZDMHCOS3COSTASICO213450281CSS9825931TAN86SI1C08下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或1197098522弯曲力臂FEHMM42380NM齿形系数可由公式438确定FY6820COS19386COS622NNFENNEMH(349)4、齿形系数FAY齿形系数是考虑当载荷作用于齿顶时齿形对名义弯曲应力的影响,用于近似计算。外齿轮的齿形系数可由下式确定FAY350NNFNNAMSHCO62当量齿轮齿顶压力角A453598325410COSAR1COSR1NAANZMD(351)齿顶厚半角AANNNIVIZXT2501(352)3542098TA4IVI2527当量齿轮齿顶载荷作用角FAN下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或1197098523NNANANFAZXIVTA250T1(353)9820TA420354TA27534IV3849弯曲力臂与模数之比NFAMHCOS503COSS50GMZNFPFANNFA(354)281CS304281CS4938COS209弯曲力臂FAHMM72390NAM齿形系数由公式(456)确定FAY28120COS149386COS62NNFFANNAAMH5、应力修正系数SY对于齿形角为20的齿轮,可按下式计算NSY(适用范围为)LSSQ32102181SQ(355)式中为齿根危险截面处齿厚与弯曲力臂的比值,L356125043FENHS为齿根危险截面齿厚FN为弯曲力臂E为齿根圆角参数,其值为SQ下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985243602FNSQ为30切线切点处曲率半径则107125033211301LSSQY6、应力修正系数A齿形角为20的齿轮,可按下式计算NSAY(适用范围为)ALSSAQY32102181SQ(357)其中76FANAHSL112358312321130021ALSSQY7、弯曲强度计算的重合度系数Y重合度系数将载荷由齿顶转换到单对齿啮合区外界点的系数。公式如下06935969175027502NY8、弯曲强度计算的螺旋角系数Y螺旋角系数是考虑螺旋角造成的接触线倾斜对齿根应力产生影响的系数,公式如下360MIN120YY75MIN当时,按计算,当时,取;当时,按10750Y30计算301025041090,合格250MINY095,合格12054190MINY9、试验齿轮的弯曲疲劳极限LIMF190N/MM2LIMF主动小齿轮为双向运转工作的齿轮,查表得值乘上系数07。LIMF下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或1197098525齿轮的弯曲疲劳极限19007133N/MM2LIMF10、弯曲强度的寿命系数NTY寿命系数是考虑齿轮寿命小于或大于持久寿命条件循环次数时,其NTCN可承受的弯曲应力值与相应的条件循环次数时疲劳极限应力的比例系数。CN淬火钢,持久寿命条件循环次数6103C应力循环次数的取值范围为,取上限LL10L弯曲强度的寿命系数公式为NTY361850130320626LNTY11、弯曲强度尺寸系数X尺寸系数是考虑应尺寸增大使材料强度降低的尺寸效应因素,用于弯X曲强度计算。查图,0975Y12、相对齿根圆角敏感系数RELT相对齿根圆角敏感系数是考虑所计算齿轮的材料、几何尺寸等对齿根L应力的敏感度与实验齿轮不同而引进的系数。当齿根圆角参数在的范围时,可近似地取为1。451SQRELTY13、相对齿根表面状况系数RRELTY齿根表面状况系数是考虑齿廓根部的表面状况,主要是齿根圆角处的粗糙度对齿根弯曲应力的影响。查表1120RRELT14、齿轮弯曲强度校核查表,使用系数取10,动载系数取10AKVK齿根应力的基本值12113629507168231500YBMFSNT2/MN式中为端面内分度圆上的名义切向力,NT为工作齿宽(齿根圆处),MM为法向模数,MMN为载荷作用于单对齿啮合区外界点时的齿形系数FY为载荷作用于单对齿啮合区外界点时的应力修正系数S下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或1197098526为螺旋角系数Y计算齿轮的弯曲极限应力公式为XRRELTNSFGYLIM97501285071918872/MN(363)式中为实验齿轮的齿根弯曲疲劳极限,N/MM2LIMF为实验齿轮的应力修正系数SY为弯曲强度计算的寿命系数NT为相对齿根圆角敏感系数REL为相对齿根表面状况系数R为弯曲强度计算的尺寸系数XY1179N/MM260178MINFGPS式中为计算齿轮的弯曲极限应力为弯曲强度的最小安全系数LIF14532N/MM221120FVAK(364)式中为使用系数,查表取10,AK为动载系数,查表取10V为弯曲强度计算的齿向载荷分布系数F为弯曲强度计算的齿间载荷分布系数为齿根应力的基本值,N/MM20则,合格。FP34本章小结为确保本设计所设计转向器能够正常运作,本章通过参考首先对齿轮齿条进行了相关的结构计算,主要有齿轮齿条几何尺寸的计算和考虑齿轮齿条相对运动的计算,随后对齿轮齿条机构进行了校核,着重对主动小齿轮进行了详细的校核,对其轮齿抗弯曲强度和承载能力进行了详细的计算,经过几次修改数据,使得计算全部合格,完成校核。下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或1197098527第4章转向器液压辅助系统设计41液压动力缸直径设计1、缸径尺寸的公式为M236342801589104TAN2T22PDDDFFRMDSSSWHIPC(41)取MM40CD式中为转向传动机构的力传动比PI为转向传动机构的效率为活塞与缸筒间的摩擦系数F为齿轮的啮合角为转向螺杆的直径SD为车轮原地阻力矩RM为转向盘上的切向力HF2、活塞行程的计算活塞行程公式为MM15821MAXDS(42)式中为转向盘的最大转角,单位RAD。MAX为主动小齿轮的分度圆直径,单位MM。1D活塞移至有活塞杆一端的极限位置时,与缸体端面间还应有的间隙以利活塞杆的导向;另一端也应有10MM的间隙,以免与CDE605缸盖碰撞。3、动力缸缸筒壁厚的计算其公式为下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或119709852840140261222TNTDPSCR(43)4064222TTSCMM3T式中为缸内压力P为动力缸的内径CD为缸体材料的屈服极限S为安全系数,通常取355NN42分配阀有关参数确定1、预开隙一般要求转向盘转角25时滑阀就移动预开隙的距离。1EMM0453601TE(44)式中为相应的转向盘转角,一般为25为齿条的齿距,单位MMT2、滑阀的总移动量通常,当滑阀的总移动量为时,转向盘允许转动的角度约为20左右。EMM180453620TE3、局部压降汽车直行时,滑阀处于中间平衡位置,阀全部开启,油液流经滑阀后再回到油箱。油液流经滑阀时产生的局部压力降的允许值为003004MPA。P取MPA035P油液流速的允许值V003M/S03852P(45)式中局部压降的允许值,MPA油液的密度,KG/M3下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或1197098529局部阻力系数,通常取304、滑阀的直径滑阀的直径(CM)DMM5160347351MAXVEQ(46)式中为溢流阀限制下的油液最大排量,单位L/MIN,约为发动机急速时MAX油泵排量的15倍。为预开隙,单位CM1E为滑阀在中间位置时的油液流速,单位M/SV将代入上式中的,求出滑阀的直径,用滑阀标准直径表圆整。VD5、滑阀在中间位置时的油液流速03M/S4704516731MAXDEQV6、分配阀的泄漏量分配阀的泄漏量(M/S)1548041853256013EDPQ式中为滑阀与阀体间的径向间隙,CM,一般00005000125,计算时取最大间隙为滑阀进出口油液的压力差,单位MPAP为滑阀的外径,单位CMD为密封长度,单位CM2E1为油液的动力粘度,单位PAS510QMAX43反作用阀和回位弹簧参数确定1、回位弹簧的预紧力0PFN49654TAN2830TAN0SSWHPZDD式中为动力转向开始起作用时在转向盘上的切向力应达到的预定值,根H下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或1197098530据不同的车型,它的取值范围为20100N为转向盘的直径,单位MMSWD为反作用阀的对数,在现有的车上14ZZ为活塞的直径,单位MMSD为齿轮的啮合角,2、反作用阀的直径反作用阀的直径,其公式为RD410SCFDDPPSWKR0MAXATN24567538015MM式中为动力缸内液压的最大值MAXP为个回位弹簧的刚度C为在动力缸的最大液压作用下,作用于转向盘上的切向力的取值AXHF为反作用阀的行程S44油罐容积与油泵排量的设计1、油泵排量,公式为Q45L411801446TAN293814TAN2VKSCDD式中为油泵的计算排量为动力缸的直径C为活塞的直径,MMSD为转向盘转动的最大可能频率,计算时轿车
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本文标题:轻型货车液压转向器设计 轻型货车转向器设计(全套含CAD图纸)
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