混凝土结构课程设计单层厂房设计任务书

目录混凝土结构课程设计单层厂房设计任务书1单层厂房混凝土结构课程设计计算书3一、结构方案及主要承重结构3二、计算简图4三、荷载计算（标准值）41、恒荷载计算42、活荷载计算4四、内力分析41、剪力分配系数的计算42、恒荷载作用下的内力分析43、屋面活荷载作用下的内力分析44、吊车竖向荷载作用下的内力分析（不考虑厂房整体空间作用）45、吊车水平荷载作用下的内力分析（考虑厂房整体空间作用）46、风荷载作用下的内力分析4五、内力组合4六、A柱截面设计41、柱的纵向钢筋计算42、柱的水平分布钢筋43、牛腿设计44、柱的吊装验算45、A柱基础设计4七、B柱截面设计41、柱的纵向钢筋计算42、柱的水平分布钢筋43、牛腿设计54、柱的吊装验算45、B柱基础设计4八、C柱截面设计（与A柱相同）4九、抗风柱设计41、抗风柱计算参数42、荷载计算43、内力分析44、配筋计算45、吊装阶段验算46、基础设计4混凝土结构课程设计单层厂房设计任务书1、设计资料1平面与剖面某机修车间，根据工艺和建筑设计的要求，确定本车间为两跨等高厂房厂房，车间面积为35138，车间长度72M。AB跨跨度为24M，设有两台10T中级工作制软钩吊车，轨顶标高78M，柱顶标高为108M；BC跨跨度为24M，设有两台10T中级工作制软钩吊车，轨顶标高78M，柱顶标高为108M，基顶标高10M。车间平面、剖面图分别如图1、图2。2、建筑构造屋盖防水层SBS防水卷材层找平层20MM水泥砂浆保温层100MM水泥蛭石砂浆屋面板大型预制预应力混凝土屋面板围护结构240MM页岩砖墙门窗门56M6M，两边各一个低窗42M45M高窗42M24M3、自然条件建设地点衡阳市郊，无抗震设防要求基本风压0402/MKN基本雪压035建筑场地粉质粘土地下水位低于自然地面3M修正后地基承载力特征值3002/K4、材料混凝土基础采用C25，柱采用C25。钢筋HPB235级、HRB335级等各种直径钢筋二、设计要求1、分析厂房排架，设计柱、基础，整理计算书一份。2、绘制结构施工图一套（结构说明、结构布置图、一根柱及预埋件详图、基础详图）。三、设计期限两周四、参考资料1、混凝土结构设计规范GB5001020022、建筑结构荷载规范GB5000920013、建筑地基基础设计规范GB5000720024、混凝土结构构造手册5、国家建筑标准设计图集08G1186、教材混凝土结构设计原理7、教材混凝土结构设计8、标准图集屋架G415（一）、（三柱CG335一）、（二）、（三）屋面板G410柱间支撑G336吊车梁G323基础梁G320联系梁G320单层厂房混凝土结构课程设计计算书1、结构方案及主要承重构件根据厂房跨度、柱顶高度及吊车重量大小，本车间采用钢筋混凝土排架结构。结构剖面图如图1所示。厂房平面布置图见图2。厂房主要构件选型表构件名称标准图集荷载标准值选用型号预应力钢筋混凝土屋面板G410（一）156M152/MKNYWB2（S）预应力钢筋混凝土折线型屋架G415（三）106KN/榀YWJ182AA钢筋混凝土预应力吊车梁04G425（二）282KN/根DL4Z（B）吊车轨道及轨道连接件G32508KN/DGL10钢筋混凝土基础梁G320167KN/根JL1（整墙）JL3（开墙）钢窗0452/MK240MM厚砖墙及粉刷524N二、计算单元本车间为机修车间，工艺无特殊要求，结构布置均匀，选取一榀排架进行计算，计算简图和计算单元如下图其中，上柱高41M,下柱高77M，柱总高H118M。UHL3、荷载计算1、恒载A屋盖结构自重防水层40MM厚细石混凝土00425102/MKN保温层20MM厚挤塑板01找平层20MM水泥砂浆00220042/防水层20MM厚SBS防水卷材层02K找平层20MM水泥砂浆042/MN屋面板大型预制预应力混凝土屋面板15屋面恒荷载362/KN屋架自重AB、BC跨YWJ242AA106KN/榀则作用于AB跨两端柱顶的屋盖结构自重为KNGBA23162450161/450E1BA作用于BC跨两端柱顶的屋盖结构自重为KNGBC23162450161/450E1BC（B）吊车梁及轨道自重AB跨KNGAB38062345/9157E7503BAEBC跨KNGBC38623450/91507E3BC（C）柱截面尺寸及自重柱截面尺寸及相应的计算参数如下截面尺寸/MM柱高/MM惯性矩/9104M自重/KN面积/2510M偏心距/MM上柱400400410021316416100A下柱I40090010015066001954309518750上柱400400410072246240B下柱I40010001001506600256332219750上柱400400410021316416100C下柱I400900100150660019543095187502、活载（A）屋面活荷载屋面活荷载标准值为05，雪荷载标准值为035，故仅按屋面活2/MKN2/MKN荷载计算，则作用于柱顶的屋面活荷载设计值为，作用位置与恒荷载相同QABC365046各项恒活载作用位置如下图参数柱号（B吊车荷载吊车主要参数AB（BC）跨10T吊车、中级工作制吊车，吊车梁高900MM，B5930MM,K4050MM,3424KN,KG2，KNPK130MAX,NPK49MIN,故作用于排架柱上的吊车竖向荷载分别为ABBC跨,0321032569013MAX,KNYPDIK，I7524IN,I吊车梁的支座反力影响线如图5所示。AB跨BC跨5由于作用在每一个轮子上的吊车横向水平荷载标准值为41,2QGGTKK对于10T的软钩吊车，；120NTK0323104故作用在排架柱上的吊车水平荷载分别为ABBC跨KT7856934MAX（C）风荷载风荷载标准值按计算，其中根据厂房0ZSKZZMKN,01,/402各部分标高及B类地面粗糙度表确定如下柱顶H102M，1Z檐口H1285M，082Z风荷载体型系数如图6所示。图6风荷载体型系数排架迎风面、背风面风荷载标准值为2011/30418MKNZSK226ZS则作用于排架计算简图上的风荷载标准值为KBQK/9381601MN722KNBHHFOZSSW716408150650484311风荷载作用如图7所示。Q1Q2图7风荷载作用4、内力分析本厂房为两跨等高排架，可用建立分配系数法进行内力分析。1、柱的剪力分配系数计算，HULUIN130NCLICIIECHU03IIUD10NIIIID10表23剪力分配系数计算柱列惯性矩（）4910MN0I031/HECI上213A列下1954010920640250273上72B列下2563028126267150454上213C列下19540109038320640250273，满足要求。12730452730CBA2恒荷载作用下的内力分析由实际恒荷载作用图4得恒荷载作用下排架计算简图如图8所示。其中A列柱，KNGBA2311MKNEGMA2310211K493642MKNEMAA3675021B列柱KNGBCAB4622311011EMBABKNC6903624432MKNEGBABC列柱，C12MKEMC23111KNC496343KNEGMC367450212各柱不动铰支座支承反力分别为A列柱N0109，0383，2615132NC870151323NC96271031KNCHMRA518632A0745921KNRAAB列柱N0281，0383，80411532NC1915323NC，08417011HMRBKNHMRB971032KNBB21C列柱N0109，0383，2615132NC870151323NC59611KNHMRC32C074121KNRC排架柱顶不动铰支座的总反力为BA各柱柱顶分配后最终的剪力为0741KNRVAABBKCC0IV恒荷载作用下排架柱的弯矩图和轴力图分别如图9和图10所示。3、屋面活荷载作用下的内力分析（1）AB跨作用有屋面活荷载时由屋面活荷载在每侧柱顶产生的压应力为KNQBA61其中A列柱、B列柱柱顶及变阶处引起的弯矩分别为MKEM31011NQA925622KEB411022计算简图如图11所示。A列柱N0109，0383，261C870360211KNHMRA7387932CA027386021KNRAAB列柱N0281，0383，8041C9710451KNHMRBB排架柱柱顶不动铰支座的总反力为80KRBA排架柱柱顶分配后的剪力分别为264802730NRVAA574591KBBKC0IVAB跨作用有屋面活荷载时，排架柱的弯矩图和轴力图如图12所示。（2）BC跨作用有屋面活荷载时由屋面活荷载在每侧柱顶产生的压应力为KNQBC361其中A列柱、B列柱柱顶及变阶处引起的弯矩分别为MKNEQMC63101192522KEB41103622Q计算简图如图13所示。B列柱N0281，0383，841C90704511KNHMRBC列柱N0109，0383，261873701631KR38932NCHM0276021KR排架柱柱顶不动铰支座的总反力为80KNRBC排架柱柱顶分配后的剪力分别为24082730KNRVA5078591KBB26473CC0IVBC跨作用有屋面活荷载时，排架柱的弯矩图和轴力图如图14所示。4、吊车竖向荷载作用下的内力分析不考虑厂房整体空间作用。（1）AB跨作用于A列柱时MAXD由于吊车竖向荷载和的偏心作用而在柱中引起弯矩。MAXDIN，KNEM4195032AX1MBA287MIN2其计算简图如图15所示。各柱不动铰支座反力分别为A列柱N0109，0383，03C2518710493KNCHMRB列柱N0281，0383，9386170289432KR排架柱柱顶不动铰支座的总反力为39286512KNRBA排架柱柱顶分配后的剪力分别为6039270512KNRVAA514869BB3KC0IV当AB跨作用于A列柱时，排架各柱的弯矩图和轴力图如图16所示。MAXD（2）AB跨作用于B列柱左侧时MAXD由于吊车竖向荷载和的偏心作用而在柱中引起弯矩。MIN，KNEM5764071253MIN1DBA29AX2其计算简图如图17所示。各柱不动铰支座反力分别为A列柱N0109，0383，8703C64710563KNCHMRB列柱N0281，0383，193C04261702493KNCHMR排架柱柱顶不动铰支座的总反力为421064KNRBA排架柱柱顶分配后的剪力分别为8104273064KNRVAA3652BB1KC0IV当AB跨作用于B列柱左侧时，排架各柱的弯矩图和轴力图如图18所示。MAXD（3）BC跨作用于B列柱右侧时MAXD由于吊车竖向荷载和的偏心作用而在柱中引起弯矩。MINKNEM2497503MAX1DCB761IN2其计算简图如图19所示。各柱不动铰支座反力分别为B列柱N0281，0383，193042617024931KNCHMRBC列柱N0109，0383，873C640715632KRC排架柱柱顶不动铰支座的总反力为421KNRBC排架柱柱顶分配后的剪力分别为84521730KNRVA3216450426KNRVBB8073CC0I当BC跨作用于B列柱右侧时，排架各柱的弯矩图和轴力图如图20所示。MAXD（4）BC跨作用于C列柱时MAXD由于吊车竖向荷载和的偏心作用而在柱中引起弯矩。MIN，MKNEDM2894750123MIN1CB1AX2其计算简图如图21所示。各柱不动铰支座反力分别为B列柱N0281，0383，9386170289431KNCHMRC列柱N0109，0383，703C25187104932KR排架柱柱顶不动铰支座的总反力为39286512KNRBC排架柱柱顶分配后的剪力分别为65039270KNRVA9148BB1KCC0IV当BC跨作用于C列柱时，排架各柱的弯矩图和轴力图如图22所示。MAXD245、吊车水平荷载作用下的内力分析考虑厂房整体空间作用。（1）当AB跨作用有吊车横向水平荷载时MAXT计算简图如图23所示。KNT178MAX各柱不动铰支座反力分别为A列柱N0109，0383，0UH由内插法得，4095C32178MAXKNTRAB列柱N0281，0383，由内插法得，780UHX503C145301785MAXKNCTRB排架柱柱顶不动铰支座的总反力为452710342KNRBA排架柱柱顶分配后的剪力分别为75802734KRVAA41251NBB60KC48637KNVI排架各柱的弯矩图和轴力图如图23所示。（2）当BC跨作用有吊车横向水平荷载时MAXT计算简图如图24所示。KN178AX各柱不动铰支座反力分别为B列柱N0281，0383，由内插法得，80423UH503C1501785MAXKNCTRC列柱N0109，0383，由内插法得，780423UX4095091785MAXKTR排架柱柱顶不动铰支座的总反力为KNRBC45271342排架柱柱顶分配后的剪力分别为6145278023KNRVA41BB7KCC48637KNVI排架各柱的弯矩图和轴力图如图24所示。吊车横向水平荷载可左右两向作用，则弯矩图反向。6、风荷载作用下的内力分析（1）左吹风时各柱不动铰支座反力分别为A列柱N0109，0383，3021C67093811KNHCQRC列柱N0109，0383，14392212K排架柱柱顶不动铰支座的总反力为17432671KNRFCAW排架柱柱顶分配后的剪力分别为59172306KNRVAA145B3KCCNRVBAI71579排架各柱的弯矩图和轴力图如图26所示。（2）右吹风时各柱不动铰支座反力分别为A列柱N0109，0383，3021C4709212KNHCQRC列柱N0109，0383，12693831K排架柱柱顶不动铰支座的总反力为17432671KNRFCAW排架柱柱顶分配后的剪力分别为531723014KNRVAA5BB96KCCNRVBAI7153791排架各柱的弯矩图和轴力图如图27所示。五、内力组合考虑厂房空间整体作用，具体方法和数据见附表1、2、3。六、A列柱与基础设计混凝土柱C25；基础C25；主筋采用HRB335。都采用对称配筋。1、柱的纵向钢筋计算（1）上柱由内力组合表附表1可见，上柱截面共有4组内力组合。经过分析比较，其可能的最不利内力组合KNMKNMO3294780，由课本表124查得有吊车厂房上柱排架方向的计算高度为MHLU8204102HMENEAO3/07243980，附加偏心距AI011421032945CCCAF，故取4/835715020CISHLEM1444804711619KNMSOMMENEAAI631420394160HSI952。故取MAXHABFSOSOC904525403/9/230131MHEI61594263223067310/0/MAFNASYS）（选择2S84142MINI,240BHSS由课本表124查得，有吊车厂房上柱，有柱间支撑时在垂直排架方向的计算高度为，查得轴心受压稳定系数812/5124021500HLHLU，9380KNKNAFSYCU6839228430499MAX满足弯矩作用平面外的承载力要求。（2）下柱下柱的控制截面为、，由内力分析比较，可能的最不利内力组合为KKM13640123，NN075，A按第组内力组合计算由课本表124查得有吊车厂房上柱排架方向的计算高度为MHLL6010截面尺寸HBFF150,4,MHENMEAO203/7316420，附加偏心距MAI600171136487595CCCAF，故取08190/6857310150220CISHLEM1082230124107KNMSOMMENEAAI403164270HSI895/982先假定中和轴位于翼缘内，则HBFXMAFCS1501340916901为大偏心受压构件，受压区在受压翼缘内，则25MIN213710820952/MAAHFXNEASOYCSB按第组内力组合计算计算方法与上述相同，计算结果为0SA综上，下柱截面选8041642MAS，验算垂直与弯矩作用平面的受压承载力8710,9541796,179603248XOXILMAIIKNKNFSYCU085232804350MAX满足要求。（3）A柱纵向钢筋的配置SA综合考虑，实际配置的柱内纵向钢筋为上柱2804164S，下柱，在柱侧面设置纵向构造钢筋。MAS，122、柱的水平分布钢筋对非地震区的单层厂房柱，如无特殊要求，一般柱内箍筋均由构造要求造确定，上下柱均选择8200；3、牛腿设计初步拟定牛腿高度，4540,53061，MBMHHHO如图28所示。（1）牛腿的高度验算作用于牛腿顶部的竖向荷载标准值KNGDFKVK3652,3MAX,牛腿顶部水平荷载标准值为NHK0A20,65VKTKVHFNBFF174952078160抗裂度符合要求，故高度满足要求。取吊车梁热板尺寸为500MM300MM223/9581750/84104/12/MNFMNAFCVK满足要求。（2）牛腿的配筋计算牛腿的纵向钢筋计算作用于牛腿顶部的竖向荷载设计值和水平荷载设计值分别为KNFKGDHV04502143MAXMH51630，取2309308452185FFFAAYYVS根。且根数不少于4,02MIN,BHS综上考虑，选用水平纵向钢筋。2804164MAS，故不需要配弯起钢筋。03HA选用直径为10MM的水平箍筋，则间距为MSDASS140514/02854/20，取故水平箍筋选用4、柱的吊装验算采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，起吊时，混凝土达到强度设计值100，插入杯口基础长度为，则柱吊装时的总长度为MHMH850,80190011取H41660851155M。计算简图如图29所示。1616图29A柱翻身起吊计算简图（1）荷载计算自重线荷载（KN/M），考虑动力系数15，各段荷载设计值分别为上柱MKNG/180612531牛腿3242下柱K/5973（2）内力分析MKNLGM086148212MKNLG396018324601422212，求得，即由102323LMLRAB，KNLGRA051986592132MGRXA012593MKNXM1023（3）承载力验算上柱KNMKNAHAFSSYU086874538410下柱MMFSSYU3921900（4）裂缝宽度验算上柱，2601/035847138MNHAMSKSK2/69173528NGSSK，5BTE5301237861601TESKFMDCETEQSSCR20195016839102995MAX满足要求。下柱MKNMAKS436851/392842，2602/8470HSKSK。01,15TE取TESTA，取20,08914765016501取TESKFMDCTEQSCR204168329895MAX故满足吊装要求。5、基础设计（1）荷载由截面的基本组合值计算，根据A柱内力组合表中，选择两组最不利内力对基础进行设计10227KNM，41626KN，2231KNKMKNKV497KNM，30304KN，813KN基础承受的由墙体传来的重力荷载240MM厚砖墙（含粉刷）52461325244842057045244805742283KN距基础形心距WKNMEW4702/40（2）基础尺寸及埋置深度按构造要求拟定高度51AH柱的插入深度。取。杯底厚度应大于，取701MC7011AM20，则A25012基础顶面标高为，故基础埋置深度HD355杯壁厚度，取，则基础顶面突出柱边宽度T30TB25701基础边缘高度取，杯壁高度。2AMM302（3）拟定基础地面尺寸，3/0KNM2MAX,3458120536412412MDFAWKK322278164834812MBLWMBLA，（4）计算基底压力及地基承载力验算KNDGMK12950基础压力计算，结果如下，其中。2/305MKFA表24基础底面压力计算及地基承载力验算表类别第组第组MKNMKV1022741626223149730304813KNGWKB8228671564MEHVMKBK138719084IN,AX,KPWABKK/2N200141808627613313MIN,AX,KPFAK21AX,FPA190525020014300满足154622502761300满足上述表格都满足验算，故拟定的基础底面尺寸满足要求。A柱的基础尺寸和计算图如图30所示。图30A柱基础尺寸及计算图5基础高度验算可得第二组内力最不利。表25地基净反力设计值计算表类别第组MKNEVHMWKBGKB1908458604MIN,AX,PWABKP2469252基础底面设置C10混凝土垫层，取40MM，基础总有效高度为H1000SA0HSA40960MM，B18M042096232M，02HBC，无需抗冲切验算。9816902/7/4/2/2MALACL变阶处截面有效高度MH604701无需进行抗冲切验算。,0432812/531/2/2/MALATCL，故满足台阶处抗冲切要求。（6）基础底板配筋计算（按第组最不利组合进行计算）A基础长边方向配筋柱边净反力为2MIN,AX,MIN,/416825946813252MKNPLPNCN台阶边缘处净反力为2AXIN,IN,/947LINMKNBPMCCII102/0812704168924/MAX,60,596/HFAYIISKBALPCCNII6472/01823514982464MX,260,69/7/MHFMAYIISB基础短边方向配筋按轴心受力计算，平均净反力2MAX,IN,/1036/5942/MKNPPN柱边缘处ALBPTCNI24/700813624/2220,349519/HFMAYIIS台阶截面处MKNALBPTTNIV204/3510183624/2206359019/MHFAYIIC基础底板钢筋配置按构造配筋长边方向选用1010，均匀放置于基础底面278AS短边方向选用1310，均匀放置于基础底面。210MS可见构造配筋均大于所需受力钢筋，故按构造配筋。基础施工图如图所示。杯壁高度，杯壁可不配筋。MT43750/327B列柱与基础设计混凝土柱C25；基础C25；主筋采用HRB335。都采用对称配筋。271柱的纵向钢筋计算（1）上柱由内力组合表附表2可见，上柱截面共有12组内力组合。经过分析比较，其可能的最不利内力组合KNMKNM34780143，由课本表124查得有吊车厂房上柱排架方向的计算高度为HLU920内力计算MEHMEMNEAA20203/2030447180，取，附加偏心距AI2001173103479551，故取AFC60/78/20，故取HL27101356410142210HLEI，属于大偏心受压。MHMEI59343920AHSI42MXAXHBFNSBC567970352753106509131，取且，故按大偏心计算是正确的。202301605223835256797964472MBHMAHFXBNEASYCS取6MASC垂直弯矩作用平面承载力验算由课本表124查得，有吊车厂房上柱，有柱间支撑时在垂直排架方向的计算高度为，查得轴心受压稳定系数21/487539025100HLHLU，9470KNKNAFBHSYCU3492631099475（2）下柱下柱的控制截面为、，由内力分析比较，可能的最不利内力组合为，由课本表124查得有吊车厂房上柱排架方向的计算高MM4512758，度为MHLL70010截面面积253AA按第组内力组合计算MEHENEAA40403/20412780，取，附加偏心距MAI5120011464039551，故取AFC1620/7/20，故取HL06161540142210HLEI，属于大偏心受压。MHMEI534937560MBFAHBNXCFWF20362091/82042/1故按大偏心计算是正确的。MAHESI72108352754222300171051768351632016520129804MAMAHFHBXBFNASYFFFCS取2AS（3）A柱纵向钢筋的配置S综合考虑，实际配置的柱内纵向钢筋为上柱，在柱侧面设置纵向构造钢筋。276318MAS，12下柱，在柱侧面设置纵向构造钢筋。104S，272柱的水平分布钢筋严格地说，为了确定柱内的箍筋，应对上、下柱的控制截面最不利进行组合，然后对上、下柱分别选择剪力绝对值最大的一组对斜截面的承载力进行计算，但对非地震区的单层厂房柱，如无特殊要求，一般柱内箍筋均由构造要求确定，选择8200；柱顶500MM范围内箍筋选用8100；牛腿范围内箍筋配置应按牛腿构造要求配置。273牛腿设计初步拟定牛腿高度为，右边荷载大于45450307501，MCHMH左边的，故只需设计右边。牛腿尺寸如图31所示。（1）牛腿的高度验算作用于牛腿顶部的竖向荷载标准值KNGDFKVK95486350,3MAX,牛腿顶部水平荷载标准值为TFKHK31MAX,牛腿有效高度HS7050对支承吊车梁的牛腿，裂缝控制系数，A15020170MM。6VKTKVHFNABFF78567015895463106501抗裂度符合要求，故高度满足要求。取吊车梁热板尺寸为500MM400MM223/9581750/40/4MNFMNACVK满足要求。（2）牛腿的配筋计算牛腿的纵向钢筋计算作用于牛腿顶部的竖向荷载标准值和水平荷载标准值分别为KGDFV347592143MAX869NH，MH210020取图31B柱牛腿尺寸图233014014827785179MFFFAAYHYVS根。且根数不少于4,552IN,B综上考虑，选用水平纵向钢筋S，。，故不需要配0HA弯起钢筋。选用直径为10MM的水平箍筋，则间距为MSDASS12014/021734/20，取故水平箍筋选用274柱的吊装验算采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，起吊时，混凝土达到强度设计值100，插入杯口基础长度为，则柱吊装时的总长度为MHMH10,10810801取H396610115M。计算简图如图32所示。图32B柱翻身起吊计算简图（1）荷载计算自重线荷载（KN/M），考虑动力系数15，各段荷载标准值分别为上柱MKNG/25103251牛腿MKN/413750/70422下柱K/613（2）内力分析MNLGM5893251221MKNLG0875046132750932122112，求得，即由0233LMLRAB，KNLGRA172548174612132MGRXA2461753XM6462523（3）承载力验算上柱MKNMMKNAHAFSSYU07865903125673010下柱MKNMMKNAHAFMSSYU2715081290763451607320（4）柱的吊装验算上柱吊装验算上柱配筋23MAS，601/8578107NHASS2/8916352MNGSSK，01153TETEB，取450891661TESKFMDCETEQSCR301420182691028615MAX满足要求。下柱吊装验算下柱配筋2107MAS，2602/45871NHAMSS，2/493516NGSSK，故取。01720150207TESTA01TE626481651TESKFMDCTEQSCR30420182910417895MAX故满足吊装要求。275基础设计（1）荷载由截面的基本组合值计算，根据B柱内力组合表中，选择两组最不利内力对基础进行设计42265KNM，92262KN，1921KNKMKNKV35839KNM，107768KN，1987KN（2）基础尺寸及埋置深度按构造要求拟定高度501AH柱的插入深度。取。杯底厚度应MC10962801MH101A大于，取，则M25335基础顶面标高为，故基础埋置深度5HD38杯壁厚度，取，则基础顶面突出柱边宽度T0MTB425701基础边缘高度取，杯壁高度。2A3M502（3）拟定基础地面尺寸，3/0MKN2AX,08768512074141MDFNAMK3222566752BLWBLA，（4）计算基底压力及地基承载力验算KNDGMK39810基础压力计算，结果如下，其中。2/30251MKNFAB柱的基础尺寸和计算图如图33所示。图33B柱基础尺寸及计算简图表26基础底面压力计算及地基承载力验算表类别第组第组MKNMKV42265962621921358391077861987KNGKB129566141068MHVMKB4485838521IN,AX,KPWABKK/2N227036089228088541MIN,AX,KPFAK1439625022703300156752502280830021MAX,KPFPA上述表格都满足验算，故拟定的基础底面尺寸满足要求。5基础高度验算比较可得第二组内力更不利。表27地基净反力设计值计算表类别第组MKNVHMBB35839107786MIN,AX,PWABKP186115337基础底面设置C10混凝土垫层，取40MM，基础总有效高度为H1350SA0HSA401310MM，B20M0521310312M，02HBC无需进行抗冲切验算。,1231/63/2/2MALACL变阶处截面有效高度MH804501AT34250,0351802/4521/6/20MALATCL，故满足台阶处无需抗冲切验算。（6）基础底板配筋计算A基础长边方向配筋（按第I组最不利组合进行计算）柱边净反力为2MIN,AX,MIN,/8614375186274352MKNPLPNCN台阶边缘处净反力为2MAXIN,MIN,/53175318627532MKNPLAPINBMCCII4/0216318644/AX,260,87139/49/MHFAYIISKNBALPCCNII094/520531865172MX,260,713809/9/HFMAYIISB基础短边方向配筋（按第II组最不利组合进行计算）按轴心受力计算，平均净反力2MAX,IN,/42/7531862/MKNPPN柱边缘处MKNLBMTCNI6417/635049/22260,71/1079/MHFAYIIS台阶截面处MKNALBPTTNIV03614/056352942/22260978100/139/HFMAYIIC基础底板钢筋配置按构造配筋长边方向选用1310200，均匀放置于基础底面2MAS短边方向选用1910200，。149S由于基础边长大于3，可将两方向缩短10后交错放置，基础施工图如图所示。杯壁高度M，杯壁每边配210。T46750/528C列柱与基础设计混凝土柱C25；基础C25；主筋采用HRB335。都采用对称配筋。281柱的纵向钢筋计算（1）上柱由内力组合表附表3可见，上柱截面共有12组内力组合。经过分析比较，其可能的最不利内力组合KNMKNM40280391，36，由课本表124查得有吊车厂房上柱排架方向的计算高度为MHLU7803920A按第组内力组合计算HMENEA7163/2032408910，附加偏心距MAI011285104289531，故取AFC94065/060/78/20HLHL，故取2194165431142210HLEI，属于大偏心受压。MHMEI057325XAXBFNSBC70703527524650469148031，取且，故按大偏心计算是正确的。MHESI213542MIN20,52046350/408/MBAFNASYS取SB按第组内力组合计算HMENMEA71630/236824090，附加偏心距MAI011061382459501，故取AFC94065/6/78/020HLHL，故取231940165438101402210HLEI，属于大偏心受压。MHMEI73820XAXBFNSBC707035275246504191431，取且，故按大偏心计算是正确的。MHESI256314取2MIN230,520493560/184/MBAFNASYSSC垂直弯矩作用平面承载力验算由课本表124查得，有吊车厂房上柱，有柱间支撑时在垂直排架方向的计算高度为，查得轴心受压稳定系数21/487539025100HLHLU，9470KNKNAFBHSYCU279253509947MAX（2）下柱下柱的控制截面为、，由内力分析比较，可能的最不利内力组合为M78524210，KK103493，由课本表124查得有吊车厂房上柱排架方向的计算高度为MHLL70截面面积251082AA按第组内力组合计算MEHMENMEAA3030/267430，取，附加偏心距MAI81001173075295351，故取AFC10/72/20，故取HL041279658140140210HLEI，属于大偏心受压。MHMEI93830AXHBFNXSFBC70352207530658917501且，故按大偏心计算是正确的。MESI418482MIN2301568035978965780148752AAHFXBNASYFCS取23SB按第组内力组合计算MEHMENMEAA330/215104930，取，附加偏心距MAI40011621053829351，故取AFC7/2/20，故取HL1027965341014210HLEI，属于大偏心受压。MHMEI8973830AHSI43212MHXMHMBFNFBC2075309650861735091341且，故按大偏心计算是正确的。按最小配筋率配筋。,035960209652012817817290146931534001SYFFFCSAHFHBXBFNEA取2563MAS（3）A柱纵向钢筋的配置S综合考虑，实际配置的柱内纵向钢筋为上柱260316AS，下柱。29182MS，和282柱的水平分布钢筋严格地说，为了确定柱内的箍筋，应对上、下柱的控制截面最不利进行组合，然后对上、下柱分别选择剪力绝对值最大的一组对斜截面的承载力进行计算，但对非地震区的单层厂房柱，如无特殊要求，一般柱内箍筋均由构造要求确定，选择8200；柱顶500MM范围内箍筋选用8100；牛腿范围内箍筋配置应按牛腿构造要求配置。283牛腿设计初步拟定牛腿高度为，牛腿尺寸如图454030701，MCHMH34所示。（1）牛腿的高度验算作用于牛腿顶部的竖向荷载标准值KNGDFKVK95486350,3MAX,牛腿顶部水平荷载标准值为TFKHK31MAX,牛腿有效高度MAHS65070对支承吊车梁的牛腿，裂缝控制系数，A0。VKTKVHFNABFF6738057819543016501抗裂度符合要求，故高度满足要求。取吊车梁热板尺寸为500MM400MM223/9581750/440/MNFMNACVK满足要求。（2）牛腿配筋计算牛腿纵向钢筋计算作用于牛腿顶部的竖向标准值和水平标准值分别为14126342609675934KNVFMAXD3G142748KNHTA0,取A03036502195MM0A08512SAVFYF0HHFYF图34C柱牛腿尺寸图7593195085300650122474300996313102M配筋418，1017S2M，故不需要配弯起钢筋。0HA选用直径为10MM的水平箍筋，则间距为MSDASS120134/02176534/20，取故水平箍筋选用284柱的吊装验算采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，起吊时，混凝土达到强度设计值100，插入杯口基础长度为，则柱吊装时的总长度为MHMH810,8019001取H39660811131M。计算简图如图35所示。161268图35C柱牛腿吊装验算计算简图（1）荷载计算自重线荷载（KN/M），考虑动力系数15，各段荷载标准值分别为上柱MKNG/4910521牛腿MKN/2370/537322下柱K/6813（2）内力分析MNLGM4973492121MKNLG7807049231709312221212，求得，即由02323LMLRAB，KNLGRA3547816012132MGRXA39261053XM926039523（3）承载力验算上柱MKNMMKNAHAFMSSYU464971098735460310下柱KKFSSYU59282029120（4）柱的吊装验算上柱吊装验算上柱配筋，2603MAS，201/9458719NHAMSS2/2356GSSK，01014800TESTEBHA，取56721765651TESKFMDCETEQSCR302016827910280895MAX满足要求。下柱吊装验算下柱配筋291MAS，2602/38458701NHAMSS，2/93514GSSK，故取。01401502TESTA01TE故也满足。,64978616501TESKF285基础设计（1）荷载由截面的基本组合值计算，根据A柱内力组合表中，选择三组最不利内力对基础进行设计2299KNM，66766KN，2991KNKMKNKV2216KNM，78255KN，2984KN基础承受的由墙体传来的重力荷载为283KNWK距基础形心距WKNMEW620/1240（2）基础尺寸及埋置深度按构造要求拟定高度51AH柱的插入深度。取。杯底厚度应大C8090901MH9011A于，取，则M203253基础顶面标高为，故基础埋置深度5HD75杯壁厚度，取，则基础顶面突出柱边宽度TM0TB425301，杯壁高度。H42（3）拟定基础地面尺寸，3/0KNM2MAX,38957120583412412MDFAWKK，6873BL64/6/BLW（4）计算基底压力及地基承载力验算KNDAGMK25120基础压力计算，结果如下，其中。2/3051MKFAB柱的基础尺寸和计算图如图36所示。图36C柱基础尺寸及计算简图表28基础底面压力计算及地基承载力验算表类别第组第组MKNMKV22996676629912216782552984KNGWKB121946133435MEHVMKBK4427543436IN,AX,KPWABKKP26688506927986772/MIN,AX,KFAK1AX,PFPA14272502353300194452501977300上述表格都满足验算，故拟定的基础底面尺寸满足要求。（5）基础高度验算可得第二组内力组合更加不利。表29地基净反力设计值计算表类别第组MKNEVHMWBNK434361066