脚手架搭设及拆除施工方案_第1页
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脚手架搭设及拆除施工方案_第4页
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文档简介

重庆市轨道交通三号线一期工程新牌坊郑家院子区间隧道及郑家院子车站工程脚手架搭设及拆除施工方案编制审核批准中铁三局集团有限公司一、编制依据1、重庆市轨道交通三号线一期工程新牌坊郑家院子区间隧道及郑家院子车站工程施工设计图;2、重庆市轨道交通三号线一期工程郑家院子车站基坑支护及新郑区间、郑唐区间边坡支护设计方案;3、施工现场情况需要;5、设计和施工采用的施工技术验收规范、规程及标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001建筑结构荷载规范(GB500092001)地下铁道工程施工及验收规范(GB502991999)建筑地基基础工程质量验收规范(GB502022002)建筑基坑支护技术规程(JGJ12099)建筑边坡工程技术规程(GB503302002)6、国家和重庆市颁布的工程建设标准强制性条文。7、我单位在地下及隧道工程的施工经验、施工技术能力和机械设备装备状况。二、编制目的本工程中新郑区间明挖段、郑家院子车站及郑唐区间均属深基坑施工,车站及区间结构高1722M。在边坡支护施工中需要搭设脚手架做作业层。为满足施工的需求,确保脚手架搭设合理,安全可靠。保证本工程创重庆市标准化合格工地的要求,特编制本方案。三、适用范围本施工方案适用于边坡支护、新郑区间暗洞管棚施工作业脚手架。四、施工方法根据施工作业的需求,按照国家脚手架验收标准和行业的有关规定。结合本工程的工程情况,所采用的施工方案及施工工艺,施工过程中均采取落地式脚手架的搭设施工方法。1、边坡支护脚手架施工荷载施工人员8人,每人按85KG计。YT28风钻2台,每台施工时给脚手架施加3KN力,总计荷载128KN。允许荷载脚手架施工荷载按25KN/M2进行搭设。脚手架搭设参数立杆横距12M,纵距15M,步高17M,架高36M。2、管棚施工作业脚手架1)、钻机承重脚手架施工荷载钻机1台,每台重13T,施工人员3人,每人按85KG计。总计荷载181KN。允许荷载脚手架施工荷载按45KN/M2进行搭设。脚手架搭设参数立杆横距09M,纵距125M,步高075M,架高7M。2)、钢筋笼安设脚手架施工荷载施工人员6人,每人按85KG计。总计荷载102KN。允许荷载脚手架施工荷载按15KN/M2进行搭设。脚手架搭设参数立杆横距12M,纵距15M,步距18M,架高7M。3、施工流程施工准备脚手架搭设架体验收架体拆除。五、施工准备1、材料准备1)钢管材料钢管材质必须用A3AY3,并符合YB24363标准,GB70079中的3号钢要求,外径48MM,壁厚35MM,每1000MM的长度重量为384KG的钢管。钢管不得有裂缝、变形、凹瘪、弯曲和严重锈蚀现象。2)扣件材质扣件材质按GB96867普通碳素结构钢技术条件中A3钢的规定。使用中发现有夹灰、裂缝、变形铆钉送脱或损坏螺丝有滑下等情况,一律禁止使用。扣件的紧固力距不小于40NM,且不大于65NM。旋转扣件的两旋转面间隙应小于1MM。本工程脚手架所用的材料严格按照国家标准要求执行。3)钢管、扣件、脚手板等进行检查验收,不合格产品不得使用。4)经检验合格的构配件按品种、规格分类,堆放整齐、平稳,堆放场地不得有积水。2、场地准备1)清除搭设场地杂物,平整搭设场地,并使排水畅通。2)脚手架底座底面标高高于自然地坪50MM。3)脚手架基础经验收合格后,方可按施工组织设计的要求放线定位。3、技术准备技术人员向架设和使用人员进行技术交底。五、脚手架的搭设方式(一)、边坡支护脚手架1、脚手架的组成脚手架由立杆、横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑(横向斜撑)、垫板及脚手板组成。2、脚手架结构尺寸1)、边坡支护立杆横距1200MM,纵距1500MM,步高1700MM。2)、管棚施工作业脚手架立杆横距900MM,纵距1250MM,步高750MM。3、立杆布置1)、每根立杆底部落于稳定的岩层上。如基础为土体,每根立杆均设置底座或垫板。本工程中均采用铺设4000MM200MM50MM的木板,作为架体立杆的垫板。2)、脚手架均设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200MM处的立杆上。横向扫地杆也采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时,高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定,高低差不应大于1M。靠边坡侧的立杆轴线到边坡的距离不小于500MM(如下图)。H20H20501LA21LA1横向扫地杆;2纵向扫地杆3)、脚手架底层步距不大于2M。4)、双排架手脚靠墙侧立杆距墙边坡面距离控制到300MM。5)、立杆接长除顶层顶步可采用搭接处,其余接头均采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定(1)、立杆上的对接扣件交错布置两根相邻立杆的接头不设置在同步内,同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500MM;各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3;(2)、搭接长度不小于1M,采用不少于2个旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100MM。6)、双管立杆中副立杆的高度不低于3步,钢管长度不小于6M。4、纵向水平杆布置1)、纵向水平杆设置在立杆内侧,其长度不小于3跨;2)、纵向水平杆接长均采用对接扣件或搭接连接。对接、搭接要符合下列规定(1)、纵向水平杆的对接扣件交错布置,两根相邻纵向水平杆的接头不设置在同步或同跨内;不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开距离不小于500MM;各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3(如下图)。(2)、搭接长度不小于1M,应等间距设置3个旋转扣件固定,端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100MM。H50AL/AL/3H50ALAAA()(B)112233(A)接头不在同步内(立面);(B)接头不在同跨内(平面)1立杆;2纵向水平杆;3横向水平杆5、横向水平杆布置(1)、主节点处必须设置一根横向水平杆,用直角扣件扣接。主节点处两个直角扣件的中心距不大于150MM。在双排脚手架中,靠墙一端的外伸长度不大于500MM;(2)、作业层上非主节点处的横向水平杆,根据支承脚手板的需要等间距设置,最大间距不大于纵距的1/2;(3)、当使用木脚手板、竹串片脚手板时,双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。6、剪刀撑与横向斜撑的布置1)、双排脚手架设剪刀撑与横向斜撑。(1)、每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表的规定确定。每道剪刀撑宽度不小于4跨,且不小于6M,斜杆与地面的倾角在4560之间;剪刀撑跨越立杆的最多根数(2)、高度在24M以下的双排脚手架,均在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑,并应由底至顶连续设置;中间各道剪刀撑之间的净距不大于15M(如下图);15M剪刀撑布置(3)、剪刀撑斜杆的接长采用搭接,搭接对接扣件交错布置两根相邻接头不设置在同步内,同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500MM;各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3;搭接长度不小于1M,采用不少于2个旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100MM。(4)、剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150MM。2)、横向斜撑的设置(1)、横向斜撑设在同一节间,由底至顶层呈之字型连续布置,斜撑的固定采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上,旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150MM。(2)、一字型、开口型双排脚手架的两端均设置横向斜撑,中间每隔6跨设置一道。(3)、高度在24M以下的封闭型双排脚手架不设横向斜撑。3)、在架体搭设过程中,剪刀撑(横向斜撑)及时跟上架体,不得滞后架体的两步高度,剪刀撑交叉点应控制在同一水平线上和同一垂直线上。7、脚手板的设置(1)、作业层脚手板应铺满、铺稳,离开墙面120150MM。(2)、木脚手板、竹串片脚手板等,设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2M时,采用两根横向水平杆支承,但脚手板两端与其可靠固定,严防倾翻。脚手板的铺设采用对接平铺或搭接铺设。脚手板对接平铺时,接头处设两根横向水平杆,脚手板外伸长为130150MM,两块脚手板外伸长度的和不大于300MM;脚手板搭接铺设时,接头支在横向水平杆上,搭接长度大于200MM,其伸出横向水平杆的长度不小于100MM(如下图)。(3)、作业层端部脚手板探头长度取150MM,其板长两端均与支承杆可靠地固定。L2011305L30(A)(B)(A)脚手板对接;(B)脚手板搭接8、安全防护的设置1)、脚手架外侧每步设防护栏杆二支,分别在水平杆以上600MM和1200MM处。架体搭至顶部时,防护栏杆三支,分别在600MM、1200MM和1800MM处,形成屏风,并做好拉结。2)、脚手架搭至顶部(即架体的最上三步)设置黄黑挡脚板,黄黑挡脚板的高度为180MM,并用18号铁丝双股与立杆绑扎牢固。3)、安全绿网(1)、在脚手架外侧张挂安全绿网。(2)、安全绿网张挂绷紧,每个绑扎孔用18号铁丝双股与水平杆绑扎牢固。六、架体验收脚手架搭设完成时,在投入使用前进行现场架体验收,未经验收合格的脚手架不得使用。由项目部负责人、技术人员、安全员对照施工交底、方案、技术措施及搭设要求,遂项进行检查和验收,并对检查情况认真进行记录,验收合格后,挂牌后交给施工班组进行使用。七、脚手架使用注意事项1、脚手架交付使用后,直至拆除前,安排专职人员对脚手架在使用中进行保养及定期检查,非专职人员不得擅自更换移动杆件。检查项目(1)、杆件的设置和连接是否符合要求;(2)、地基是否积水,底座是否松动,立杆是否悬空;(3)、扣件螺栓是否松动;(4)、安全防护措施是否符合要求;(5)、是否超载。2、施工人员安全小心配合吊机吊运。人工传递时,要做好自我保护,系好安全带,相呼应,先接后送。严防管件和扣件坠地伤人。八、脚手架的拆除1、全面检查脚手架的扣件连接、支撑体系等是否符合构造要求;2、根据检查结果制定拆除顺序和措施,经主管技术负责人批准后实施;3、由技术人员下发拆除脚手架安全技术交底;4、清除脚手架上杂物及地面障碍物。5、拆除脚手架(1)、拆除作业由上而下逐层进行,严禁上下同时作业;(2)、按自上而下,先搭的后拆,后搭的先拆。沿四周统圈向下拆除,拆除过程中传递材料按先接后松的原则。直至地面。杆件和扣件运到地面时应按品种、规格分类堆放整齐和指定地点。(3)、当脚手架采取分段、分立面拆除时,对不拆除的脚手架两端设置横向斜撑加固。九、安全、文明施工1、施工人员认真贯彻执行国家和行业标准,遵守业主和项目部的有关安全规定以及各项规章制度。2、认真接收业主、监理的安全检查,并积极认真地接受整改。3、做好班前安全教育,安全培训工作。4、做好各项安全技术交底,在搭设、维护、保养和拆除期间的监督工作。5、施工人员必须必须持特证上岗。6、进入施工区戴好安全帽,系好安全带。十、脚手架体受力检算(一)、边坡支护脚手架1、脚手架参数搭设尺寸为立杆的纵距为150M,立杆的横距为120M,立杆的步距为170M;计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为50M,立杆采用单立管;内排架距离边坡长度为030M;大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为2;采用的钢管类型为4835;横杆与立杆连接方式为单扣件;扣件抗滑承载力系数为080。2、活荷载参数施工荷载均布参数KN/M22500;脚手架用途结构脚手架;同时施工层数1;3、风荷载参数重庆省重庆地区,基本风压为040,风荷载高度变化系数Z为062,风荷载体型系数S为120;不考虑风荷载4、静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准KN/M201297;脚手板自重标准值KN/M20350;栏杆挡脚板自重标准值KN/M20140;安全设施与安全网KN/M20005;脚手板铺设层数1;脚手板类别竹串片脚手板;栏杆挡板类别栏杆竹串片;5、地基参数地基土类型岩石;地基承载力标准值KN/M2150000;基础底面扩展面积M2009;基础降低系数100。AL落地架侧立面图6、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1)、均布荷载值计算大横杆的自重标准值P10038KN/M;脚手板的荷载标准值P203501200/210140KN/M;活荷载标准值Q25001200/211000KN/M;静荷载的计算值Q11200381201400214KN/M;活荷载的计算值Q21410001400KN/M;大横杆计算荷载组合简图跨中最大弯矩和跨中最大挠度大横杆计算荷载组合简图支座最大弯矩2)、强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯距计算公式跨中最大弯距为M1MAX0080214150020101400150020354KNM;支座最大弯距计算公式支座最大弯距为M2MAX01002141500201171400150020417KNM;我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算MAX0354106,0417106/5080082087N/MM2;大横杆的抗弯强度82087N/MM2小于F2050N/MM2。满足要求3)、挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下静荷载标准值Q1P1P2003801400178KN/M;活荷载标准值Q2Q1000KN/M;三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V06770178150004/100206105121900009901000150004/10020610512190002239MM;脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为L/150与10MM。大横杆的最大挠度小于15000/150MM或者10MM,满足要求7、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1)、荷载值计算大横杆的自重标准值P1003815000058KN;脚手板的荷载标准值P2035012001500/210210KN;活荷载标准值Q250012001500/211500KN;荷载的计算值P12005802101415002421KN;小横杆计算简图2)、强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下MQMAX12003812002/80008KNM;集中荷载最大弯矩计算公式如下MPMAX24211200/30968KNM;最大弯矩MMQMAXMPMAX0977KNM;M/W0977106/5080000192272N/MM2;小横杆的计算强度小于205000N/MM2,满足要求3)、挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下VQMAX50038120004/38420601051219000000041MM;P2P1P2Q0058021015001768KN;集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下VPMAX17676001200031200024120002/9/72206010512190004317MM;最大挠度和VVQMAXVPMAX004143174359MM;小横杆的最大挠度小于1200000/1508000与10MM,满足要求;8、扣件抗滑力的计算按规范表517,直角、旋转单扣件承载力取值为800KN,按照扣件抗滑承载力系数080,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为640KN。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值,取640KN;R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;横杆的自重标准值P1003812000046KN;脚手板的荷载标准值P2035012001500/20315KN;活荷载标准值Q250012001500/22250KN;荷载的计算值R12004603151422503583KN;R640KN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求9、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容1)、每米立杆承受的结构自重标准值KN/MNG1013050000649KN;2)、脚手板的自重标准值KN/M2本例采用竹串片脚手板,标准值为035NG2035041500120003/21575KN;3)、栏杆与挡脚手板自重标准值KN/M本例采用栏杆竹串片,标准值为014NG3014041500/20420KN;4)、吊挂的安全设施荷载,包括安全网KN/M20005NG40005150050000038KN;经计算得到,静荷载标准值NGNG1NG2NG3NG42681KN;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到,活荷载标准值NQ2500120015001/22250KN;风荷载标准值应按照以下公式计算其中WO基本风压KN/M2,按照建筑结构荷载规范GB500092001的规定采用WO0400KN/M2;UZ风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范GB500092001的规定采用UZ0620;US风荷载体型系数US1200;经计算得到,风荷载标准值WK070400062012000208KN/M2;不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N12NG14NQ1226811422506367KN;风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW08514WKLAH2/100850140208150017002/100107KNM;10、立杆的稳定性计算不组合风荷载时,立杆的稳定性计算公式为立杆的轴心压力设计值N6367KN;计算立杆的截面回转半径I158CM;计算长度附加系数K1155;计算长度系数参照扣件式规范表533得U1530计算长度,由公式LOKUH确定LO3004M;LO/I190000;轴心受压立杆的稳定系数,由长细比LO/I的结果查表得到0199;立杆净截面面积A489CM2;立杆净截面模量抵抗矩W508CM3;钢管立杆抗压强度设计值F205000N/MM2;6367000/019948900065431N/MM2;立杆稳定性计算65431小于F205000N/MM2满足要求11、最大搭设高度的计算不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算构配件自重标准值产生的轴向力NG2KKN计算公式为NG2KNG2NG3NG42032KN;活荷载标准值NQ2250KN;每米立杆承受的结构自重标准值GK0130KN/M;HS01994890104205000103122032142250/12013092263M;脚手架搭设高度HS等于或大于26M,按照下式调整且不超过50MH92263/100019226384469M;H84469和50比较取较小值。得到脚手架搭设高度限值H50000M。12、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求PFG地基承载力设计值FGFGKKC1500000KN/M2;其中,地基承载力标准值FGK1500000KN/M2;脚手架地基承载力调整系数KC1000;立杆基础底面的平均压力PN/A70747KN/M2;其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N6367KN;基础底面面积M2A0090M2。P70747FG1500000KN/M2。地基承载力的计算满足要求(二)、管棚钻机施工作业脚手架1、脚手架参数搭设尺寸为立杆的纵距为125M,立杆的横距为090M,立杆的步距为075M;计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为50M,立杆采用单立管;内排架距离套拱长度为030M;大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为3;采用的钢管类型为4835;横杆与立杆连接方式为单扣件;扣件抗滑承载力系数为080;2、活荷载参数施工荷载均布参数KN/M24500;同时施工层数1;3、风荷载参数重庆省重庆地区,基本风压为040,风荷载高度变化系数Z为062,风荷载体型系数S为120;不考虑风荷载4、静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准KN/M201248;脚手板自重标准值KN/M20350;栏杆挡脚板自重标准值KN/M20140;安全设施与安全网KN/M20005;脚手板铺设层数1;脚手板类别竹串片脚手板;栏杆挡板类别栏杆竹串片;5、地基参数地基土类型岩石;地基承载力标准值KN/M2150000;基础底面扩展面积M2009;基础降低系数100。AL落地架侧立面图6、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1)、均布荷载值计算大横杆的自重标准值P10038KN/M;脚手板的荷载标准值P203500900/310079KN/M;活荷载标准值Q45000900/311013KN/M;静荷载的计算值Q11200381200790141KN/M;活荷载的计算值Q21410131418KN/M大横杆计算荷载组合简图跨中最大弯矩和跨中最大挠度大横杆计算荷载组合简图支座最大弯矩2)、强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯距计算公式如下跨中最大弯距为M1MAX0080141125020101418125020239KNM;支座最大弯距计算公式如下支座最大弯距为M2MAX01001411250201171418125020281KNM;我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算MAX0239106,0281106/5080055315N/MM2;大横杆的抗弯强度55315N/MM2小于F2050N/MM2。满足要求3)、挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下静荷载标准值Q1P1P2003800790117KN/M;活荷载标准值Q2Q1013KN/M;三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V06770117125004/100206105121900009901013125004/10020610512190001052MM;脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为L/150与10MM。大横杆的最大挠度小于12500/150MM或者10MM,满足要求7、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1)、荷载值计算大横杆的自重标准值P1003812500048KN;脚手板的荷载标准值P2035009001250/310098KN;活荷载标准值Q450009001250/311266KN;荷载的计算值P12004800981412661948KN;小横杆计算简图2)、强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下MQMAX12003809002/80005KNM;集中荷载最大弯矩计算公式如下MPMAX19480900/20876KNM;最大弯矩MMQMAXMPMAX0881KNM;M/W0881106/5080000173442N/MM2;小横杆的计算强度小于205000N/MM2,满足要求3)、挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下VQMAX5003890004/38420601051219000000013MM;P2P1P2Q0048009812661412KN;集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下VPMAX1914120639000003/38420601051219000002028MM;最大挠度和VVQMAXVPMAX001320282041MM;小横杆的最大挠度小于900000/1506000与10MM,满足要求;8、扣件抗滑力的计算按规范表517,直角、旋转单扣件承载力取值为800KN,按照扣件抗滑承载力系数080,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为640KN。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算规范525RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值,取640KN;R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;横杆的自重标准值P1003809000035KN;脚手板的荷载标准值P2035009001250/20197KN;活荷载标准值Q450009001250/22531KN;荷载的计算值R12003501971425313821KN;R640KN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求9、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容1)、每米立杆承受的结构自重标准值KN/M本例为01509NG1015150000755KN;2)、脚手板的自重标准值KN/M2本例采用竹串片脚手板,标准值为035NG2035011250090003/20263KN;3)、栏杆与挡脚手板自重标准值KN/M本例采用栏杆竹串片,标准值为014NG3014011250/20088KN;4)、吊挂的安全设施荷载,包括安全网KN/M20005NG40005125050000031KN;经计算得到,静荷载标准值NGNG1NG2NG3NG41136KN;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到,活荷载标准值NQ4500090012501/22531KN;风荷载标准值应按照以下公式计算其中WO基本风压KN/M2,按照建筑结构荷载规范GB500092001的规定采用WO0400KN/M2;UZ风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范GB500092001的规定采用UZ0620;US风荷载体型系数US1200;经计算得到,风荷载标准值WK070400062012000208KN/M2;不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N12NG14NQ1211361425314907KN;风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW08514WKLAH2/100850140208125007502/100017KNM;10、立杆的稳定性计算不组合风荷载时,立杆的稳定性计算公式为立杆的轴心压力设计值N4907KN;计算立杆的截面回转半径I158CM;计算长度附加系数K1155;计算长度系数参照扣件式规范表533得U1700计算长度,由公式LOKUH确定LO1473M;LO/I93000;轴心受压立杆的稳定系数,由长细比LO/I的结果查表得到0641;立杆净截面面积A489CM2;立杆净截面模量抵抗矩W508CM3;钢管立杆抗压强度设计值F205000N/MM2;4907000/064148900015654N/MM2;立杆稳定性计算15654小于F205000N/MM2满足要求11、最大搭设高度的计算不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算构配件自重标准值产生的轴向力NG2KKN计算公式为NG2KNG2NG3NG40381KN;活荷载标准值NQ2531KN;每米立杆承受的结构自重标准值GK0151KN/M;HS06414890104205000103120381142531/120151332758M;脚手架搭设高度HS等于或大于26M,按照下式调整且不超过50MH332758/10001332758249676M;H249676和50比较取较小值。得到脚手架搭设高度限值H50000M。12、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求PFG地基承载力设计值FGFGKKC1500000KN/M2;其中,地基承载力标准值FGK1500000KN/M2;脚手架地基承载力调整系数KC1000;立杆基础底面的平均压力,PN/A54518KN/M2;其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N4907KN;基础底面面积M2A0090M2。P54518FG1500000KN/M2。地基承载力的计算满足要求(三)、管棚钢筋笼安放脚手架1、脚手架参数搭设尺寸为立杆的纵距为150M,立杆的横距为120M,立杆的步距为180M;计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为70M,立杆采用单立管;内排架距离墙长度为030M;小横杆在上,搭接在大横杆上的小横杆根数为2;采用的钢管类型为4835;横杆与立杆连接方式为单扣件;扣件抗滑承载力系数为080;2、活荷载参数施工荷载均布参数KN/M21500;同时施工层数1;3、风荷载参数重庆省重庆地区,基本风压为040,风荷载高度变化系数Z为074,风荷载体型系数S为120;不考虑风荷载4、静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准KN/M201248;脚手板自重标准值KN/M20350;栏杆挡脚板自重标准值KN/M20140;安全设施与安全网KN/M20005;脚手板铺设层数1;脚手板类别竹串片脚手板;栏杆挡板类别栏杆竹串片;5、地基参数地基土类型岩石;地基承载力标准值KN/M2150000;基础底面扩展面积M2009;基础降低系数100。6、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1)、均布荷载值计算小横杆的自重标准值P10038KN/M;脚手板的荷载标准值P203501500/30175KN/M;活荷载标准值Q15001500/30750KN/M;荷载的计算值Q1200381201751407501306KN/M;小横杆计算简图2)、强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩,计算公式如下最大弯矩MQMAX130612002/80235KNM;MQMAX/W46278N/MM2;小横杆的计算强度小于2050N/MM2,满足要求3)、挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值Q0038017507500963KN/M;最大挠度V500963120004/384206010512190001036MM;小横杆的最大挠度小于12000/1508000与10MM,满足要求7、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。1)、荷载值计算小横杆的自重标准值P1003812000046KN;脚手板的荷载标准值P2035012001500/30210KN;活荷载标准值Q150012001500/30900KN;荷载的计算值P120046120210140900/20784KN;大横杆计算简图2)、强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算M1MAX00800381500150020010KNM;集中荷载最大弯矩计算公式如下集中荷载最大弯矩计算M2MAX0267078415000314KNM;MM1MAXM2MAX001003140324KNM抗弯强度0324106/5080063823N/MM2;大横杆的抗弯强度63823小于F2050N/MM2;3)、挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位MM均布荷载最大挠度计算公式如下大横杆自重均布荷载引起的最大挠度VMAX06770038150004/100206010512190000052MM;集中荷载最大挠度计算公式如下集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度P(004602100900)/20578KNV18830578150003/100206010512190001463MM;最大挠度和VVMAXVPMAX005214631515MM;大横杆的最大挠度小于15000/150100或者10MM,满足要求8、扣件抗滑力的计算按规范表517,直角、旋转单扣件承载力取值为800KN,按照扣件抗滑承载力系数080,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为640KN。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值,取640KN;R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;横杆的自重标准值P1003815000058KN;脚手板的荷载标准值P2035012001500/20315KN;活荷载标准值Q150012001500/21350KN;荷载的计算值R120058

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