毕业论文终稿-船用废气燃烧臂设计（送全套CAD图纸 资料打包）

下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763摘要船用废气燃烧臂是一种用于排放轮船尾气的一套装备,其中燃烧臂为悬臂结构在现有的燃烧臂过程中,一般采用船用吊机的设计方法所设计的结构过于保守,使得结构质量偏大燃烧臂结构安全系数会过大,不仅导致材料浪费和成本增加,而且还会对整个船体的稳定性不利回面燃烧臂结构需要进行专门的设计本文燃烧臂底座采用了专门用于回转的回转支承回转支承装置是近30年来发展起来的新型机器部件,它已从用子挖掘机和起重仇逐渐发展到用于其它机械。回转支承装置近乎特大型的滚动轴承。它将机器的上部和下部连接起来，用以支承上部的重量和工作负荷，并使上部能相对于下部旋转。本文对燃烧臂底座进行了弯曲强度,剪切强度及抗挤压强度的校核而其燃烧臂上部桁架机构的设计比一般船用吊机要轻巧得多,对此燃烧臂结构需要进行单独的强度计算由于所要设计的燃烧臂回转速度仅为1/6R/MIN,因此,为了考虑其使用效率只使用一个圆锥圆柱减速度器,故,在此次设计中选用了直接带减速装置的凸缘安装型式电动机,此电动机不仅功率和输出转矩能满足要求,而且其输出转速仅为25N/MIN在回转速度低,功率大的燃烧臂装置中,所要求的减速器轴需要很高的强度,因此通过参考一些比较权威的机械设计手册之后,再通过强度校核,选用减速器的轴材料为20CRMN关键词回转支承，圆锥圆柱减速度器，ABSTRACTMARINEFROMABURNINGARMFORTHETAILGASEMISSIONSSETOFVESSELSANDEQUIPMENT,INCLUDINGCOMBUSTIONFORTHECANTILEVERARMSTRUCTUREARMOFTHEEXISTINGCOMBUSTIONPROCESS,THEGENERALMARINECRANEDESIGNEDBYTHEDESIGNOFTHESTRUCTUREWASTOOCONSERVATIVE,MAKINGTHEQUALITYOFTHESTRUCTURETOOLARGECOMBUSTIONARMSTRUCTURALSAFETYFACTORWOULDBETOOLARGE,NOTONLYLEADTOWASTEANDMATERIALCOSTINCREASES,BUTALSOTHESTABILITYOFTHEENTIREHULLNEGATIVEBACKBURNERARMOFTHENEEDFORSPECIALIZEDDESIGNCOMBUSTIONARMBASEPAPERUSEDASPECIALUSEROTARYINTHEROTARYBEARINGROTARYSUPPORTDEVICEISNEARLY30YEARSAGOTODEVELOPANEWTYPEOFMACHINECOMPONENTS,ITHASBEENUSEDEXCAVATORANDTHELIFTINGOFHATREDTOTHEPROGRESSIVEDEVELOPMENTOFOTHERMACHINERYFORROTARYSUPPORTINGDEVICENEARTHELARGEROLLINGBEARINGSTHEMACHINEWILLLINKTHEUPPERANDLOWERTOTHEUPPERBEARINGTHEWEIGHTANDWORKLOAD,ANDTHEUPPERTOTHELOWERPARTOFTHEROTATIONINTHISPAPER,THEBASEOFABURNINGARMBENDINGSTRENGTH,SHEARSTRENGTHANDTHESTRENGTHOFANTIEXTRUSIONCHECKCOMBUSTIONARMOFTHEDEPARTMENTANDITSAGENCIESTRUSSDESIGNTHANTHEGENERALMARINEHANGINGCONFIDENTIALLIGHTWEIGHTMUCH,THISBURNINGNEEDFORASEPARATEARMOFTHESTRENGTHCALCULATION下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763BECAUSETHEDESIGNOFTHECOMBUSTIONROTARYARMSPEEDISONLY1/6R/MIN,THEREFORE,INORDERTOCONSIDERONLYTHEUSEOFITSEFFICIENCYINTHEUSEOFACONECYLINDRICALCUTSPEED,SOTHATINTHISDESIGNSELECTEDDIRECTLYWITHTHESLOWDOWNINDEVICEFLANGEINSTALLATIONTYPEMOTOR,THEMOTORNOTONLYPOWERANDTORQUEOUTPUTTOMEETDEMAND,BUTITSOUTPUTSPEEDISONLY25N/MINROTARYINTHELOWSPEED,LARGEPOWERPLANTBURNINGARM,THEREQUIREDREDUCERAXISNEEDAHIGHINTENSITY,SOMEOFTHEMOREAUTHORITATIVEREFERENCEBYTHEMECHANICALDESIGNMANUAL,TOCHECKTHROUGHSTRENGTH,THECHOICEOFREDUCERSHAFTMATERIALFOR20CRMNKEYWORDSSLEWINGBEARINGS,CONECYLINDRICALCUTSPEED,目录1燃烧臂机构的设计（1）11燃烧臂装置的方案设计112燃烧臂的选型计算1121燃烧臂的基本结构1122水平支架的方案设计1123水平支架的受力分析2124水平支架的强度计算313垂直支架的方案设计42回转机构的设计621概述6211回转支承的型式与结构1322根据所知条件设立回转方案1223船用废气燃烧臂的负荷分析14231船用废气燃烧臂的外力分析14232回转摩擦阻力矩的计算14233与回转支承相配合的小齿轮的尺寸几何计算153船用废气燃烧臂减速器的设计1631电动机的选择16311选择电动机类型16312选择电动机容量17313传动装置的总传动比及其分配18314计算传动装置的运动和动力参数18下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或130413976332传动方案设计321确定传动类型19322总传动比和合理分配各级传动比2033齿轮传动的设计与校核21331轮齿的失效形式22332变位齿轮简介23333齿轮设计准则25334高切变位弧齿锥齿轮传动主要尺寸的确定25335高切变位弧齿锥齿轮正交传动的几何计算27336高切变位弧齿锥齿轮接触强度校核2934高变位斜齿轮传动主要尺寸的确定32341高变位齿轮齿轮主要尺寸的初步确定33342高变位斜齿轮外啮合传动的几何计算34343高变位斜齿轮接触强度校核3535齿轮结构形式的确定36351高切变位弧齿锥齿轮结构形式36352高变位斜齿轮结构形式3736传动轴的结构设计与校核37361输入轴的设计383611确定轴的最小直径383612按轴向定位要求确定各轴段直径和长度393613轴上零件的轴向定位及轴上圆角和倒角的尺寸40362中间轴的结构设计403621确定轴的最小直径403622按轴向定位要求确定各轴段直径和长度413623轴上零件的轴向定位及轴上圆角和倒角的尺寸41363输出轴的结构设计423631确定轴的最小直径423632按定位要求确定各轴段直径和长度4237传动轴的弯扭合成强度计算与疲劳强度校核44371传动轴的受力分析44372轴的弯扭合成强度校核54下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763373精确校核轴的疲劳强度5138轴承与键的校核53381单列圆锥滚子轴承的寿命校核53382A型平键的强度校核5439轴系部件的结构设计55391轴承盖的结构设计55310箱体及附件的设计57311减速器箱体的设计573111油面位置及箱座高度的确定593112油沟的结构形式及尺寸59312减速器的附件603121检查孔与检查孔盖的设计603122通气器的结构及尺寸613123放油孔、螺塞和封油圈613124油标指示器623125起吊装置633126定位销643126定位销65313减速器主要零件的加工工艺653131零件图样分析663132中间轴的机械加工工艺过程卡664船用废气燃烧臂其它部件的设计6741排气管的选择6742O形橡胶密封圈67参考文献（69）英文翻译（70）结论（78）下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763致谢（79）买文档送全套图纸扣扣414951605下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605烧臂机构的设计使燃烧臂的桁架实现回转的回转运动的装置称为回转机构。回转机构是用船用废气燃烧臂设计的重要工工作机构之一，它的作用将燃烧臂绕船回转的机构水平圆弧运动，使油管能够伸到海里去,而燃烧臂的作用是固定排气管和喷头，使燃烧臂的工作具有硬件基础。燃烧臂的机构主要包括水平支架，垂直支架，排气管以及喷头四大部分。11燃烧臂装置的方案设计。回转支承装置的任务是保证燃烧臂回转部分有确定的回转运动，并能承受燃烧臂各种载荷所引起的垂直力，水平力与倾覆力矩。本次设计回转驱动装置的特点如下（1）支承能力大，要示支承装置具有较高的支承能力（2）倾覆力矩大，由于燃烧臂重量较大，风力较强，要求能承受一定的倾覆力矩12燃烧臂的选型和计算在满足机架设计准则的前提下，必须根据机架的不同用途和所处环境。考虑下列各项要求，并有所偏重。（1）机架的重量轻，材料选择合适，成本低。（2）结构全理，便于制造。（3）结构应使机架上的零部件安装，调整，修理和更换都方便。下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763121燃烧臂的基本结构船上燃烧臂总长为20M,燃烧臂结构主要由燃烧头、通气管、水平支架、竖直支架、和底座等部组成。结构中的水平支架为空间桁架结构。水平支架中的构件采用等边字钢,竖直支架中的构件采用钢。工作状态下,燃烧臂从支撑架上移开,旋转到伸向船艏前方的位置。122水平支架的方案设计为便于计算,本文中燃烧臂水平支架结构采用在根部固定约束,主要载荷为燃烧臂各部分结构的自重力、风载荷和燃烧头自重力。其中燃烧头自重力为80N。确立方案。水平支架的结构由等边角钢组成如图11与垂直支架接触的一格。即最左边一格由于要与垂直支架用螺栓固定，因此，其形状为12其中第一格中ABACCBDGDFGF60CM,BFCD40CM。则由于燃烧臂是20M，因此水平支架是由50个格组成的。123水平支架的受力分析（1）此角钢的密度为7。8KG/因此通过计算得。水平支架的重量G为M3600千克。为6000N。（2）其中燃烧头自重力为80N其中燃烧气管道选用外径为160MM,壁厚为6MM的钢管，钢的密度为7。8KG/。所以气管道的质量为190KG1900N3（3）由于所设计的燃烧臂能在8级风的风力下工作，因此，极限环境载荷的风为大风即8级风。陆地树枝折断，迎风行走感觉阻力很大，海岸，近港海船均留不出。平均风速为172207M/S的风。所以取8级风的风速为18M/S下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605结构物看作静止不动，具有一定运动速度的空气流向结构物，速度能转变为压力能，对结构物产生压力。压力的大水可用能量原理或伯努利方程计算，以此导出的压力与风速的关系如下Q2/式中Q风压（）MN2/空气密度KG/3风速（M/S）。8级风的风速为18M/S在标准大气压下（1标准大气压101325PA），当环境温度为15度时，空气密度1。2255KG/，将值代入上式得3Q06132所以风压为Q0613161318185227N22风载荷的计算方法根据公式得QACKFHW式中作用有燃烧臂某一部分档风面的风载荷风力系数。取1。5风压高度变化系数。取1HHQ计算风压。其值前已求过。Q5227MN2/垂直于风向的结构物挡风面积。3AA所以QCKFHW151522732352N因此。风载荷对水平支架产生的弯矩117600M风MN下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763124水平支架的强度计算该水平支架由于长度太长达20M，因此。必须校核其弯矩与扭矩最靠近竖直支架的那一格是受力最大的，因此必须进行其弯矩与扭矩，如图13所示己知ABCD40CM,ACBD51CM重力G水平支架的重力燃烧头自重力气管道的重力60008019007980N弯矩重力G196M7900196154840NMGM风力117600NFM（1）求支座反力由梁的整体平衡条件，可以求得支座反力为0FXGYNY7980117600154840MG风平272440NM下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763由于水平支架是由三角钢焊接在一起的。因此，可以把其中一节一节的看成一个个的分体。所以，在校核时应该把一段看成一个整体来校核。如图13求弯知图解；1由静力方程GXFS40XMSX2绘出弯矩图如图14如图15该钢架的最大弯矩为224KN13垂直支架的方案设计垂直支架位于水平支架与回转机构的中间，对水平支架起固定的作用，而对回转机构来说起到缓冲，能把回转机构的转速传到水平支架上，使其能按预定的转速度转动，以达到燃烧臂效果的作用。因此，垂直支架需要很强的硬度和抗拉，抗弯能力，并且其自身不能太重。故设定方案如图16所示下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763它与下面的回转承轴相连图为17其垂直支架总高为1M，总长度为13M,凸台高为01M,空心直径为1125M，实心直径为1146M该垂直支架采用钢。密度为7800KG/M3因此。垂直支架的总重量为780KG所以其重力为7800N，重力方向向下2回转机构的设计回转机构主要由回转轴承组成的，下面将对回转承轴进行分析和计算21根据所知条件设立方案选用外齿式QWA型，112032的型号其基本参数为D1240MM,MM,H90MM,MM,96DN194DU,N28,A型，油标数量，MDN1046120M21NH10MM,L70MMM10MM,Z129,质量272KG，如图示DA3下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763回转轴承外负荷的确定回转支承强度计算的先决条件，是求取支承上的计算负荷，其中包括总轴向力，总倾翻力矩M；在力矩M作用平面中的总径向力。GPHP由于主机工作条件复杂，因此在计算上述诸力时要考虑的因素很多，它们对支承的强度和寿命都有很大的影响需要考虑的因此包括（1）作用在机器上的力有机器自重静负荷，工作负荷和动负荷，风力旋转驱动齿轮的啮合力，因机身不呈水平状而产生的几个方向分力等（2）进行超负荷试验的情况。例如，很多起重机是用1。25倍额定负荷进行试验的（3）对多种计算位置和负荷的组合，须从这些组合中找出对回转支承最严重的负荷条件（4）有些机器，例如单斗挖掘机的工作负荷，有时是按机器的稳定极度限来求取时，以铲斗位于履带对角线方向时为最严重；一般移动式起重机达到机器的稳定极限时，所能起吊的最大负荷大于额定负荷，但所选的稳定性安全系数不等。有时，还需考虑一些非工作状态的负荷（风负荷，竖立及放倒时的负荷等）及事故状态的负荷（5）负荷的冲击性质如何，对回转支承有较大的影响，例如在沙土上工作和岩石上工作的挖掘机，其回转支承的负荷条件差别很大。（6）对不同类型的机器来说，负荷的频率及最大负荷出现的概率是不同的，例如安装用的吊钩起重机和抓斗起重机在这方面就有很大的差别。因此，要理想的确定回转支承上的计算负荷是很困难的，通常用一个“使用条件系数”来粗略地考虑动负荷，冲击及负荷频率等因素的影响，该系数列于下表中，工作类型机器举例系数值K8轻工作堆料机，汽车起重机，轮胎起重机1012中工作塔式起重机，船用起重机1113下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763抓斗起重机，港口起重机1315重工作单斗挖掘机1416等重工作斗轮式挖掘机，隧道掘进机1620本次设计取1。2K822船用废气燃烧臂的负荷分析221船用废气燃烧臂的外力分析图21船用废气燃烧臂的受力图总轴力GP平垂总倾翻力矩M平式中垂直支加架的重力为7800N垂水平支架的重力为6000N平总弯矩为272440NMM所以GP平垂7800600014000N14KN总倾翻力矩280KNM0222回转摩擦阻力矩的计算影响摩擦阻力矩的因素很多，因此很难精确地计算。通常采用下式来近似地估计支承的回转摩擦阻力矩12DGMFND下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763式中D承受轴向力及总倾翻力矩M的滚动体分布圆直径。D1120MMGP由轴向力及总倾翻力矩M产生的各滚动体上正压力之总和NGM承受轴向力的滚动体与滚道的当量摩擦系数，可近似取0011D1D解根据己知条件和公式得1求偏心距E20148MEF57D35E22求。由于E0262D,故按公式求NGMNGMKGPSIN按2E/D35从图中查得对于滚柱式回转支承，故36GN574603SIN140GM所以。摩擦阻力矩F12DGMFND0574613217536NM船用废气燃烧臂减速器的设计31电动机的选择311选择电动机类型本设计中的船用废气燃烧臂用于海上轮船的排气。海上风大、其要求的功率以及最终实现的转速较低。当燃烧臂正常运行时。即其匀速工作时。它所需要的力矩很小。远远小于其初起时的转矩。下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763因此，选择电动机时要使其克服燃烧臂初启动时的转矩。设燃烧臂由静止转为1度1S的匀速运动所用的时间为1S。（1）克服水平支架的力矩。M11根据已经得。其需要克服风力的力矩风MN1760风（2）由水平支架重量转动惯量引起的阻力矩IJI平把整个水平支架看成一个整体。可通过公式得出LM231平式中M水平支架的质量。M600KGL水平支架的长度。L20M所以MLJKGM2210316平，由匀变速转动公式知SRAD/0SRADT2/3601MKNMI42（3）克服垂直支架重量转动惯量引起的阻力矩M垂根据公式可求JKG250垂MN362垂（4）克服回转轴承的摩擦阻力矩FF517下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763因此。想要使燃烧臂由静止转为匀速转动所需要的总力矩MMKN。MFI8167231046垂平312选择电动机容量电动机所需工作功率为950NPD13式中传动装置的总效率为5423123查表23确定各部分效率为联轴器效率，滚动轴承传901动效率（一对），闭式齿轮传动效率，曲柄连杆的90273传动效率，槽摩擦传动效率代入式得452。8379023有式31求出，所需电动机功率为M为总转矩11688KMNN为已知的1/6R/MINKWPD81930956/72149506/18因载荷有轻微冲击，故电动机额定功率要大于即可。YCJEDPD系列电动机技术数据，配用电机为YL160L4。选用电动机的功率为。因为燃烧臂的回转速慢。所以选电动机转速为25R/MINEDPKW20314传动装置的总传动比及其分配（1）总传动比下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或13041397631506/2WMNI3（2）分配传动装置各级传动比由于此燃烧燃烧设计采用专用的外齿式回转支承来传动，因此最后与回转轴承的外齿相啮合的传动比一般103I因此。设计的减速器只需要满足总传动比即可，15012I根据参考取两级圆柱齿轮减速器高速级的传动比对于展开式二级圆锥圆柱斜齿轮减速器，在两极齿轮配对材料、性能及齿宽系数大致相同的情况下，即齿面接触强度大致相等时，两极齿轮的传动比可按下式分配即2143IIII41313代入式得161II4512I315计算传动装置的运动和动力参数各轴的转速根据电动机的满载转速及传动比进行计算传动装MN置各部分的功率和转矩。计算各轴时将传动装置中各轴从高速轴到低速轴依次编号，定0轴（电动机轴），1轴，2轴，3轴，4轴；相邻两轴间的传动比表示为，；各轴的输出功率为，；各轴的输出转矩12I30P123P下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763为，。0T123T各轴的输出功率0轴（电动机轴）KWPD2001轴（高速轴）K819112轴（中间轴）W70223轴（低速轴）KP2533各轴的输出转速0轴（电动机轴）MIN250RN1轴（高速轴）12轴（中间轴）IN583412RIN3轴（低速轴）MI6723I各轴的输出转矩0轴（电动机轴）NNPTWDD76402595001轴（高速轴）M37641012轴（中间轴）9701322ITN83轴（低速轴）46323IM10732传动方案设计确定传动方案设计是设计传动装置的第一步，是设计各级传动件和装配图的依据，因此应使所拟定的方案在技术上合理、先进、且经济效益高。传动装置方案设计的内容为确定传动类型，计算总传动比和合理分配各下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763级传动比，计算装置的运动和动力参数。321确定传动类型二级圆锥圆柱齿轮减速器传动简图如图41所示图41齿轮传动机构的性能及使用范围功率（常用值）/KW最大50000常用值圆柱35圆锥23单级传动比最大值85许用的线速度/（M/S）6级精度直齿V18M/S，非直齿36M/S外廓尺寸小传动精度高工作平稳性一般自锁能力无过载保护作用无使用寿命长缓冲吸振能力差要求制造及安装精度高要求润滑条件高对环境适应性一般圆锥齿轮传动布置在传动装置的高速级，以减小圆锥齿轮的尺寸。因为大模数的圆锥齿轮需要大型机床切齿，对一般制造工厂难于实现。若圆锥齿轮的速度过高，其精度也要相应地提高。此时还需要考虑能否制造及经济性等问题。322总传动比和合理分配各级传动比电动机选定后，根据电动机的满载转速和工作机构主动轴的转速，以MNWN及上面所求的，可知该减速器的总传动比为15合理选择和分配各级传动比直接影响传动装置的外廓尺寸、质量、润滑、成本等方面，主要考虑如下几点下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763各级传动比不应超过其传动比的最大值，应尽量在推荐范围内选取。使减速器中各大齿轮的浸油深度大致相等，以利实现浸油润滑。所设计的传动装置具有较小的外廓尺寸。1、圆锥齿轮传动比可取为14I2、圆柱齿轮传动比为2传动比误差确定39156U在误差限制范围内。103图4233齿轮传动的设计与校核当齿轮工作于封闭的箱体之内时，称为闭式齿轮传动。闭式齿轮传动具有润滑与防护条件好的优点，多用于中、高速和较重要的场合；当齿轮齿面的硬度大于350HBS时，称为硬齿面齿轮。将齿轮的精度分为12个精度等级，1级精度最高，12级精度最低，常用的多为59级精度。齿轮材料及热处理如下1、锻钢锻钢是制造齿轮最常用的材料，一对齿轮在啮合过程中，小齿轮的齿面硬度通常高于大齿轮的齿面硬度，其高出值约为HBS3050，硬齿面齿轮一般无硬度差。较重要场合可选用硬齿面齿轮，一般硬齿面齿轮常用中碳钢或中碳合金钢制作，如45、40CR、35SIMN，这类齿轮一般进行表面淬火处理，齿面硬度可达HRC5055，因表面淬火后轮齿变形不大，可以不磨齿，常用于中、高速传动。当高速、重载及冲击载荷较大时，硬齿面齿轮常用的材料为20、20CR、20CRMNTI等低碳钢和低碳合金钢，采用渗碳淬火处理，齿面硬度可达HRC5662，而芯部具有良好韧性。但渗碳淬火后变形较大，需要进行磨齿等精加工，价格较贵。2、铸钢当齿轮尺寸较大（直径大于400500MM）或结构较复杂时，因下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763轮坯不易锻造，可采用铸钢。铸钢的强度和耐磨性较好，但铸钢铸造性较差，铸钢轮坯在切削加工前要进行正火处理，以消除铸造中产生的内应力。减速器国外资料介绍，减速器能力应提高8倍，从国内运行实践来看，找不出提高8倍的理由。众所周知，闭式传动的主要破坏形式是齿面疲劳，在齿面疲劳计算通过的情况下，齿弯曲破坏强度是非常富余的，常规不进行齿弯曲强度校核。由于在过铁情况发生时，齿辊和减速器转动件的转动惯量较大，适当提高减速器能力是适宜的。对设计的破碎机选用的减速器进行一次齿抗弯强度校核，这对选用减速器时提高一个档次是有益的。双齿辊破碎机上用的传动齿轮，均应采用硬齿面。齿轮传动的几何尺寸数据，应分别根据情况进行标准化、圆整或求出精确数值。例如，模数必须标准化，中心距、齿宽应圆整，啮合几何尺寸（节圆、分度圆、齿顶圆直径和螺旋角等必须精确到小数点后2至3位，角度应精确到“秒”。直齿圆柱齿轮传动为满足中心距为整数，可改变模数和齿数或采用角度变位。对于斜齿轮传动，可调整螺旋角使中心距为整数。圆锥齿轮的锥距R不要求圆整，按模数和齿数精确计算到小数点后三位数，分度圆锥角的数值精确到“秒”，齿宽系数不能取大。R齿轮传动是机械传动中最重要的、也是应用最为广泛的一种传动型式。齿轮传动的主要优点是（1）工作可靠、寿命较长；（2）传动比稳定、传动效率高；（3）可实现平行轴、任意角相交轴、任意角交错轴之间的传动；（4）适用的功率和速度范围广。331轮齿的失效形式轮齿的主要失效形式有以下5种1轮齿折断齿轮工作时；若轮齿危险剖面的应力超过材料所允许的极限值，轮齿将发生折断。轮齿的折断有两种情况，一种是因短时意外的严重过载或受到冲击载荷时突然折断，称为过载折断；另一种是由于循环变化的弯曲应力的反复作用而引起的疲劳折断。轮齿折断一般发生在轮齿根部。下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605面点蚀在润滑良好的闭式齿轮传动中，当齿轮工作了一定时间后，在轮齿工作表面上会产生一些细小的凹坑，称为点蚀。点蚀的产生主要是由于轮齿啮合时，齿面的接触应力按脉动循环变化，在这种脉动循环变化接触应力的多次重复作用下，由于疲劳，在轮齿表面层会产生疲劳裂纹，裂纹的扩展使金属微粒剥落下来而形成疲劳点蚀。通常疲劳点蚀首先发生在节线附近的齿根表面处。点蚀使齿面有效承载面积减小，点蚀的扩展将会严重损坏齿廓表面，引起冲击和噪音，造成传动的不平稳。齿面抗点蚀能力主要与齿面硬度有关，齿面硬度越高，抗点蚀能力越强。点蚀是闭式软齿面（HBS350）齿轮传动的主要失效形式。而对于开式齿轮传动，由于齿面磨损速度较快，即使轮齿表层产生疲劳裂纹，但还未扩展到金属剥落时，表面层就已被磨掉，因而一般看不到点蚀现象。3齿面胶合在高速重载传动中，由于齿面啮合区的压力很大，润滑油膜因温度升高容易破裂，造成齿面金属直接接触，其接触区产生瞬时高温，致使两轮齿表面焊粘在一起，当两齿面相对运动时，较软的齿面金属被撕下，在轮齿工作表面形成与滑动方向一致的沟痕，这种现象称为齿面胶合。4齿面磨损互相啮合的两齿廓表面间有相对滑动，在载荷作用下会引起齿面的磨损。尤其在开式传动中，由于灰尘、砂粒等硬颗粒容易进入齿面间而发生磨损。齿面严重磨损后，轮齿将失去正确的齿形，会导致严重噪音和振动，影响轮齿正常工作，最终使传动失效。采用闭式传动，减小齿面粗糙度值和保持良好的润滑可以减少齿面磨损。5齿面塑性变形在重载的条件下，较软的齿面上表层金属可能沿滑动方向滑移，出现局部下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763金属流动现象，使齿面产生塑性变形，齿廓失去正确的齿形。在起动和过载频繁的传动中较易产生这种失效形式。332变位齿轮简介标准齿轮存在下列主要缺点1、为了避免加工时发生根切，标准齿轮的齿数必须大于或等于最少齿数；2、标准齿轮不适用于实际中心距不等于标准中心距的场合；3、一对互相啮合的标准齿轮，小齿轮的抗弯能力比大轮齿低。为了弥补这些缺点，有效地改善齿轮的传动性能，所以在工程中常采用变位齿轮。用范成法加工齿数较少的齿轮时，常会将轮齿根部的渐开线齿廓切去一部分，如下图。这种现象称为根切。根切将使轮齿的抗弯强度降低，重合度减小，故应设法避免。对于标准齿轮，是用限制最少齿数的方法来避免根切的。用滚刀加工压力角为20的正常齿制标准直齿圆柱齿轮时，根据计算，可得出不发生根切的最少齿数ZMIN17。某些情况下，为了尽量减少齿数以获得比较紧凑的结构，在满足轮齿弯曲强度条件下，允许齿根部有轻微根切时，ZMIN14。下图为齿条刀具。齿条刀具上与刀具顶线平行而其齿厚等于齿槽宽的直线NN，称为刀具的中线。中线以及与中线平行的任一直线，称为分度线。除中线外，其他分度线上的齿厚与齿槽宽不相等。加工齿轮时，若齿条刀具的中线与轮坯的分度圆相切并作纯滚动，由于刀具中线上的齿厚与齿槽宽相等，则被加工齿轮分度圆上的齿厚与齿槽距相等，其值为，因此被加工出来的齿轮为标准齿轮（下图A）。2/M若刀具与轮坯的相对运动关系不变，但刀具相对轮坯中心离开或靠近一段距离XM（图B、C），则轮坯的分度圆不再与刀具中线相切，而是与中线以上或以下的某一分度线相切。这时与轮坯分度圆相切并作纯滚动的刀具分度线上的齿厚与齿槽宽不相等，因此被加工的齿轮在分度圆上的齿厚与齿槽宽也不相等。当刀具远离轮坯中心移动时，被加工齿轮的分度圆齿厚增大。当刀具向轮坯中下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763心靠近时，被加工齿轮的分度圆齿厚减小。这种由于刀具相对于轮坯位置发生变化而加工的齿轮，称为变位齿轮。齿条刀具中线相对于被加工齿轮分度圆所移动的距离，称为变位量，用XM表示，M为模数，X为变位系数。刀具中线远离轮坯中心称为正变位，这时的变位系数为正数，所切出的齿轮称为正变位齿轮。刀具靠近轮坯中心称为负变位，这时的变位系数为负数，所加工的齿轮称为负变位齿轮。采用变位齿轮可以制成齿数少于ZMIN而不发生根切的齿轮，可以实现非标准中心距的无侧隙传动，可以使大小齿轮的抗弯能力接近相等。321齿轮设计准则齿轮在具体的工作情况下，必须具有足够的、相应的工作能力，以保证在整个工作寿命期间内不发生失效。齿轮传动的设计准则是根据齿轮可能出现的失效形式来进行的，但是对于齿面磨损、塑性变形等，尚未形成相应的设计准则，所以目前在齿轮传动设计中，通常只按保证齿根弯曲疲劳强度和齿面接触疲劳强度进行计算。而对于高速重载齿轮传动，还要按保证齿面抗胶合能力的准则进行计算（参阅GB64131986）。由工程实际得知，在闭式齿轮传动中，而对于硬齿面（HBS350）齿轮，按弯曲疲劳强度进行设计，接触疲劳强度校核。323高切变位弧齿锥齿轮传动主要尺寸的确定弧齿锥齿轮传动的主要特点1、齿线是一段圆弧；2、齿形较复杂，制造较难；3、承载能力搞，运转平稳，噪声小；下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605齿面呈局部接触，装配误差及轮齿变形对偏载的影响不显著；5、轴向力大，其方向与齿轮的转向有关；6、可以磨齿。弧齿锥齿轮传动多用于大载荷、周速V5M/S或转速N1000RPM,要求噪声小的传动；磨齿后可用于高速传动（V40100M/S）高切变位弧齿锥齿轮主要尺寸的初步确定齿轮类型基准齿形参数齿形角（度）齿顶高系数AH顶隙系数C螺旋角（度）M变位方式齿高曲线齿弧齿锥齿轮埃尼姆斯齿形制200820235高切变位等顶隙收缩齿齿数多则传动的重合度大，传动平稳，并且，在保证齿轮分度圆直径不变的情况下，齿数增多可以减小模数、降低齿高、缩小毛坯直径、减小滑动系数、提高抗胶合能力；同时，减轻齿轮重量、降低制造成本。但当齿轮传动的承载能力主要取决于轮齿弯曲强度时，如闭式硬齿面传动，宜取较少的齿数，一般可取Z11720。由于采用变位齿轮，初步估定小圆锥齿轮的齿数Z1为15；大轮齿数圆整取取626915412I2Z齿数比/ZU传动比误差误差在范围内05小齿轮转速RPMN251小齿轮功率KWPGLD2398625小齿轮转矩MNTL710741估算圆周速度SNPVMT/2325/320/31使用系数KA是考虑由于啮合外部因素引起的动力过渡影响的系数。这种过载取决于原动机和从动机械的特性、质量比、联轴器以及运行状态。齿辊式破碎机属于中等振动，取KA1；齿向载荷分布系数为轴承系数；515BHFBHK齿形系数；80CYF齿宽系数1/35；R试验齿轮的疲劳极限；2LIM/3NF下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763002121TTTXX弧齿锥齿轮高变位系数（埃尼姆斯齿形制）359M03；1X32X弧齿锥齿轮切向变位系数（埃尼姆斯齿形制）0M019；1TX1902TX按弯曲疲劳强度进行分度圆直径的初步确定模ZYUKTDFAT63125308164578214432413LIM21数ZMTT57/61标准模数系列（GB13571987）1125152253456810第一系列121620253240501752252753253537545第二系列55657911141822283645取M8MM分度圆直径MZD120581小轮分度圆直径MDRM8610253/11圆周速度SNVT/3/860246/与估算圆周速度很相近，对使用系数KA、齿形系数不必修SMT8FY正；324高切变位弧齿锥齿轮正交传动的几何计算分锥角243901/21UZTG5437068576792锥距MDR2143081SIN2SI1下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763齿宽MRB735/1243MB8010取两者较小值1齿顶高XHA96808MM143222齿高C72齿根高HAF76598141M1022齿顶圆直径MD41370681COS982COS11HA924622齿根角0271425361RHTGFF0417253612RHTGFF齿顶角8791FA82FA顶锥角14687906A531232A下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763根锥角32413076811FF9572922FF外锥高MHARAK82437061SIN80613COS45SINCO111954297222铣刀盘名义直径MD70中点锥距MBR716/315/大端螺旋角639102145374SIN71426532471SINSIN00RDMM93弧齿厚MTGXTGMST35169071349COS22138COS2111M7654312当量齿数092835COS081CSOSC311VZ47629763322MV端面重合度15COS08S1MXHA3805COS82SMXHA7221K07091370219021K齿线重合度8435/5501TGMBTGR下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763总重合度63271322325高切变位弧齿锥齿轮接触强度校核节点区域系数弹性系数HZ2/918MNZE当量圆柱齿轮分度圆DRBDV73057063COS2145COS011MV1949222当量中心矩DAVV685731055021DAVV648735021当量齿顶圆直径MTGBTGHDAAVA58912038975092105111674647222当量端面齿形角25398235COS/0COS/TGARTGARMVT当量基圆直径MDVTVB60711T17CS9CS2当量啮合线长度MADDGVTVBAVBAV752956823SIN4816371798609810SIN22222当量端面重合度1589623COS7502143814COSVTVVBRG当量纵向重合度下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或13041397631027352143814750TGBRMTGV接触强度计算的重合度系数90VZ接触强度计算的螺旋角系数9053COSSMZ接触强度计算的锥齿轮系数850K使用系数1AK动载系数V齿向载荷分布系数65FH齿向载荷分配系数21K齿宽中点分度圆上的名义切向力NDTFMT80530201接触强度计算的有效齿宽MBEH627当量圆柱齿轮的齿数比UV8129376COS/0813COS4CS/O21试验齿轮的接触强度疲劳极限LIM/5NH接触强度计算的最小安全系数LIS速度系数润滑剂系数980VZ1LZ粗糙度系数3R齿宽中点法向模数MBMMN652143/5COS73021458/COS50接触强度计算的尺寸系数00MNXZ计算接触应力（正交传动）下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或13041397632221/759114056213858093082MNUBDFKZEHMTVAKEH许用接触应力2LIM/136790815MNZSXRVLHP强度条件合格33高变位斜齿轮传动主要尺寸的确定斜齿轮传动的主要优点1、斜齿轮传动比较平稳，冲击、振动和噪音较小，适宜于高速、重载传动；2、啮合性能好。一对斜齿轮啮合时，两轮齿齿面接触线是斜直线，轮齿是逐渐进入啮合逐渐脱离啮合的，因而传动平稳，振动和噪音小；3、重合度大。重合度随齿宽和螺旋角的增大而增大，重合度大，则同一瞬时啮合的轮齿对数多，故承载能力高，传动平稳，适于告诉重载传动；4、斜齿轮不产生根切的最小齿数较直齿轮少，因此，斜齿轮机构可以更加紧凑。对齿轮材料的要求齿面有足够的硬度和耐磨性，轮齿心部有较强韧性，以承爱冲击载荷和变载荷。常用的齿轮材料是各种牌号的优质碳素钢、合金结构钢、铸钢和铸铁等，一般多采用锻件或轧制钢材。当齿轮直径在400600MM范围内时，可采用铸钢。下表列出了常用齿轮材料及其热处理后的硬度。常用的齿轮材料机械性能/MPA硬度材料BS热处理方法HBSHRC580290正火160217640350调质21725545表面淬火4050下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763调质24028640CR700500表面淬火485535SIMN750450调质21726942SIMN785510调质22928620CR637392渗碳、淬火、回火566217CRNIMO61180835渗碳、淬火、回火566240MNB735490调质241286ZG45569314正火163197569343正火、回火163217ZG35SIMN637412调质197248HT200