毕业论文终稿-钢筋弯曲机设计（送全套CAD图纸 资料打包）

下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763目录中文摘要1第一章绪论2第二章弯矩计算与电动机选择221工作状态2211材料达到屈服极限时的始弯矩2第三章V带传动设计331V带轮的设计计算3第四章圆柱齿轮设计641选择材料642接触强度进行初步设计743齿轮校核844齿轮及齿轮副精度的检验项目计算11第五章第三级圆柱齿轮设计1251选择材料1252接触强度进行初步设计1253齿轮校核1454齿轮及齿轮副精度的检验项目计算16第六章轴设计1861计算作用在轴上的力1862计算支力和弯矩1863截面校核20第七章主轴设计2271计算作用在轴上的力2272计算支力和弯矩2373截面校核25第八章轴承的选择2681滚动轴承选择26第九章总结27致谢28常州工学院毕业设计（论文）2参考文献29中文摘要熟悉国内各种钢筋弯曲机型号及各自的性能与应用，结合各钢筋弯曲机使用的情况与现状的市场情况对各自的优缺点进行比较并设计出合适的钢筋弯曲机。通过强度计算分析，认为现有GW40弯曲机的大部分零件有较大的设计裕量，需要改变个别零部件及电动机功率即可大幅度提高加工能力，满足40钢筋的弯曲加工。还可以升级为GW50钢筋弯曲机。钢筋弯曲机满足40钢筋的弯曲加工，弯曲角度为90度的弯曲件做为设计对象。对钢筋弯曲机进行应用范围设计。关键词钢筋弯曲机，始弯矩，终弯矩，主轴扭矩下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763买文档送全套图纸扣扣414951605第一章绪论我国工程建筑机械行业近几年之所以能得到快速发展，一方面通过引进国外先进技术提升自身产品档次和国内劳动力成本低廉是一个原因，另一方面国家连续多年实施的积极的财政政策更是促使行业增长的根本动因。受国家连续多年实施的积极财政政策的刺激，包括西部大开发、西气东输、西电东送、青藏铁路、房地产开发以及公路（道路）、城市基础设施建设等一大批依托工程项目的实施，这对于重大建设项目装备行业的工程建筑机械行业来说可谓是难得的机遇，因此整个行业的内需势头旺盛。同时受我国加入WTO和国家鼓励出口政策的激励，工程建筑机械产品的出口形势也明显好转。我国建筑机械行业运行的基本环境、建筑机械行业运行的基本状况、建筑机械行业创新、建筑机械行业发展的政策环境、国内建筑机械公司与国外建筑机械公司的竞争力比较以及2004年我国建筑机械行业发展的前景趋势进行了深入透彻的分析。第二章弯矩计算与电动机选择21工作状态1钢筋受力情况与计算有关的几何尺寸标记图21。设钢筋所需弯矩MT式中F为拨斜柱对钢筋的作用力；FR为F的径向分力A为F与钢筋轴线夹SINI0LFR角。当MT一定，A越大则拨斜柱及主轴径向负荷越小；AARCOSL1/LO一定，LO越大。因此，弯曲机的工作盘应加大直径，增大拨斜柱中心到主轴中心距离L0GW50钢筋弯曲机的工作盘设计直径400MM，空间距120MM，L01697MM，LS235，A4380A11745图21钢筋受力情况常州工学院毕业设计（论文）41工作盘；2中心柱套；3拨料柱4挡料柱；5钢筋；6插入座2钢筋弯曲机所需主轴扭矩及功率按照钢筋弯曲加工规范规定的弯曲半径弯曲钢筋，其弯曲部分的变形量均接近或过材的额定延伸率，钢筋应力超过屈服极限产生塑性变形。211材料达到屈服极限时的始弯矩1按40螺纹钢筋公称直径计算M0K1WS式中，M0为始弯矩，W为抗弯截面模数，K1为截面系数，对圆截面K117；对于25MNSI螺纹钢筋M0373（N/MM2）,则得出始弯矩M03977（NM）2钢筋变形硬化后的终弯矩钢筋在塑性变形阶段出现变形硬化（强化），产生变形硬化后的终弯矩M（K1K0/2RX）WS式中，K0为强化系数，K021/P21/01415,P为延伸率，25MNSI的P14，RXR/D0,R为弯心直径，R3D0，则得出终弯矩M11850（NM）3钢筋弯曲所需距MTM0M/2/K8739（NM）式中，K为弯曲时的滚动摩擦系数，K105按上述计算方法同样可以得出50I级钢筋（B450N/MM2）弯矩所需弯矩MT8739（NM）,取较大者作为以下计算依据。4电动机功率由功率扭矩关系公式A0TN/955029KW,考虑到部分机械效率075，则电动机最大负载功率AA0/29/07539（KW），电动机选用Y系列三相异步电动机，额定功率为4（KW）,额定转速1440R/MIN。EAEN5电动机的控制（如图22所知）制动刹车电机反转电机正转下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763图22钢筋弯曲电气图第三章V带传动设计31V带轮的设计计算电动机与齿轮减速器之间用普通V带传动，电动机为Y112M4，额定功率P4KW，转速1440，减速器输入轴转速514，输送装置工作时有轻微冲击，每天工作161NMIR2NMIR个小时1设计功率根据工作情况由表8122查得工况系数12，P12448KWAKDPA2选定带型根据48KW和转速1440，有图812选定A型DP1NMIR3计算传动比2821N5404小带轮基准直径1D由表8112和表8114取小带轮基准直径75MM1D5大带轮的基准直径2D大带轮的基准直径（1）I1D取弹性滑动率002（1）282058MM2DI10275常州工学院毕业设计（论文）6实际传动比285I12D从动轮的实际转速505262NI8540MINR转速误差171652对于带式输送装置，转速误差在范围是可以的6带速56210647501NDSM7初定轴间距A07（）（）1D201D207（75205）（75205）196560A取400MM8所需V带基准长度0DL20DLA021214ADD275754280043961056125016MM查表818选取MLD12509实际轴间距A400MM200D10小带轮包角1下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763108012357AD006123811单根V带的基本额定功率1P根据75MM和1440由表8127（C）用内插法得A型V带的068KW1DNMIR1P12额定功率的增量1根据和由表8127（C）用内插法得A型V带的IN401R52017KWP13V带的根数ZZLDK1根据查表8123得095036K根据1250MM查表得818得093DLZ638LDKP193057064取Z7根14单根V带的预紧力0F500（由表8124查得A型带M0100F2152MZPKDMKG则500（9953N02D15压轴力QF21372N2SIN10Z23816SIN759016绘制工作图31常州工学院毕业设计（论文）8327图31V带轮第四章圆柱齿轮设计41选择材料确定和及精度等级LIMHLIF参考表8324和表8325选择两齿轮材料为大，小齿轮均为40CR，并经调质及表面淬火，齿面硬度为4850HRC，精度等级为6级。按硬度下限值，由图838（D）中的MQ级质量指标查得1120MPA；由图839（D）中的MQ级质量指标查得LIMHLIFFE1FE2700MPA,FLIM1FLIM2350MPA42按接触强度进行初步设计1确定中心距A按表8328公式进行设计下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763ACMAA1321HKT1C483K17MNT16240MPAH8取A175202确定模数M参考表834推荐表M0007002A144,取M3MM3确定齿数Z,Z12Z2051取Z211MA5301ZZ55211155取Z116224计算主要的几何尺寸（按表835进行计算）分度圆的直径DMZ32163MM1DMZ3116348MM2齿顶圆直径DD2H632369MM1AADD2H34823353MM2端面压力角0基圆直径DDCOS63COS205915MM1B0DDCOS348COS2032677MM2常州工学院毕业设计（论文）10齿顶圆压力角ARCCOS31021AT1ABD0ARCCOS22632AT2AB0端面重合度Z（TGTG）ZTGTGA11AT22AT19齿宽系数13D1B6380纵向重合度043齿轮校核1校核齿面接触强度（按表8315校核）强度条件H计算应力ZZZZZ1BE1BDFKKTHVA2H1BD式中名义切向力F2005NT10DT63170使用系数K1（由表8331查取）A动载系数（）V20B式中VSMND71654316A836B04C65712VK齿向载荷分布系数K135（由表8332按硬齿面齿轮，装配时检修调整，6级H精度K非对称支称公式计算）H341下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763齿间载荷分配系数（由表8333查取）01HK节点区域系数15（由图8311查取）Z重合度的系数（由图8312查取）7螺旋角系数（由图8313查取）0弹性系数（由表8334查取）MPAZE189单对齿啮合系数Z1B1H14317MPA2H806325103518071895许用应力XWRVLNTHZZSLIM式中极限应力1120MPALI最小安全系数11（由表8335查取）LIMH寿命系数092（由图8317查取）NTZ润滑剂系数105（由图8319查取，按油粘度等于350）LSM速度系数096（按由图8320查取）V,71S粗糙度系数09（由图8321查取）RZ齿面工作硬化系数103（按齿面硬度45HRC，由图8322查取）W尺寸系数1（由图8323查取）X则826MPAH0159601210满足H2校核齿根的强度（按表8315校核）常州工学院毕业设计（论文）12强度条件1F许用应力；1FVASAFNTKYBM1212SFF式中齿形系数261，22（由图8315（A）查取）1Y2应力修正系数，（由图8316（A）查取）6SA7SAY重合度系数19螺旋角系数10（由图8314查取）Y齿向载荷分布系数13（其中N094，按表8330计算）FKNH齿间载荷分配系数10（由表8333查取）则948MPA1F883MPA26127许用应力（按值较小齿轮校核）FXLTRELNTSYYRLIMLIMF式中极限应力350MPALI安全系数125（按表8335查取）LIMFS应力修正系数2（按表8330查取）TY寿命系数09（按图8318查取）S齿根圆角敏感系数097（按图8325查取）RELT齿根表面状况系数1（按图8326查取）LYR尺寸系数1（按图8324查取）X则FMPA49702513下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763满足，验算结果安全2F1F44齿轮及齿轮副精度的检验项目计算1确定齿厚偏差代号为6KLGB1009588（参考表8354查取）2确定齿轮的三个公差组的检验项目及公差值（参考表8358查取）第公差组检验切向综合公差，006300090072MM,按表8369计算，由表8360，1IIFP表8359查取；第公差组检验齿切向综合公差，06（）1IFITPTF06（00090011）0012MM，（按表8369计算，由表8359查取）；第公差组检验齿向公差0012（由表8361查取）。F3确定齿轮副的检验项目与公差值（参考表8358选择）对齿轮，检验公法线长度的偏差。按齿厚偏差的代号KL，根据表8353M的计算式求得齿厚的上偏差1212WESEPTF00090108MM，齿厚下偏差161600090144MM；公法线的平均长度上偏差SIEPTFCOS072SIN0108COS0720110MM,下偏差WSSTF0202SIN36ACOS072SIN0144COS0720036SIN0126MM；按表8WIESI319及其表注说明求得公法线长度87652，跨齿数K10，则公法线长度偏差可表示为KNW,对齿轮传动，检验中心距极限偏差，根据中心距A200MM，由表查得81026587F365查得；检验接触斑点，由表8364查得接触斑点沿齿高不小于40，沿齿F3长不小于70；检验齿轮副的切向综合公差00500720125MM（根据表8358的表注ICF3，由表8369，表8359及表8360计算与查取）；检验齿切向综合公差00228MM，（根据8358的表注3，由表8369，表8359计算与查取）。对箱体，ICF检验轴线的平行度公差，0012MM，0006MM（由表8363查取）。确定齿坯的精度XFYF要求按表8366和8367查取。根据大齿轮的功率，确定大轮的孔径为50MM，其尺寸和形状公差均为6级，即0016MM，齿轮的径向和端面跳动公差为0014MM。3齿轮工作图41常州工学院毕业设计（论文）14080816图41大齿轮二由于第一级齿轮传动比与第二级传动比相等，则对齿轮的选择，计算以及校核都与第一级一样第五章第三级圆柱齿轮的设计51选择材料1确定HLIM和FLIM及精度等级。参考表8324和表8325选择两齿轮材料为大，小齿轮均为40CR，并经调质及表面淬火，齿面硬度为4850HRC，精度等级为6级。按硬度下限值，由图838（D）中的MQ级质量指标查得HLIMHLIM1120MPA；由图839（D）中的MQ级质量指标查得FE1FE2700MPA,FLIM1FLIM2350MPA52按接触强度进行初步设计1确定中心距A按表8328公式进行设计ACMAA121HKT下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605C483AK17NT16240MPAH86则A325MM取A400MM2确定模数M参考表834推荐表M0007002A288,取M4MM3确定齿数Z,Z120421Z28取Z281MA161Z172取Z172224计算主要的几何尺寸（按表835进行计算）分度圆的直径DMZ428112MM1DMZ688MM2724齿顶圆直径DD2H11224120MM1AADD2H68824696MM2齿根圆直径MZF10251F6782端面压力角0基圆直径DDCOS112COS2010716MM1B0常州工学院毕业设计（论文）16DDCOS688COS2064672MM2B0齿顶圆压力角ARCCOS1AT1AB0726ARCCOS2AT2ABD0端面重合度Z（TGTG）ZTGTGA11AT22AT115齿宽系数13D1B6380齿宽MA1604纵向重合度053校核齿轮1校核齿面接触强度（按表8330校核）强度条件H计算应力ZZZZZ1BE1BDFKKTHVA2H1BD式中名义切向力F34107NT10DT631902使用系数K1（由表8331查取）A动载系数（）V20B式中VSMND0916716A836B04C657下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763105VK齿向载荷分布系数K135（由表8332按硬齿面齿轮，装配时检修调6级精度HK非对称支称公式计算）H341齿间载荷分配系数（由表8333查取）01H节点区域系数15（由图8311查取）Z重合度的系数（由图8312查取）9螺旋角系数（由图8313查取）0弹性系数（由表8334查取）MPAZE18单对齿齿合系数Z1B1H30142MPA2H806325103518071895许用应力XWRVLNTHZZSLIM式中极限应力1120MPALI最小安全系数11（由表8335查取）LIMH寿命系数092（由图8317查取）NTZ润滑剂系数105（由图8319查取，按油粘度等于350）LSM速度系数096（按由图8320查取）V,71S粗糙度系数09（由图8321查取）RZ齿面工作硬化系数103（按齿面硬度45HRC，由图8322查取）W尺寸系数1（由图8323查取）X常州工学院毕业设计（论文）18则826MPAH031859601210满足H2校核齿根的强度（按表8315校核）强度条件1F许用应力；1FVASAFNTKYBM1212SFF式中齿形系数261，22（由图8315（A）查取）1Y2应力修正系数，（由图8316（A）查取）6SA7SAY重合度系数19螺旋角系数10（由图8314查取）Y齿向载荷分布系数13（其中N094，按表8330计算）FKNH齿间载荷分配系数10（由表8333查取）则948MPA1F883MPA26127许用应力（按值较小齿轮校核）FXLTRELNTSYYRLIMLIMF式中极限应力350MPALI安全系数125（按表8335查取）LIMFS应力修正系数2（按表8330查取）TY寿命系数09（按图8318查取）S齿根圆角敏感系数097（按图8325查取）RELT下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763齿根表面状况系数1（按图8326查取）LTYRE尺寸系数1（按图8324查取）X则FMPA49702513满足，验算结果安全1F54齿轮及齿轮副精度的检验项目计算1确定齿厚偏差代号为6KLGB1009588（参考表8354查取）2确定齿轮的三个公差组的检验项目及公差值（参考表8358查取）第公差组检验切向综合公差，006300090072MM,按1IIFFP表8369计算，由表8360，表8359查取；第公差组检验齿切向综合公差，06（）1IFITPTF06（00090011）0012MM，（按表8369计算，由表8359查取）；第公差组检验齿向公差0012（由表8361查取）。F3确定齿轮副的检验项目与公差值（参考表8358选择）对齿轮，检验公法线长度的偏差。按齿厚偏差的代号KL，根据表8353WE的计算式求得齿厚的上偏差1212SPTF00090108MM，齿厚下偏差161600090144MM；公法线的平SIT均长度上偏差COS072SIN0108COS072WSESTF020110MM,下偏差COS072SIN0144COS02SIN360AWIESITF0720036SIN0126MM；按表8319及其表注说明求得公法线0长度87652，跨齿数K10，则公法线长度偏差可表示为KN对齿轮传动，检验中心距极限偏差，根据中心距A200MM，1026587F由表查得8365查得；检验接触斑点，由表8364查得接触F023斑点沿齿高不小于40，沿齿长不小于70；检验齿轮副的切向综合公差00500720125MM（根据表8358的表注3，由表8369，表3ICF常州工学院毕业设计（论文）2059及表8360计算与查取）；检验齿切向综合公差00228MM，（根据8ICF358的表注3，由表8369，表8359计算与查取）。对箱体，检验轴线的平行度公差，0012MM，0006MM（由表8363查取）。XFYF4确定齿坯的精度要求按表8366和8367查取。根据大齿轮的功率，确定大轮的孔径为50MM，其尺寸和形状公差均为6级，即0016MM，齿轮的径向和端面跳动公差为0014MM。5齿轮工作图51图51小齿轮161608第六章轴的设计61计算作用在轴上的力大轮的受力圆周力1F12DTN895347下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763径向力1RFNTG72630819501轴向力A小轮的受力圆周力2FDT10246372径向力2RNTG396802轴向力A62计算支力和弯矩1垂直平面中的支反力BRNLCFB622130489521LAC8059610422水平面中的支反力LCBFDCFDRRARFAB55012211343700496874927523NLDFADFBARFRFARC11222551374890760416398261N3支点的合力，BRCN684027562RCC18422轴向力FAA9085012常州工学院毕业设计（论文）22应由轴向固定的轴承来承受。AF4垂直弯矩截面1WM1MNARB4751962截面C368845水平弯矩截面MNARBW2730549271DFMBA861181截面MNCRW2502611DFBAARBA275274957265504NM6合成弯矩截面MNMWW308210956422AA7572截面WWW91368413682222MNMAA45707计算轴径截面TDWW5837016217013322截面MMAW74598323222下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或130413976352100213174315FR22A2A11R1图61轴的受力和结构尺寸简图63对截面进行校核1截面校核MNMW8203MNNPT347259101596633328DW390MT（由表412得）MPA351齿轮轴的齿K常州工学院毕业设计（论文）24472160647019K（由表4117得）3（由表4117得）268K9178549213431TWKMS81S18则轴的强度满足要求2截面校核MNMW136890MNNPT34725105633397242DW315MT（由表412得）MPA310齿轮轴的齿K47216064719K（由表4117得）80（由表4117得）下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763103K2719765213431TWKMS81S18则轴的强度满足要求3如图62634532图62轴第七章主轴设计71计算作用在轴上的力常州工学院毕业设计（论文）261齿轮的受力扭矩TTMN910537925圆周力1F1DT6824径向力1RTG05360轴向力A2工作盘的合弯矩MTM0M/2/K8739（NM）式中，K为弯曲时的滚动摩擦系数，K105按上述计算方法同样可以得出50I级钢筋（B450N/MM2）弯矩所需弯矩MT8739（NM）由公式MT式中F为拨斜柱对钢筋的作用力；FR为F的径向分力A为F与SINI0LFR钢筋轴线夹角。0843ML71690则NFR工作盘的扭矩MNLTR12704961086SIN02所以T齿轮能够带动工作盘转动72计算支力和弯矩1垂直平面中的支反力BRNLCFB85342183702456221LAC16103722水平面中的支反力LCBFDFRRRFAB5012118325160756346821119837N下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763LDFADFBARFRFARC112225050183346876160832179N3支点的合力，BRCN61240739853422RCC1222轴向力NFA681应由轴向固定的轴承来承受。A4垂直弯矩截面1WM1MNARB5832476085342截面C915水平弯矩截面MNARBW36807531981DFMBA314274221截面MNCRW7650937211DFBAARBA111983734685065626677NM6合成弯矩截面MNMWW381245170322AA7469常州工学院毕业设计（论文）28截面MNMWWW652435825422AA7计算轴径截面MTMDWW6035704119827013322截面AW853322273对截面进行校核1截面校核MNMW3180MNNPT1508243059596633312DW340MT（由表412得）MPA351齿轮轴的齿K472160647019K（由表4117得）3（由表4117得）268K下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或130413976391K476853431TWKMS81S18则轴的强度满足要求2如图71图71主轴第八章轴承的选择81滚动轴承选择常州工学院毕业设计（论文）301根据拨盘的轴端直径选取轴承，轴承承受的力主要为径向力，因而采用深沟球轴承，选定为型号为16008的轴承,其中16008的技术参数为D40MMD68MMB9MM216008轴承的配合的选择轴承的精度等级为D级，内圈与轴的配合采用过盈配合,轴承内圈与轴的配合采用基孔制，由此轴的公差带选用K6,查表得在基本尺寸为200MM时，IT6DE公差数值为29UM，此时轴得基本下偏差EI0017MM，则轴得尺寸为MM。外圈与壳体孔的配合采用基轴制，过渡配合，04617由此选用壳体孔公差带为M6，IT6基本尺寸为68MM时的公差数值为0032MM，孔的基本上偏差ES0020，则孔的尺寸为MM。0258第九