毕业论文终稿-乌珠水闸设计（送全套CAD图纸 资料打包）

下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763计算书项目名称黄圃镇三乡围乌珠水闸重建工程设计阶段施工阶段审核日期校核日期计算日期中山市水利水电勘测设计咨询有限公司2006年12月下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763目录1基本资料311结构及基本数据312安全系数413计算采用规范、标准414风浪计算要素415地质资料516地震设防烈度52基本尺寸的拟定及复核521抗渗计算5211渗径复核5212渗流计算6213滤层设计6214防渗帷幕及排水孔设计6215永久缝止水设计722浪压力及闸顶高程计算7221设计荷载情况722启闭室823闸室稳定计算8241完建情况8242设计洪水位情况8243正常洪水位地震情况9244结论93水闸过流能力计算及水闸宽度拟定931内河涌过流能力计算932水闸消能计算114挡土墙稳定计算1241挡墙计算工况1242挡墙计算1243结论125桩基础计算1351砼预应力管桩方案13511砼预应力管桩承载力计算13512砼预应力桩桩顶的底板的受冲切承载力计算1552松木桩方案15下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605表1水闸闸室箱涵结构设计计算稿附表2水闸前后段U型槽结构设计计算稿附表3水闸内、外河侧悬臂式岸墙稳定计算稿附表4水闸闸室稳定计算表附表5水闸桩基础处理计算表附表6水闸渗流稳定计算表买文档送全套图纸扣扣414951605下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或130413976341基本资料11结构及基本数据乌珠水闸形式采用开敞式，结构采用砼整体箱涵式结构。水闸为单孔，净宽3M，闸底板面高程175M，底板厚065M,侧墙厚065M,闸室长15M，闸室后段设80M宽交通桥,交通桥桥板采用C25现浇混凝土结构。水闸按50年一遇洪水标准设计，建筑物级别为3级。根据水闸和河道的运行工况，对水闸的各种最不利运行工况确定如下（1）外江设计洪（潮）水位288M外江可能的最高设计潮水位，此时闸顶高程不漫顶，向内涌稳定计算时的最不利水位，此时遭遇正常蓄水位000M。（2）外江控制平均低水位050正常排洪情况下外江遭遇的计算水位，消能计算时的最不利情况，考虑到03M的过闸损失，此时内涌水位为080M。（3）外江设计低水位000M正常运行情况下外江遭遇的最不利计算水位，向外江稳定计算时的最不利水位，此时内涌水位为100M。（4）排涝外江设计水位100M内涌设计洪水情况下外江遭遇多年平均高潮水位，此水位影响水闸的泄流能力，此时水闸闸室整体承受最大水压力，水闸基础平均基底应力情况。下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605闸特征水位表工程任务特征指标水位值（M）备注闸外设计洪潮水位288挡水闸内水位000此水位向内稳定最不利闸内河涌水位220闸外低潮平均水位100此水位消能最不利排洪外江顶托时最高排洪水位190此水位平均应力最不利12安全系数根据水闸设计规范3级水闸基底面抗滑稳定安全系数的允许值KC和基底应力最大值与最小值之比的允许值见下表。荷载组合抗滑安全系数KC闸室基底应力最大值与最小值之比的允许值蓄水工况12515完建工况11020基本组合设计挡潮12515特殊组合正常挡潮地震1052013计算采用规范、标准（1）水工建筑物荷载设计规范DL50771997（2）水闸设计规范SL2652001（3）水工混凝土结构设计规范SL/T19196（4）建筑抗震设计规范GBJ118914风浪计算要素计算风速根据广东省水利厅2003年7月编制的中山市水利工程防洪（潮）标准中“相应年最高潮位日的最大风速计算成果表”查得为V21M/SP2。吹程在11000实测地形图上量得D200M下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605前平均水深HM580M15地质资料采用中山市黄圃镇三乡围乌珠水闸重建工程岩土工程勘察报告，因钻孔ZK1和ZK2位于闸室两侧位置，经比较采用ZK1钻孔地质资料。各层土层的设计参数如下桩基设计参数建议表钻冲孔桩极限端阻力标准值QPKKPA桩入土深度M层序号岩土层名称土岩层容许承载力FKPA钻冲孔桩桩周土岩极限摩阻力标准值QSIKKPA153021淤泥质土708（22）淤泥60423淤泥质土7083粘土2302650070041粗砂80080800100042砂质粘性土15001301200160016地震设防烈度根据广东省地震烈度区划图，中山市属7度地震基本烈度地区，故乌珠水闸工程地震烈度为7度。2基本尺寸的拟定及复核21抗渗计算211渗径复核按图拟定的水闸底板尺寸，根据水闸设计规范SL2652001第432条表432,水闸闸基为淤泥，渗径系数取C9则下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605计水位下要求渗径长度LCH92882592M实际渗径长度LS050658060507071220707427MLSL满足渗透稳定要求。212渗流稳定计算水闸的渗流计算采用改进阻力系数法进行计算。1各段的水头损失值各段的水头损失值按照下式计算式中HI各分段水头损失值MI计算水头N总分段数X计算点与出逸点之间的渗径分别计算各段的水头损失得结果见渗透压力计算EXCEL表2抗渗稳定性运行验算渗流坡降值JH/L288/260111根据水闸设计规范SL2652001第604条取地基水平段和出口段允许渗流坡降值分别为008和026。水闸闸基抗渗稳定满足要求水闸蓄水后，水流不仅通过地基向下游渗透，而且将绕过两岸的连接建筑物向下游渗透。因此两岸连接建筑物也必须做相同长度的防渗措施，对两侧的填方土料必须按照防渗土料的要求选择。213滤层设计水闸闸室底板底部设100厚C15砼垫层外，不设专门的滤层。内涌U型槽设反滤层，从下至上依次为反滤土工布一层、中粗砂150MM和碎石150MM。214防渗帷幕及排水孔设计根据地质资料，该闸址处的地基为淤泥和考虑到水闸闸址处交通条件，闸室基础NI1IIHH下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605理采用400AB型砼预应力管桩，不设专门的防渗措施,两端设齿墙不设排水孔。内河涌U型槽中设置PVC排水管，按梅花型布置，纵横间距均为1M。215永久缝止水设计根据工程实际,永久缝采用塑料止水接缝板并设止水铜片，塑料止水接缝板满足行业的有关质量要求。22闸顶高程221风浪要素采用水闸设计规范推荐的蒲田试验站公式计算风浪要素设计工况的设计潮水位为H0288M，相应设计最大风速为V021M/S；风区长度取200M。风区内的平均水深取HM58M；221闸顶高程确定闸顶高程按水闸设计规范中的有关公式进行计算。AHZZP0701387137024570220VGHTHDTVGHTVGHMMM50209VHTMMMMLHTGPZCTH2式中Z闸顶高程（M）；H0计算潮水位（M）；A安全超高（M）；HM平均波高（M）；V0计算风速（M/S）；D风区长度（M）；下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605M风区内的平均水深（M）；TM平均波周期（S）；LM平均波周长（M）；H闸深水深（M）；HP相应于波列累积频率P的波高（M）；HZ波浪中心线超出计算水位的高度（M）。具体计算如表闸顶高程计算表序号项目名称单位设计工况一、波浪要素计算1计算风速V0M/S212风区长度DM2003风区平均水深HMM5804闸前水深HM5285重力加速度GM/S29816平均波高HMM0167平均波周期TMS1768假定平均波长LM12559计算平均波长LMM478二、波高计算1水闸级别32波列累积频率53HM/HM0034HP/HM1935累积频率P5的波高HPHP/HMHMM0306波浪中心线超出设计水位的高度HZM006三、闸顶高程计算1设计洪潮水位P2/历史最高水位M2882安全加高A（M）M043计算闸顶超高YHPHZAM0764计算闸顶高程M364下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或130413976310根据水闸设计规范SL2652001第424条规定，挡水时，水闸闸顶高程不应低于正常水位（或最高挡水位）加波浪计算高度与相应安全超高之和；位于防洪（挡潮）堤上的水闸，其闸顶高程不得低于防洪（挡潮）堤堤顶高程。另外根据当地居民的生产生活要求,则本次设计的闸室顶高程取440M。22启闭室初定闸门顶超高为037M，则闸门顶高程288037325M，闸门3251755M,则启闭工作平台顶面高程为1140M。23闸室稳定计算闸室稳定计算采用EXCEL电子表格进行计算。对于砼预制管桩地基，在各种荷载组合工况下，基底应力稳定计算应满足下列要求在各种计算情况下PPPMAX12P基本组合15特殊组合20241完建情况水闸初建成尚未放水时。按各部分荷载对闸底板形心轴（垂直水流方向）产生的弯矩计算，详见表，计算结果显示，该荷载组合情况下闸室满足稳定要求。242设计洪水位情况水闸建成放水后，遇设计洪水位288相应水位000M。按各部分荷载对闸底板形心轴（垂直水流方向）产生的弯矩计算，详见表，计算结果显示，该荷载组合情况下闸室满足稳定要求。243正常洪水位地震情况水闸建成放水后，遇外江正常水位150相应内涌水位000M时，遭遇地震情况。此时地震惯性力代表值根据水工建筑物抗震设计规范SL97规定，采用进行拟静力法计算。根据水工建筑物抗震设计规范（SL20397）第411条一般情况,水工建筑物可只考虑水平向地震作用；第421条一般情况下，水工建筑物抗震计算应考虑的地震作用力建筑物自重和其上的荷重所产生的地震惯性力、地震动土压力、水平下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或130413976311向地震动水压力（考虑到在正常运行期闸门全开，故在计算时不予考虑）沿建筑物高度作用于各质点的水平向地震惯性力代表值FAHGEIAI/G式中AH与设计烈度相对应的水平向设计地震加速度代表值，取01G；地震作用效应折减系数,取025GEI集中在质点I的重力作用代表值；AI质点I的动态分布系数；G重力加速度。按各部分荷载对闸底板形心轴（垂直水流方向）产生的弯矩计算，详见EXCEL计算表格，计算结果显示，该荷载组合情况下闸室满足稳定要求。244结论上述计算结果显示，闸室在各种荷载组合工况下均满足稳定要求，但地基应力均大于淤泥层地基承载力，不满足地基承载力要求，应进行地基处理，详见桩基础计算相关内容。3水闸过流能力计算及水闸宽度拟定31内河涌过流能力计算水闸设计排水标准为10年一遇最大24小时暴雨产生的洪峰流量遇外江平均高潮位可以及时排出。闸内最高控制水位为220M（珠基）。水闸过流按平底闸，高淹没堰流计算,具体计算见下表式中各符号的含义及计算过程见表。内河涌水力计算序号项目单位计算备注1设计水深HM222渠底宽M163边坡系数M054过水断面面积ABHMH2M23762下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763125湿周XB2H1M205M20926水力半径RA/XM1807渠道糙率N0038谢才系数CR1/6/NM1/2/S36769比降I00110水面宽度M18211流速VCRI05M/S04912计算流量QAVM3/S1854由内河涌过流能力验算水闸的过流能力。水闸过流能力计算序号符号项目名称单位计算备注1Q设计流量M3/S18542B0闸孔总净宽M33B上游河道总宽M164H上游堰上水深M2955H上下游水位差M036HS下游堰上水深M2657V0上游行近流速V0Q/HBM/S0398H0堰上总水头H0HV02/2GM2969HS/H0淹没度判别096100综合流量系数097311Q计算流量Q0HSB02GH0HS1/2M3/S1901经计算，围内遇设计标准为10年一遇最大24小时暴雨时，产生的洪峰流量遇外江平均高潮位时可以由本水闸及时排出。且水闸总净宽与内河涌之比为057也在合理范围之内，故水闸总净宽取30M是合理可行的。32水闸消能计算1消力池计算由于水闸的主要功能为排涝兼顾挡水,考虑到内河涌涌容比较小且堤内的用水量比较小,在取水时水闸内外侧水头差比较小,因此消能设施的设置主要是由排涝工况决定的消能计算分别用下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或130413976313和式计算。式中0203GQHTCC18232“CCGHQHQ过闸单宽流量M2/S。水流动能校正系数，取10。流速系数，取095。HC收缩水深M。HC跃后水深M。T0由底板算起的总势能。计算结果如下由计算结果得水闸在泄流时产生不必修建消力池,考虑到水闸的闸基为淤泥的允许流速较低和水闸的上下游连接,因此在水闸上下游分别布置6M长钢筋砼U型槽。2海漫长度计算由于水闸外江河床为淤泥，排涝时水流经U型槽消能后可能对河床造成冲刷。因此还需设置海漫，其长度按水闸设计规范中式计算，式中HQKLSPLP海漫长度M。KS海漫长度计算系数，按规范取10。QS水闸下游的单宽流量M2/S。H/闸孔泄水时的上下游水位差M。由此计算得时LP124M。（取LP13M即水闸内外江侧采用钢筋砼U型槽长为6M长，外河再设置10M长抛石护底）外河侧海漫长度满足要求。3海漫末端河床的冲刷深度按水闸设计规范中式进行计算，MMHVQD10式中QM海漫末端的单宽流量M2/S。QM2/S闸内水位（M）闸外水位（M）HC（M）HC（M）HS（M）是否修建消能设施633220190132155365否下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或130413976314V0河床土质允许不冲流速（M/S），由水力学得V0060M/S。HM海漫末端河床水深（M）。将各数值代入上式得DM013M，故不需要设置防冲槽。4挡土墙稳定计算41挡墙计算工况1外江悬臂式挡土墙计算工况（1）非常工况完建期挡墙内外侧水位均为175M；（2）设计工况一水位骤降期挡墙内侧水位为15M，挡墙外侧水位为10M；2内江悬臂式挡土墙计算工况（1）非常工况完建期挡墙内外侧水位均为175M；（2）设计工况一水位骤降期挡墙内侧水位为10M，挡墙外侧水050M42挡墙计算悬臂式挡土墙的结构计算，采用北京理正软件进行计算,计算结果另附。43结论上述计算结果显示，挡土墙在各种荷载组合工况下均满足稳定要求，但地基应力最大值大于淤泥层地基承载力，不满足地基承载力要求，应进行地基处理，拟采用松桩基础，并假定地基复核地基承载力为65KPA。5桩基础计算51砼预应力管桩方案由前面稳定计算结果可知，在各种荷载组合下，闸室底板地基应力均大于淤泥层地基承载力（F400KPA），故需进行地基处理，以提高地基承载力，满足闸室上部荷载要求。下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或130413976315根据中山市黄圃镇三乡围乌珠水闸重建工程岩土工程勘察报告，结合重建水闸位置，以ZK1孔为计算孔，采用C直径为400MMAB型砼预应力管桩，桩基布置形式按矩形布置，共2行8列共计16根；对于闸室前后连接的U型槽为防止与闸室产生过大沉降差，分别布设2行4列直径为400MMAB型砼预应力管桩，共计16根。511砼预应力管桩承载力计算1、单桩竖向承载力计算各桩竖向设计值按下式计算2NMYIINN闸室底板底面总竖向力KNM闸室底板底面总力矩KNMNI第I根桩所受的竖向承载力KNN桩的总根数YI第I根桩轴线距桩基重心的距离M各桩轴线至桩基重心距离的平方的代数和,M22Y则由前面稳定计算得知完建期水闸基底应力最大，故按完建期工况下计算单桩竖向力设计值。布置桩2816根，经计算单桩最大设计值为8232KN。按端承加摩擦型桩进行桩设计，根据建筑桩基技术规范JGJ9494中的公式计算复合基桩竖向承载力设计值，计算公式为RAUQSIALIQPAAP式中RA单桩竖向承载力特征值,KNUP桩身周长，MQSIA第I层土的桩侧阻力特征值，KPALI桩穿越第I层土的厚度，M。QPA极端阻力特征值，KPA下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或130413976316AP桩端面积，M2经计算，桩长18M，单桩竖向承载力设计值为4690KN,满足要求（详见EXCEL计算表格）。2、单桩水平向承载力计算根据建筑桩基技术规范JGJ9494第5425条计算单桩竖向承载力设计值，计算公式为A0X3HEIR式中EI桩身抗弯刚度0A桩顶容许水平位移X桩顶水平位移系数将桩长18M代入得将各参数代入计算（详下表）项次桩基水平承载力计算单位结果1桩身混凝土6性模量E0KPA36000000002桩身截面惯性矩I0M40001253桩侧土水平抗力系数的比例系数MKN/M42000004桩身的计算宽度B0M0995桩的水平变形系数03496桩顶允许水平位移X0AM00057桩顶水平位移系数X11758单桩水平承载力特征值RHKN693115单桩水平作用力设计值HKN981216HRH满足512砼预应力桩桩顶的底板的受冲切承载力计算根据建筑桩基技术规范JGJ9494第5662条计算桩基水平向承载力设计值，计算公式为0FLFTUMH0FLFQI下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或130413976317207式中FL作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值,KNFL承台混凝土抗拉强度设计值,KPAUM冲切破坏锥体上一半有效高度处的周长,MH0冲切破坏锥体的有效高度,M冲切系数冲切比FL作用于柱（墙）底的竖向荷载设计值,KNQI作用于冲切破坏锥体范围内各基桩的净反力设计值之和，KN考虑到水闸和U型槽的桩基小部分桩截面作用在闸墩和U型槽侧墙上（荷载主要集中在其上或通过其传递），故不需要进行底板的受冲切验算。52松木桩方案由前面稳定计算结果可知，在各种荷载组合下，挡墙底板地基应力均大于淤泥层地基承载力（F400KPA），故需进行地基处理，以提高地基承载力，满足挡墙上部荷载要求。根据中山市黄圃镇三乡围乌珠水闸重建工程岩土工程勘察报告，结合水闸位置，以ZK1孔为主，采用松木桩，尾径不少于80MM，长50M。（1）单桩竖向承载力计算按摩擦型桩进行设计，根据建筑桩基技术规范JGJ9494第528条计算单桩竖向承载力设计值RAUQSIALI式中RA单桩竖向承载力特征值,KNU桩身周长，MQSI极侧第I层土的极限侧阻力代表值，KPALI桩穿越第I层土的厚度，M。将各参数代入计算得Q00831456754KN下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或130413976318（2）复合地基承载力计算由于松木桩间距为05M,故每平方米上布设4根松木桩,对松木桩的承载力和地基允许承载力进行相加得复合地基承载力R4047547016KPA。故取R70KPA，满足理正挡墙计算中假定的地基承载力60KPA要求。附表一1计算项目闸室箱涵结构计算计算条件下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或130413976319纵筋级别HRB335箍筋级别HPB235箍筋间距200MM配筋计算时AS35MM支座弯矩调整系数1000跨中弯矩调整系数1000下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或130413976320执行规范混凝土结构设计规范GB500102002计算结果单位钢混构件宽BMM钢混构件高HMM钢材截面积A102MM2钢材惯性矩I104MM4钢材弹性模量ES108KN/M2弯矩KNM剪力KN配筋MMMM各荷载工况组合系数工况号11000工况号21000工况号31000工况号41000工况号51000工况号61000工况号71000工况号81000工况号91000工况号101000构件号1起点号2终点号1宽1000高650砼等级C25起点中点终点座标MM340500313000304000313000位移XMM000000000000位移YMM000001150000弯矩KNM820746936982009剪力KN1659470018165911轴力KN000000000000上部纵筋MM2130001300013000下部纵筋MM2130001300013000左侧纵筋MM2130001300013000右侧纵筋MM2130001300013000箍筋MM2435443544354构件号2起点号1终点号3宽1000高650砼等级C25起点中点终点座标MM304000313000304000375500位移XMM000000260004位移YMM000000280028弯矩KNM820091820162889下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或130413976321剪力KN80413661035618轴力KN816788167881678上部纵筋MM2130001300013000下部纵筋MM2130001300013000左侧纵筋MM2130001300013000右侧纵筋MM2130001300013000箍筋MM2335533553355构件号3起点号4终点号2宽1000高650砼等级C25起点中点终点座标MM340500375500340500313000位移XMM000600260000位移YMM002800000000弯矩KNM629541813582074剪力KN35618661080413轴力KN820848208482084上部纵筋MM2130001300013000下部纵筋MM2130001300013000左侧纵筋MM2130001300013000右侧纵筋MM2130001300013000箍筋MM2335533553355构件号4起点号3终点号4宽1000高450砼等级C25起点中点终点座标MM304000375500340500375500位移XMM000400060006位移YMM002802640028弯矩KNM628897305162954剪力KN816786729782084轴力KN356183561835618上部纵筋MM2900090009000下部纵筋MM2900090009000左侧纵筋MM2900090009000右侧纵筋MM2900090009000箍筋MM2266726672667下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或130413976322附表二计算项目内河U型槽A断面结构计算计算简图纵筋级别HRB335箍筋级别HPB235箍筋间距200MM配筋计算时AS35MM支座弯矩调整系数1000跨中弯矩调整系数1000执行规范混凝土结构设计规范GB500102002计算结果单位钢混构件宽BMM钢混构件高HMM钢材截面积A102MM2钢材惯性矩I104MM4钢材弹性模量ES108KN/M2下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或130413976323弯矩KNM剪力KN配筋MMMM各荷载工况组合系数工况号11000工况号21000工况号31000工况号41000工况号51000工况号61000工况号71000工况号81000工况号91000工况号101000构件号1起点号1终点号2宽1000高500砼等级C25起点中点终点座标MM226000254000261000254000位移XMM000000000000位移YMM000009690000弯矩KNM259550169589259550剪力KN1028130000102813轴力KN000000000000上部纵筋MM2201201314620120下部纵筋MM2201201314620120左侧纵筋MM2100001000010000右侧纵筋MM2100001000010000箍筋MM2285728572857构件号2起点号3终点号1宽1000高500砼等级C25起点中点终点座标MM226000318000226000254000位移XMM1495466230000位移YMM000000000000弯矩KNM000032444259550剪力KN000030416121664轴力KN000000000000上部纵筋MM2100001000020120下部纵筋MM2100001000020120左侧纵筋MM2100001000010000右侧纵筋MM2100001000010000下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或130413976324箍筋MM2285728572857构件号3起点号2终点号4宽1000高500砼等级C25起点中点终点座标MM261000254000261000318000位移XMM0000662314954位移YMM000000000000弯矩KNM259550324440000剪力KN121664304160000轴力KN000000000000上部纵筋MM2201201000010000下部纵筋MM2201201000010000左侧纵筋MM2100001000010000右侧纵筋MM2100001000010000箍筋MM2435443544354计算项目内河U型槽B断面结构计算计算条件下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或130413976325纵筋级别HRB335箍筋级别HPB235箍筋间距200MM下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或130413976326配筋计算时AS35MM支座弯矩调整系数1000跨中弯矩调整系数1000执行规范混凝土结构设计规范GB500102002计算结果单位钢混构件宽BMM钢混构件高HMM钢材截面积A102MM2钢材惯性矩I104MM4钢材弹性模量ES108KN/M2弯矩KNM剪力KN配筋MMMM各荷载工况组合系数工况号11000工况号21000工况号31000工况号41000工况号51000工况号61000工况号71000工况号81000工况号91000工况号101000构件号1起点号1终点号3宽1000高500砼等级C25起点中点终点座标MM272000295000331000295000位移XMM000000000000位移YMM000011680000弯矩KNM00009893550151剪力KN75575850092575轴力KN000000000000上部纵筋MM2100001000010000下部纵筋MM2100001000010000左侧纵筋MM2100001000010000右侧纵筋MM2100001000010000箍筋MM2285728572857构件号2起点号5终点号2宽1000高500砼等级C25起点中点终点座标MM272000333000272000296000下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或130413976327位移XMM201284137510064207500000位移YMM002400120000弯矩KNM0468174882169剪力KN10471121341710轴力KN000000000000上部纵筋MM2100001000010000下部纵筋MM2100001000010000左侧纵筋MM2100001000010000右侧纵筋MM2100001000010000箍筋MM2435443544354构件号3起点号3终点号4宽1000高500砼等级C25起点中点终点座标MM331000295000331000332000位移XMM000007411372位移YMM000000000000弯矩KNM5015162690000剪力KN40663101660000轴力KN000000000000上部纵筋MM2100001000010000下部纵筋MM2100001000010000左侧纵筋MM2100001000010000右侧纵筋MM2100001000010000箍筋MM2285728572857计算项目外河U型槽B出口断面计算条件纵筋级别HRB335箍筋级别HPB235箍筋间距200MM配筋计算时AS35MM支座弯矩调整系数1000跨中弯矩调整系数1000下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或130413976328执行规范混凝土结构设计规范GB500102002计算结果单位钢混构件宽BMM钢混构件高HMM钢材截面积A102MM2钢材惯性矩I104MM4钢材弹性模量ES108KN/M2弯矩KNM剪力KN配筋MMMM各荷载工况组合系数工况号11000工况号21000工况号31000工况号41000工况号51000工况号61000工况号71000工况号81000工况号91000工况号101000构件号1起点号1终点号2宽1000高500砼等级C25起点中点终点座标MM226000330000293014329964位移XMM000000010000位移YMM000012480000弯矩KNM633609045463360剪力KN91810000091810轴力KN000000000000上部纵筋MM2100001000010000下部纵筋MM2100001000010000左侧纵筋MM2100001000010000右侧纵筋MM2100001000010000箍筋MM2285728572857构件号2起点号2终点号4宽1000高500砼等级C25起点中点终点座标MM293014329964293047369964位移XMM000006341105位移YMM000000010001弯矩KNM6336079200000下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或130413976329剪力KN47520118800000轴力KN000000000000上部纵筋MM2100001000010000下部纵筋MM2100001000010000左侧纵筋MM2100001000010000右侧纵筋MM2100001000010000箍筋MM2285728572857构件号3起点号3终点号1宽1000高500砼等级C25起点中点终点座标MM226000370000226000330000位移XMM110506340000位移YMM000000000000弯矩KNM0000792063360剪力KN00001188047520轴力KN000000000000上部纵筋MM2100001000010000下部纵筋MM2100001000010000左侧纵筋MM2100001000010000右侧纵筋MM2100001000010000箍筋MM2435443544354外河U型槽进口断面结构计算可参照内河U型槽A断面结构计算附表三计算项目内河悬臂式挡土墙计算计算时间20061029163925星期日原始条件下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或130413976330墙身尺寸墙身高3850M墙顶宽0250M面坡倾斜坡度10000背坡倾斜坡度10050墙趾悬挑长DL0400M墙趾跟部高DH0400M墙趾端部高DH00400M墙踵悬挑长DL11200M墙踵跟部高DH10400M墙踵端部高DH20400M加腋类型背坡加腋背坡腋宽YB20400M背坡腋高YH20400M钢筋合力点到外皮距离59MM墙趾埋深0400M物理参数混凝土墙体容重25000KN/M3混凝土强度等级C25纵筋级别HRB335抗剪腹筋等级HPB235裂缝计算钢筋直径20MM挡土墙类型浸水地区挡土墙墙后填土内摩擦角35000度墙后填土粘聚力0000KPA墙后填土容重19000KN/M3墙背与墙后填土摩擦角17500度地基土容重18000KN/M3修正后地基土容许承载力500000KPA地基土容许承载力提高系数墙趾值提高系数1200墙踵值提高系数1300平均值提高系数1000下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或130413976331墙底摩擦系数0500地基土类型土质地基地基土内摩擦角30000度墙后填土浮容重9000KN/M3地基浮力系数0700土压力计算方法库仑坡线土柱坡面线段数1折线序号水平投影长M竖向投影长M换算土柱数1500000000地面横坡角度20000度墙顶标高0000M挡墙内侧常年水位标高0700M挡墙外侧常年水位标高1200M浮力矩是否作为倾覆力矩加项是钢筋混凝土配筋计算依据混凝土结构设计规范（GB500102002）注意墙身内力配筋计算时,各种作用力采用的分项安全系数为重力不利时1050重力有利时0950主动土压力1200静水压力1200扬压力1200地震力1000第1种情况挡墙前后均无水时土压力计算计算高度为3850M处的库仑主动土压力按假想墙背计算得到第1破裂角27590度EA48441EX24604EY41727KN作用点高度ZY1410M因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在墙身截面积2197M2重量54927KN地下水作用力及合力作用点坐标相对于墙面坡上角点X分力KNY分力KNXCMYCM墙面坡侧3511900020297墙背坡侧49614458119280墙底面0004877084385整个墙踵上的土重22011KN重心坐标0819,2186相对于墙面坡上角点墙踵悬挑板上的土重10243KN重心坐标1142,2705相对于墙面坡上角点一滑动稳定性验算下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或130413976332基底摩擦系数0500滑移力39104KN抗滑力61738KN滑移验算满足KC15791300二倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂ZW0860M相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂ZW11219M相对于墙趾点，EY的力臂ZX1761M相对于墙趾点，EX的力臂ZY1410M验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩43429KNM抗倾覆力矩147531KNM倾覆验算满足K033971500三地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力123475KN作用于墙趾下点的总弯矩104101KNM基础底面宽度B2403M偏心距E0358M基础底面合力作用点距离基础趾点的距离ZN0843M基底压应力趾部97365踵部5424KPA最大应力与最小应力之比97365/542417950作用于基底的合力偏心距验算满足E03581300二倾覆验算安全系数最不利为组合1一般情况抗倾覆力矩147531KNM,倾覆力矩43429KNM。倾覆验算满足K033971500三地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为组合1一般情况作用于基底的合力偏心距验算满足E03581300二倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂ZW0860M相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂ZW11240M下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或130413976338相对于墙趾点，EY的力臂ZX1815M相对于墙趾点，EX的力臂ZY1290M验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩56804KNM抗倾覆力矩218564KNM倾覆验算满足K038481500三地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力156633KN作用于墙趾下点的总弯矩161761KNM基础底面宽度B2403M偏心距E0169M基础底面合力作用点距离基础趾点的距离ZN1033M基底压应力趾部92633踵部37759KPA最大应力与最小应力之比92633/377592453作用于基底的合力偏心距验算满足E01691300二倾覆验算安全系数最不利为组合1一般情况下载论文就送你全套CAD图纸，Q咨询414951605或130413976341抗倾覆力矩218564KNM,倾覆力矩56804KNM。倾覆验算满足K038481500三地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为组合1一般情况作用于基底的合力偏心距验算满足E01691300二倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂ZW0851M相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂ZW11253M相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂ZW20200M相对于墙趾点，EY的力臂ZX1826M相对于墙趾点，EX的力臂ZY1389M验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩68915KNM抗倾覆力矩239656KNM倾覆验算满足K034781500三地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力174765KN作用于墙趾下点的总弯矩170742KNM基础底面宽度B2418M偏心距E0232M基础底面合力作用点距离基础趾点的距离ZN0977M基底压应力趾部113875踵部30708KPA最大应力与最小应力之比113875/307083708作用于基底的合力偏心距验算满足E02321300二倾覆验算安全系数最不利为组合1一般情况抗倾覆力矩239656KNM,倾覆力矩68915KNM。倾覆验算满足K034781500三地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为组合1一般情况作用于