钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书

钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书姓名学号班级指导教师一、设计资料1、楼面的可变荷载标准值为。245/KNM2、楼面做法（1）、楼面面层水磨石地面2/60（2）、钢筋混凝土现浇板钢筋混凝土容重3/5MKN（3）、平顶粉刷2/5MKN3、材料选用（1）、混凝土C20或C30（2）、钢筋主梁及次梁受力筋用HRB400级钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采用HRB335级。二、楼盖的结构平面布置1、主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。确定主梁的跨度为，6M次梁的跨度为，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为54M，因此按单项板设计。6/32021/6/23L2、按高跨比条件，要求板厚，对于工业建筑0/73H的楼板，要求，取板厚。H7M83、次梁的截面高度应满足，取。154030452812HL450HM截面宽度取。MB4、主梁的截面高度应该满足，。截1604068415HLMM60H面宽度取。B3三、板的设计（按塑性内力重分布计算）31荷载计算水磨石地面2065/KNM钢筋混凝土板80M28/平顶粉刷205/K小计永久荷载29/KGNM可变荷载2451/KQKNM永久荷载分项系数取12；因为工业建筑楼板的楼面可变荷载标准值大于，所以可变荷载分项系数取13。于是板的荷载设计值2/04MKN永久荷载设计值2291348/GKN可变荷载设计值5QM荷载总设计值，近似取为28/GK290/GQKNM32板的计算简图图1板的支承布置图按塑性内力重分布设计。次梁截面为板的计算跨2045M度边跨（018190202NNLHLA）；2AM中间跨。02NLM边跨与中间跨相差2010因跨度相差小于，可按等夸连续板计算。取宽板带作为计11M算单元，计算简图如图2所示。图2板的计算简图33弯矩设计值不考虑板拱作用截面的折减。查表得，板的弯矩系数与弯矩计M算结果如表1所示。表1各截面弯矩截面位置A1B2CM/6/4/1/61/42NMGQLKN23026233422525734正截面受弯承载力计算环境类别一级，C30混凝土，板的最小保护层厚度。假15CM定纵向刚劲直径，板厚，则10DM80HM，板宽，C30混凝土，CH62801B，；HRB335钢筋，。1/34NFC230/YFN板配筋计算的过程列于表2。表2板的配筋计算截面A1B2C弯矩设计值MKNM230262334225257201BHFCS02230255032402190250S025603000407025002930/SCYAFBH2M14620171233143167实际配筋28501SA2S8/1025SA83016S251SA计算结果表明均小于035，符合塑性内力重分布的原则,此值大于/168/021SABH同时大于，满足最小配筋率04543/045TYF02的要求。四、次梁设计（按塑性内力重分布计算）41荷载计算板传来永久荷载设计值3482765/KNM次梁自重设计值0012/K次梁粉刷设计值0小计永久荷载设计值1098/GKN可变荷载设计值45218/QKM设计值总值，近似取1978/GK2/KNM42次梁的计算简图图3次梁的支承布置图塑性内力重分布设计，主梁截面为。计算跨度306M边跨015192582NNLAL中间跨；4因跨度相差小于10，可按等跨连续梁计算，计算简图如图4所示。图4次梁计算简图43内力计算查表得弯矩系数和剪力系数并求得计算结果如表3、表4所VM、示。表3各截面弯矩截面位置A1B2CM/24/1/61/42NMGQLKN24694233538735764087表4各截面剪力截面位置ABLRBCM05050505VNVGQLKN570962806171617144承载力计算441正截面受弯承载力正截面受弯承载力计算时，跨内按形截面计算，翼缘宽度取、/3540/18FBLM、220FNS三者的较小值，故取1816FFBH。除去支座B截面纵向钢筋按两排布置外，其余截面均60FM布置一排。环境类别一级，C30混凝土，梁的最小保护层厚度。假20CM定箍筋直径，纵向刚劲直径，则一排纵向钢筋10M20M。H41/2450C30混凝土，1C2/314NFC；HRB400钢筋，2/431NFT，。60YM2360/YVFNM判定T形截面类型6108014413792102FCFHBNM23379576KNMK边跨中中间跨中故跨内截面属于第一类T形截面。次梁正截面承载力计算如表5所示。表5次梁正截面承载力计算截面A1B2CMKNM246942335387357640871/SCFBH或1/SCF00510015011200130085S2005300150119001300890/SCYAFBH或0/SCFY2M1718228899388112438828981选配钢筋221640SA216S31660SA2164S2160SA计算结果表明，支座截面的均小于035，符合塑性内力重分布的原则；，此值大于/402/504SBH，同时大于02，满足最小配筋率。04513618TYF442斜截面受剪承载力斜截面受剪承载力计算包括截面尺寸的复核、腹筋计算和最小配箍率验算。验算截面尺寸，因，厚041803WFHM/30/21654WHB腹梁，截面尺寸按下式验算302525419280CMAXFBNVK截面尺寸满足要求。计算所需腹筋计算支座B左侧截面。由可得到07CTVFBH01432082680CTBLFVKN则按构造要求配筋即可。截面高度在范围内，最大305M箍筋间距，所以采用6200双肢箍。为方便施工，沿梁长不2M变。验算配箍率下限值弯矩调幅时要求的配箍率下限为，03/143/6012TYF实际配箍率，满5/01402SVABS足要求。五、主梁设计（按弹性理论计算）51荷载计算为简化计算，主梁自重亦按集中荷载考虑。次梁传来的荷载设计值106/KNM主梁自重设计值0658032528主梁粉刷设计值21074K小计永久载设计值NG08可变载设计值41761Q52主梁的计算简图图5板的支承布置图因主梁的线刚度与柱线刚度之比大于5，竖向荷载下主梁内力近似按连续梁计算，按弹性理论设计，计算跨度取支承中心线之间的距离边跨0N11A600256372NNLBMLBLM柱柱中跨。2NL柱柱主梁的计算简图图6主梁计算简图53内力计算及包络图531弯矩设计值弯矩，式中、可由相关资料查得。0201QLKGLM1K21,MAX4786897460273KNM,396B2,MAX067860278416038K532剪力设计值剪力，式中、可由相关资料查得。QKGV433K4,MAX07806781259AKN,1260BL,MAX0782784152RVK533弯矩包络图1第1、3跨有可变荷载，第2跨没有可变荷载查表知，支座或的弯矩值为BC026786013784602751BCMKNM。在第1跨内以支座弯矩，的连线为基AMBK线，作，的简支梁弯矩图，得第1个集中荷780GKN7841QK载和第2个集中荷载作用点处弯矩值分别为0120750664333BLKNM与前面计算的相近；1,MAX273MKN0120751804163033BGQLK。在第2跨内以支座弯矩，20751BMKNM的连线为基线，作，的简支梁0751CMKNM8G0QKN弯矩图，得集中荷载作用点处的弯矩值。0870627513433BGL2第1、2跨有可变荷载，第3跨没有可变荷载在第1跨内以支座弯矩，的连线为AM296BKNM基线，作，的简支梁弯矩图，得第1个集中780KN7841QK荷载和第2个集中荷载作用点处弯矩值分别为0129630045733BGLK；02178411893BMQLNM。在第2跨内，。以支座弯矩CKNM，的连线为基线，作963BKNM1847，的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第780G7Q2个集中荷载作用点处弯矩值分别为012332784160847963184731CBCLMKNM011331784608472963847126CBCGQLMKNM3第2跨有可变荷载，第1、3跨没有可变荷载0678607841602751BCK。第2跨两集中荷载作用点处的弯矩设计值为011780416027513833BGQLMKNM与前面计算的相近。2,MAXKN第1、3跨两集中荷载作用的处的弯矩设计值分别为；02075178639BLK248033MGNM根据以上计算，弯矩包络图如图7所示。图7弯矩包络图534剪力包络图1第1跨,MAX259AVKN过第1个集中荷载后为，过第212597804135KN个集中荷载后为。36,MAX20BLK过第1个集中荷载后为，过第2051784150K2个集中荷载后为。45KN2第2跨,MAX17BRVKN过第1个集中荷载后为；1745280952K当可变荷载仅作用在第2跨时，过第1个集中荷载后为10784157BRVKN。5根据以上计算，剪力包络图如图8所示。图8剪力包络图54承载力计算541正截面受弯承载力跨内按T形截面计算，因跨内设有间距下雨主梁间距的次梁，翼缘计算宽度按中较小值确定，故取/36/2LM650NBS。2FBM主梁混凝土保护层厚度的要求以及跨内截面有效高度的计算方法同次梁，支座截面因存在板、次梁、主梁上部钢筋的交叉重叠，截面有效高度的计算方法有所不同。板混凝土保护层厚度、板上部纵15M筋、次梁上部纵筋直径。假定主梁上部纵筋直径，1016M2则一排钢筋时，0255046H判定T形截面类型6108014320854612752FCFHBNM761751380KNMK边跨中中间跨中故各跨中截面属于第一类T形截面。B支座边的弯矩设计值。正截面受弯承载力的计算过程列MAX0/274BMVBK于表6。表6主梁正截面承载力计算截面1B2MKNM2764127214138133437或10/SCFBHSF00290212001500272/SS09850879099309860/SSYAMFHM1426251573287073317711选配钢筋23251473222522016102M225982220628M542斜截面受剪承载力验算截面尺寸因，0546805WFHM/465/3014WHB厚腹梁，截面尺寸按下式验算30252134681225CMAXFBNVKN截面尺寸满足要求。计算所需腹筋由可得到07CTVFBH0143056142051CTBLFVKN领由可得到CSBLV007SVCSTYAFBH2025164195/3SVCSTYVAFM采用10250双肢箍筋22278506/0195/SVSVAN00MAX14368467SVCSTYAVFBHKNV，不需要配置弯起钢筋。验算最小配箍率，满足要求。157024013SVTYVAFB次梁两侧附加横向钢筋的计算次梁传来的的集中力6784150LFKN。160451HM附加箍筋布置范围。MBHS9023150321取附加箍筋10200双肢箍，则在长度S范围内可布置箍筋的排数，排，次梁两侧各布置3排。90/26M由得1SIN45LYBYVSFFAMFA，满足要求。1307892VSLKNF六、绘制施工图61结构平面布置图62板配筋图板配筋采用分离式，板面钢筋从支座边伸出长度。/420/5NAL62次梁配筋图次梁支座截面上部钢筋的第一批切断点要求离支座边，现取；/5201346NLDM1350切断面积要求小于总面积的二分之一，B支座切断116，；/剩余216兼