60m3液化石油气储罐设计 课程设计

中北大学课程设计说明书学生姓名董龙学号0902034147学院机械工程与自动化学院专业过程装备与控制工程题目60M3液化石油气储罐设计指导教师职称2012年06月11日陆辉山闫宏伟高强中北大学课程设计任务书2011/2012学年第二学期学院机械工程与自动化学院专业过程装备与控制工程学生姓名董龙学号0902034147课程设计题目60M3液化石油气储罐设计起迄日期06月11日06月22日课程设计地点校内指导教师陆辉山闫宏伟高强系主任姚竹亭下达任务书日期2012年06月11日课程设计任务书1设计目的1使用国家最新压力容器标准、规范进行设计，掌握典型过程设备设计的全过程。2掌握查阅、综合分析文献资料的能力，进行设计方法和方案的可行性研究和论证。3掌握电算设计计算，要求设计思路清晰，计算数据准确、可靠，且正确掌握计算机操作和专业软件的使用。4掌握工程图纸的计算机绘图。2设计内容和要求（包括原始数据、技术参数、条件、设计要求等）1原始数据设计条件表序号项目数值单位备注1名称液化石油气储罐2用途液化石油气储配站3最高工作压力MPA由介质温度确定4工作温度20485公称容积（VG）10/20/25/40/50M36工作压力波动情况可不考虑7装量系数V098工作介质液化石油气（易燃）9使用地点室外10安装与地基要求储罐底壁坡度00100211其它要求管口表接管代号公称尺寸连接尺寸标准连接面形式用途或名称液位计接口放气管人孔安全阀接口排污管液相出口管液相回流管液相进口管气相管压力表接口温度计接口课程设计任务书2设计内容1）设备工艺、结构设计；2）设备强度计算与校核；3）技术条件编制；4）绘制设备总装配图；5）编制设计说明书。3设计工作任务及工作量的要求包括课程设计计算说明书论文、图纸、实物样品等1）设计说明书主要内容包括封面、设计任务书、目录、设计方案的分析和拟定、各部分结构尺寸的设计计算和确定、设计总结、参考文献等；2）总装配图设计图纸应遵循国家机械制图标准和化工设备图样技术要求有关规定，图面布置要合理，结构表达要清楚、正确，图面要整洁，文字书写采用仿宋体、内容要详尽，图纸采用计算机绘制。课程设计任务书4主要参考文献1国家质量技术监督局，GB1501998钢制压力容器，中国标准出版社，19982国家质量技术监督局，压力容器安全技术监察规程，中国劳动社会保障出版社，19993全国化工设备设计技术中心站，化工设备图样技术要求，2000，114郑津洋、董其伍、桑芝富，过程设备设计，化学工业出版社，20015黄振仁、魏新利，过程装备成套技术设计指南，化学工业出版社，20026国家医药管理局上海医药设计院，化工工艺设计手册，化学工业出版社，19967蔡纪宁主编，化工设备机械基础课程设计指导书，化学工业出版社，2003年5设计成果形式及要求1）完成课程设计说明书一份；2）草图一张（A1图纸一张）3）总装配图一张A1图纸一张；6工作计划及进度2012年06月11日布置任务、查阅资料并确定设计方法和步骤06月11日06月15日机械设计计算（强度计算与校核）及技术条件编制06月15日06月20日设计图纸绘制（草图和装配图）06月20日06月22日撰写设计说明书06月22日答辩及成绩评定系主任审查意见签字年月日前言压力容器的用途十分广泛。它是在石油化学工业、能源工业、科研和军工等国民经济的各个部门都起着重要作用的设备。压力容器一般由筒体、封头、法兰、密封元件、开孔和接管、支座等六大部分构成容器本体。此外，还配有安全装置、表计及完成不同生产工艺作用的内件。压力容器由于密封、承压及介质等原因，容易发生爆炸、燃烧起火而危及人员、设备和财产的安全及污染环境的事故。目前，世界各国均将其列为重要的监检产品，由国家指定的专门机构，按照国家规定的法规和标准实施监督检查和技术检验。本次课程设计目的主要是使用国家最新压力容器标准、规范进行设计，掌握典型过程设备设计的全过程；掌握查阅和综合分析文献资料的能力，进行设计方法和设计方案的可行性研究和论证；掌握电算设计计算，要求设计思路清晰，计算数据准确、可靠，且正确掌握计算机操作和专业软件的使用；掌握工程图纸的计算机绘图。目录封面1封面2设计任务书3前言6目录7第一章、工艺设计81压力容器存储量82压力计算9第二章、机械设计91、结构设计9、筒体和封头的设计9、接管与接管法兰设计11、人孔、补强、液面计及安全阀的设计15、鞍座的设计18、焊接头设计20第三章、强度计算校核211、内压圆筒校核212、左封头计算校核243、右封头计算校核254、鞍座校核265、各种接口补强校核35参考资料36设计感想37第一章、工艺设计1、盛装液化石油气的压力容器设计存储量WV式中，装载系数090压力容器容积V60M3T设计温度下饱和液体密度石油气水1000KG/M3，故取介质密度1000KG/M3则存储量W60M31000KG/M30954000KG工作温度为2048则取设计温度为5022、设计压力该储罐用于液化石油气储配供气站，因此属于常温压力储存。工作压力为相应温度下的饱和蒸气压。因此，不需要设保温层。根据道尔顿分压定律，我们不难计算出各种温度下液化石油气中各种成分的饱和蒸气分压，如表表13各种成分在相应温度下的饱和蒸气分压饱和蒸气分压,MPA温度,异辛烷乙烷丙烷异丁烷正丁烷异戍烷正戍烷乙烯250002900946001400088000095000008302000031012700176001050001140000109000005302204003590022400012900002560200008403940069004500028800006305000158008250157301098000758000190有上述分压可计算再设计温度T50时，总的高和蒸汽压力P001022574731744234806721960537902119INIPY8101600200011125901MPA因为P异丁烷（02）3符合要求则V计V筒2V封L/42V封634M32VV5707M工计3当量静液压LL4H/311053MH715MM,L10100MM0计根据设计为卧式储罐，所以储存液体最大高度HMAXD10100MM。49711KG/M3取500KG/M3静液压PMAXGHMAXGD500981010049MPA静P（174401）1118084MPA设P5009MPAP则P可以忽略设静静212、圆筒厚度计算1根据介质的易燃易爆、有毒、有一定的腐蚀性等特性，存放温度为2048，最高工作压力等条件，由JB74212005选用Q345R为筒体材料，适用温度为20250。根据GB150，初选厚度为625MM，最低冲击试验温度为20，热轧处理。根据GB150查得Q345R钢在厚度为316MM，使用温度为2048时的许用应力189MPA。；对于Q345R，钢板负偏差C103MM，腐蚀裕量由过程设备设计查得C22MM,则壁厚附加量C03223MM把上式已知数据代入下式，得MMD2TPCDIC198427031607根据钢板厚度规格，取18MMN在316MM范围之外，故取Q345R钢在厚度为1636MM，185MPANMMD2TPCIC198427031675根据钢板厚度规格，取18MMN水压实验强度校核规定的实验压力由化工设备机械基础表147可知，125P125191842398MPAPT水压实验时的应力20353MPA23987012TDIE（）（）Q345R钢制容器在常温水压实验时许可应力MPAST540因为，故筒体厚度满足水压实验时强度要求。213椭圆封头厚度的设计为了得到良好的焊接工艺，封头材料的选择同筒体设计。1407MM1984270205251CITCPD同理，选取C22MM，C103MM。NC1C2140403218MM跟筒体一样，选择厚度为17MM的Q345R为材料冲压成型。E18032157MM22、接管及接管法兰的设计221法兰公称压力取P25MPAN液化石油气储罐应设置排污口，气相平衡口，气相口，出液口，进液口，人孔，液位计口，温度计口，压力表口，安全阀口，排空口。接管和法兰布置如图3所示，法兰简图如图所示查HG/T205922009钢制管法兰中表8231PN10带颈平焊钢制管法兰，选取各管口公称直径，查得各法兰的尺寸。查HG/T205922009钢制管法兰中附录D中表D3,得各法兰的质量。查HG/T205922009钢制管法兰中表322，法兰的密封面均采用MFM（凹凸面密封）。表2接管和法兰尺寸法兰颈序号名称公称直径DN钢管外径法兰焊端外径法兰外径D螺栓孔中心圆直径K螺栓孔直径L螺栓孔数量N（个）螺栓TH法兰厚度CNS法兰高度H法兰质量A排污口8089B200160188M1624118640486B气相平衡口8089B200160188M1624118640486C气相口8089B200160188M1624118640486D出液口8089B200160188M1624118640486E进液口8089B200160188M1624118640486F人孔500530B7306603620M33445801290814G12液位计口3257B165125184M161884534308H温度计口2089B200160188M1624118640486M压力表口2089B200160188M1624118640486N安全阀口80108B235190228M2024145644691S排空口8089B200160188M1624118640486表3管子尺寸序号名称公称直径管子外径数量管口伸出量管子壁厚管子理论厚度MMA排污口8089112081416B气相平衡口8089112081416C气相口8089112081416D出液口8089112081416E进液口8089112081416F人孔5005301350121533G12液位计口323821508355H温度计口202511203163M压力表口202511203163N安全阀口8089212081416S排空口505711208641222、垫片查化工工艺手册（下），表2611，法兰、垫片、紧固件的选配（欧洲体系），根据设计压力为PC19184MPA，采用金属包覆垫片，选择法兰的密封面均采用MFM（凹凸面密封）。紧固件型式选六角螺栓。查HG/T206092009钢制管法兰用金属包覆垫片。包覆金属材料为纯铝板L3，标准为GB/T3880，最高工作温度200，最大硬度40HB。填充材料为非石棉纤维橡胶板，代号为NAS，最高工作温度为290。查HG/T206092009钢制管法兰用金属包覆垫片，得表4垫片尺寸表符号管口名称公称直径内径D1外径D2A排污口80120142B气相平衡口80120142C气相口80120142D出液口80120142E进液口80120142F人孔500580624G12液位计口3285107H温度计口80120142M压力表口20120142N安全阀口80145168S排空口80120142注1包覆金属材料为纯铝板，标准为GB/T3880，代号为L3。2填充材料为有机非石棉纤维橡胶板。3垫片厚度均为3MM。223、螺栓（螺柱）的选择查HG/T206132009钢制管法兰用紧固件中表5079和附录中表A01,得螺柱的长度和平垫圈尺寸表5螺栓及垫片紧固件用平垫圈MM公称直径螺纹螺柱长度数量N个1D2HA80M1685417303B80M1685417303C80M1685417303D80M1685417303E80M1685417303F500M201202025444G1250M1270417303H80M1685417303M80M1685417303N100M1685817304S80M1685417303224人孔的选择根据HG/T215182005回转盖板式平焊法兰人孔查表31，选用凹凸面的法兰，其明细尺寸见下表表6人孔尺寸表单位MM密封面型式凹凸面MFMD7301B430D48公称压251660248螺柱数量20力PNMPA公称直径DN5001H350A415螺母数量40WDS5302213B200螺柱尺寸3170MD506B44L300总质量KG32023、开孔补强231、强设计方法判别2311、按HG/T215182005,选用回转盖带颈平焊法兰人孔，设厚度附加量C2MM开孔直径DDI2C50022504MMDDI22700/21350MM故可以采用等面积法进行开孔补强计算。接管材料选用Q345R号钢，其许用应力T183MPA根据GB1501998中，AD21REF其中壳体开孔处的计算厚度1407MM根据HG215242005，表33得NT12MM接管的有效厚度ETNT12C0397M接管材料选用Q345R，其许用应力T185MPA强度削弱系数FRNT/R185/1851所以开孔所需补强面积为A5041407709128MM22312、补强范围补强有效宽度B的确定按GB150中有B12D25041008MMB2D2N2NT502212212560MMBMAX（B1，B2）1008MM有效高度的确定外侧有效高度的确定1H根据GB150中式88，得H1924MMND50271H280M接管实际外伸高度H1MIN（H1，H2”）924MM2313、侧有效高度的确定根据GB1501998中式89，得H2924MM5017H202MIN,2314有效补强面积根据GB150中式810式813，分别计算如下AEA1A2A32315、筒体多余面积1AA1BDE2ETE1008504151407297（151407）450678MM22316、管的多余面积接管厚度,1984502620521TTPCDIMA22H1ETTFR2H2ETC2FR2924（9726）10131208MM2焊缝金属截面积焊角取60MM223163AM2317、补强面积AEA1A2A3450678131208361798758MM2因为AEA707616MM2，所以开孔需另行补强A4AAE70912817987585292522MM2补强圈设计根据JB47362002表一，DN500取补强圈外径D840MM。因为BD，所以在有效补强范围。补强圈内径D530MM补强圈厚度A4DD5292522/（840530）1707MM圆整取名义厚度为18MM根据GB150，JB/T47362002，补强圈焊接形式D型，D1D0612。表7补强圈补强及附件的选择接管公称直径DN/MM外径D2内径D1厚度（）E15N重量（KG）50084053018467232、支座结构设计2321、采用鞍式B型支座鞍座的设计筒体质量M1DL314271010018785012099208KG封头质量M2根据JBT47462002，M211631KG容器容积VV封头V筒体228055272101/4634M3水重M3634100063400KG附件质量M4人孔质量320KG，开孔补强质量467KG，进出料管口质量4862KG，两个液面计3082KG，安全阀质量691KG，排污管质量486KGM43204674862308269148639435KG所有设备总质量MM1M22M3M4278614108KGGMG770418258NQG/2770418258/2385209129N3852091KN根据JBT47121471242007容器支座中表1有公称直径（MM）21004000选取重型，焊制为BI,包角为120，有垫板的鞍座。查JB471212007表6得鞍座结构尺寸。如下表3表8鞍式支座结构尺寸公称直径DN2800腹板2104B610允许载荷Q/KN19853L32012鞍座高度H2502B268垫板E1201L20403360螺栓间距2L1800B300筋板14底板118垫板弧长3260鞍座质量KGM528鞍座位置的确定因为当外伸长度A0207L时，双支座跨距中间截面的最大弯矩和支座截面处的弯矩绝对值相等，从而使上述两截面上保持等强度，考虑到支座截面处除弯矩以外的其他载荷，面且支座截面处应力较为复杂，故常取支座处圆筒的弯矩略小于跨距中间圆筒的弯矩，通常取尺寸A不超过02L值，为此中国现行标准JB4731钢制卧式容器规定A02L02（L2H），A最大不超过025L否则由于容器外伸端的作用将使支座截面处的应力过大。由标准椭圆封头，得HHDI471567540MM2IDHH故A02L2H02101002402036MM2322、鞍座的安装位置如图3所示此外，由于封头的抗弯刚度大于圆筒的抗变钢度，故封头对于圆筒的抗弯钢度具有局部的加强作用。若支座靠近封头，则可充分利用罐体封头对支座处圆筒截面的加强作用。因此，JB4731还规定当满足A02L时，最好使A05RM（）,即2RINRADI2N21359MMA05RA0513596795取A670MM综上有A670MMA为封头切线至鞍座支座中心线间的距离，L为筒体和两封头的总长24其他附件的设计241、液面计的设计储罐总高HHD250270029503000M，容器盛装液化石油气，物料没有结晶等易堵塞固体，所以选用玻璃管式液面计。液面计通过法兰与设备连接在一起。82安全阀的设计由操作压力P19184MPA，工作温度为2048，盛放介质为液化石油气体。选择安全阀的公称压力PN25KG/CM2，最高工温度为150，材料为可锻铸件的弹簧微启式安全阀，型号为A41H25。公称直径DN80MM。242、焊接接头的设计2421、焊接接头的设计为保证焊接质量，易于检查。筒体上的所有焊缝及环向接头、封头上的拼接接头，都采用对接焊。对于人孔和筒体的焊接部位，因为两板厚度差大于3M，必须进行削薄加工，以使两侧面厚度基本相等。采用X型对接接头和手工电弧焊,如图对于人孔、补强圈与壳体的接头选用B类接头形式，如图2422、焊接方法与材料对于一般的压力容器焊接，方法均为手工电弧焊。焊接材料为焊条。筒体和接管间的焊接属于低碳钢和低合金钢之间的焊接。应选用强度较低的钢材等强度的焊条焊接。焊条类型E5018铁粉低氢钾型第三章校核钢制卧式容器计算单位压力容器专用计算软件计算条件简图设计压力P181MPA设计温度T50筒体材料名称Q345R封头材料名称Q345R封头型式椭圆形筒体内直径DI2800MM筒体长度L10100MM筒体名义厚度N18MM支座垫板名义厚度RN12MM筒体厚度附加量C23MM腐蚀裕量C12MM筒体焊接接头系数1封头名义厚度HN18MM封头厚度附加量CH23MM鞍座材料名称16MNR鞍座宽度B300MM鞍座包角120支座形心至封头切线距离A655MM鞍座高度H250MM地震烈度低于7度内压圆筒校核计算单位压力容器专用计算软件计算条件筒体简图计算压力PC181MPA设计温度T5000C内径DI280000MM材料Q345R板材试验温度许用应力18100MPA设计温度许用应力T18100MPA试验温度下屈服点S32500MPA钢板负偏差C1030MM腐蚀裕量C2200MM焊接接头系数100厚度及重量计算计算厚度1407PDCIT2MM有效厚度ENC1C21570MM名义厚度N1800MM重量1263404KG压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值PT125P23890或由用户输入TMPA压力试验允许通过的应力水平TT090S29250MPA试验压力下圆筒的应力T21423PDIE2MPA校核条件TT校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力PW2018472ETIDMPA设计温度下计算应力T16231CIE2MPAT18100MPA校核条件TT结论合格左封头计算计算单位压力容器专用计算软件计算条件椭圆封头简图计算压力PC181MPA设计温度T5000C内径DI280000MM曲面高度HI70000MM材料Q345R板材设计温度许用应力T18100MPA试验温度许用应力18100MPA钢板负偏差C1030MM腐蚀裕量C2200MM焊接接头系数100厚度及重量计算形状系数K10000162DHI计算厚度1404PCITC205MM有效厚度ENC1C21570MM最小厚度MIN420MM名义厚度N1800MM结论满足最小厚度要求重量122882KG压力计算最大允许工作压力PW202411205TEIKDMPA结论合格右封头计算计算单位压力容器专用计算软件计算条件椭圆封头简图计算压力PC181MPA设计温度T5000C内径DI280000MM曲面高度HI70000MM材料Q345R板材设计温度许用应力T18100MPA试验温度许用应力18100MPA钢板负偏差C1030MM腐蚀裕量C2200MM焊接接头系数100厚度及重量计算形状系数K10000162DHI计算厚度1404PCITC205MM有效厚度ENC1C21570MM最小厚度MIN420MM名义厚度N1800MM结论满足最小厚度要求重量122882KG压力计算最大允许工作压力PW202411205TEIKDMPA结论合格卧式容器（双鞍座）计算单位压力容器专用计算软件计算条件简图计算压力PC181MPA设计温度T50圆筒材料Q345R鞍座材料16MNR圆筒材料常温许用应力181MPA圆筒材料设计温度下许用应力T181MPA圆筒材料常温屈服点325MPA鞍座材料许用应力SA170MPA工作时物料密度O56287KG/M3液压试验介质密度T1000KG/M3圆筒内直径DI2800MM圆筒名义厚度N18MM圆筒厚度附加量C23MM圆筒焊接接头系数1封头名义厚度HN18MM封头厚度附加量CH23MM两封头切线间距离L10180MM鞍座垫板名义厚度RN12MM鞍座垫板有效厚度RE12MM鞍座轴向宽度B300MM鞍座包角120鞍座底板中心至封头切线距离A655MM封头曲面高度HI700MM试验压力PT2389MPA鞍座高度H250MM腹板与筋板组合截面积ASA0MM2腹板与筋板组合截面断面系数ZR0MM3地震烈度7圆筒平均半径RA1409MM物料充装系数O085一个鞍座上地脚螺栓个数1地脚螺栓公称直径0MM地脚螺栓根径0MM鞍座轴线两侧的螺栓间距0MM地脚螺栓材料支座反力计算圆筒质量两切线间127345SNI1CLDMKG封头质量曲面部分1216342KG附件质量69633KG封头容积曲面部分287351E09VHMM3容器容积两切线间V684306E10MM3容器内充液质量工作时,327399OVM4压力试验时,684306TKG耐热层质量05KG总质量工作时,48603354321MM压力试验时,84294KG单位长度载荷429121744235QG43IQGLH43IN/MM支座反力238448413547FM12MF21413547AX,N筒体弯矩计算圆筒中间处截面上的弯矩工作时415743E08LHRLFM431/24I2A1压力试验721034E08LAHLT431/24I2A1NMM支座处横截面弯矩操作工况628056E06LHARFM342IIA2压力试验工况108925E07LHAFT342IIA2NMM系数计算K11K21K30879904K40401056K50760258K600132129K60010861K7K8K90203522C4C5筒体轴向应力计算854673E2A12RMPE8128361C3KMPA操作状态424789EE2A1006417222C4RPMPA736349EA1T1M011129624KMPA轴向应力计算水压试验状态114568EA1TRPE107312213MPA000105414AE094A根据圆筒材料查GB150图63610B135435MPA许用压缩应力135435TAC,MINT13543590RELMPA应力校核181合格32，T|,|135435合格14TAC|,|135435合格TT2,T309S2925合格MPA时时,ARM24L不适用3/42IEA3HARFKMPA筒体和封头的切应力时M圆筒中164494EA封头中749754H4RMPA封头椭圆形封头,161401HEIC2DKP碟形封头,RM半球形封头,HEIC4MPA圆筒封头08T1448648487125MPA应力校核圆筒,1448MPA合格封头,HH648487MPA合格鞍座处圆筒周向应力圆筒的有效宽度548437NA2561RBMM在横截面最低点处52KKFEMPAL/RM8时,62643BEEMPA无加强圈圆筒无垫板或垫板不起加强作用时在鞍座边角处L/RM8时,2EA62E61LFRKMPA鞍座垫板宽度；鞍座垫板包角NA5BW12横截面最低点处的周向应力20695652KERMPAL/RM8时,626243FBKERERMPA鞍座边角处的周向应力L/RM8时,30046762621RLERMERMPAL/RM8时,2E62E634FKBMPA垫板起加强作用时鞍座垫板边缘处圆筒中的周向应力L/RM8时,4227192EM62E61LRMPA无加强圈筒体应力校核|5|T181合格|6|125T22625合格|6|125T22625合格MPA加强圈材料,EMMDMM加强圈数量,N个组合总截面积,A0MM2组合截面总惯性矩,I0MM4加强圈参数设计温度下许用应力RTMPA在鞍座边角处圆筒的周向应力08074AFKIECMMPA有加强圈圆筒加强圈位于鞍座平面上在鞍座边角处，加强圈内缘或外缘表面的周向应力080758IDRMPA横截面最低点的周向应力无垫板时，（或垫板不起加强作用）552KKFBE采用垫板时，（垫板起加强作用）552ERMPA在横截上靠近水平中心线的周向应力080M747AFKIRCMPA加强圈靠近鞍座在横截上靠近水平中心线处，不与筒壁相接的加强圈内缘或外缘表面的周向应力857080DIMMPA无垫板或垫板不起加强作用L/RM8时,62643FBKEEMPA无垫板或垫板不起加强作用L/RM8时,62621RLEMEMPA采用垫板时，（垫板起加强作用）L/RM8时,626243FBKERERMPA有加强圈圆筒加强圈靠近鞍座鞍座边角处点处的周向应力采用垫板时，（垫板起加强作用）L/RM8时,62621RLERMERMPA应力校核|5|T合格|6|125T合格|7|125T|8|125TRMPA鞍座应力计算水平分力841657FK9SN计算高度250H,31MINASMM鞍座腹板厚度18OBMM鞍座垫板实际宽度6204MM鞍座垫板有效宽度548437BRIN,42MM腹板水平应力无垫板或垫板不起加强作用,90FHS垫板起加强作用,75953390BSREMPA腹板水平应力应力判断9SA113333合格23MPA由地震水平分力引起的支座强度计算圆筒中心至基础表面距离1668HVMM轴向力MGF1EVN,FEVALFZAEEV22SAVRSASMPA,FVSARSSAMPA腹板与筋板组合截面应力|SA|12BTBTEVTANLM10MPA拉应力BT12BTMPABTSEVBTFFMPA地脚螺栓应力剪应力BT08KOBTMPAFFN0RSASAZHFATMPA温差引起的应力|TSA|SA170注带的材料数据是设计者给定的开孔补强计算计算单位压力容器专用计算软件接管B,53018计算方法GB1501998等面积补强法,单孔设计条件简图计算压力PC181MPA设计温度50壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型Q345R板材壳体开孔处焊接接头系数1壳体内直径DI2800MM壳体开孔处名义厚度N18MM壳体厚度负偏差C103MM壳体腐蚀裕量C22MM壳体材料许用应力T181MPA接管实际外伸长度350MM接管实际内伸长度0MM接管材料16MN热轧接管焊接接头系数1名称及类型管材接管腐蚀裕量2MM补强圈材料名称Q345R补强圈外径840MM凸形封头开孔中心至封头轴线的距离MM补强圈厚度18MM接管厚度负偏差C1T225MM补强圈厚度负偏差C1R03MM接管材料许用应力T181MPA补强圈许用应力T181MPA开孔补强计算壳体计算厚度1407MM接管计算厚度T2482MM补强圈强度削弱系数FRR1接管材料强度削弱系数FR1开孔直径D5025MM补强区有效宽度B1005MM接管有效外伸长度H19511MM接管有效内伸长度H20MM开孔削弱所需的补强面积A7070MM2壳体多余金属面积A18189MM2接管多余金属面积A22143MM2补强区内的焊缝面积A3144MM2A1A2A33106MM2，小于A，需另加补强。补强圈面积A45487MM2AA1A2A33964MM2结论补强满足要求。第四章参考资料1郑