通航安全评估报告

第一章概况11概述宁波市镇海区，古称姣川。位于我国大陆海岸线中段，长江三角洲南翼，东屏舟山群岛，西连宁绍平原，南接北仑港，北靠杭州湾。现辖二镇四街道，共66个行政村，总人口225万人，陆地面积236KM2，海岸线长21KM。是宁波市中心城区的重要组成部分。镇海区地理位置独特，素有“浙东门户”、“海天熊镇”之称，自古以来就是我国对外交往重要口岸。如今，镇海港口吞吐量达1200万吨以上。2008年区属生产总值完成18027亿元，财政一般预算收入达3906亿。镇海已成为杭州湾沿岸重要的先进制造业基地之一。由于人口的增长，建筑用地不断增多，耕地面积急剧减少，一直存在人多地少的矛盾，且日益突出。至2000年底，镇海区共有耕地135万亩，人均占有量为063亩，约为全国人均耕地的1/2，制约了镇海区经济的进一步发展，而且随着区内一些大型企业和工程的兴建发展，工业用地大幅度增加，耕地面积有不断减少的趋势，为了扭转这一被动局面，实现耕地的动态平衡，必须充分开发利用海涂资源。镇海区围垦局规划开发建设镇海区泥螺山北侧围垦工程，于2007年4月委托浙江省水利河口研究院和浙江广川广川咨询有限公司，对该工程项目进行可行性研究工作。研究单位于2007年6月编制完成宁波市镇海区泥螺山北侧围垦工程项目建议书；2009年4月14日宁波市发展和改革委员会文件甬发改农经，【2009】172号关于同意宁波市镇海区泥螺山北侧围垦工程项目建议书的批复；2009年10月研究单位编制完成宁波市镇海区泥螺山北侧围垦工程可行性研究报告（咨询稿）。本工程实地概况见下列图片（11、12、13、14、15、16）。围垦工程前沿线水深5M左右。工程实施后，附近海域的地形、水流和泥沙条件发生了改变，随之该海域航区的通航环境也将发生变化，对水域的通航条件造成一些影响。因此，根据国家海事主管机关的要求，我院受镇海区围垦局的委托，根据国家海事主管机关关于水上、水下施工安全管理规定和船舶航行安全的规定，对该水域的水文条件变化、泥沙冲淤情况、船舶航行安全状况等进行分析论证，提出通航安全咨询报告。12评估依据121主要文件（1）镇海区围垦局关于镇海去泥螺山北侧围垦工程项目通航安全评估的委托书和协议（2010年5月）；（2）宁波市镇海区泥螺山北侧围垦工程可行性研究报告（咨询稿）（2009年10月）；（3）钱塘江河口综合规划（送审稿），浙江省水利河口研究院，2003年12月；（4）浙江省滩涂围垦管理条例，浙江省人大法制委员会，浙江省围垦局，1997年1月；（宁波市滩涂资源调查和滩涂围垦总体规划）；（6）宁波市20032007年滩涂围垦总体规划，宁波市水利局，2003年7月；（7）有关部门的其它资料。122有关规范和法规（1）中华人民共和国海事行政许可条件规定交通部令2006年第一号；（2）中华人民共和国海上交通安全法（1984年）；（3）中华人民共和国水上水下施工作业通航安全管理规定；（4）中华人民共和国内河交通安全管理条例（国内（1969）1号1986年12月16日）；（5）浙江省航道管理办法交通部1995年10月23日；（6）宁波船舶交通管理系统安全监督管理规则（2000年）（7）宁波水上安全监督管理规定（浙江省政府令67号1995年10月31日）；（8）堤防工程设计规范（GB5028698）（9）海堤工程设计规范（SL4352008）；（10）浙江省海塘工程技术规定（上、下册）（19999月）；（11）浙江沿海及主要港口航行指南及浙江沿海及主要港口航行示意图浙江海事局编著的2008年版；（12）有关其它规范和规定。13评估内容评估主要内容为镇海区泥螺山北侧围垦工程项目造成该海域水流条件的变化、滩涂地形条件的变化从而影响通航条件，以及该工程施工时期对海域通航的影响等，按中华人民共和国海事局通航安全评估管理办法进行通航安全评估第二章你建项目基础资料和工程内容21工程地址及水文、气象211工程地理位置镇海区泥螺山北侧围垦工程项目，位于宁波平原的东北部，杭州湾南岸出海口，属镇海区澥浦镇管辖。工程东濒灰鳖洋，东南接新泓口围垦工程，西连已建的泥螺山围垦工程，西北与慈溪市分界线接壤。围区由北围堤、东围堤及已建成的泥螺山围垦工程围堤及新泓口围垦工程北直堤形成，围区总面积188万亩。围区主要作为镇海物流枢纽港的大宗货物海、铁联运的发展用地和后备基地。整个围区海域滩涂面自西向东倾斜，高程由20M降至05M。详见高程区域图（附图一）。212工程气象镇海区属于亚热带季风气候。气温受冷暖气团交替控制和杭州湾海水调节，冬暖夏凉，气候温暖湿润。据镇海站资料统计，气象特征如下（1）气温多年平均气温163极端最高气温385极端最低气温66月均气温以7月份最高281月多年平均气温1月最低41（2）降雨本区雨量充沛，全年降水课分三期。4月15日至7月15日是梅雨期，温暖空气与北方来的冷空气相遇，形成连期阴雨天气；7月16日至10月15日为台汛期，冷空气衰退，在副热带高压控制下，台风袭击频繁，形成强烈的台风暴雨；10月16日至次年4月14日为非汛期，受冷高压控制，天气稳定少雨，当北方冷空气南下时，伴有雨雪。多年平均降水雨量1401MM最大年降水雨19206MM最小年降水雨8706MM最大一日降量2829MM（3）风况本地区常风向为NW向，频率为11，强风向为NE偏北和NW向，最大风速230M/S，NW向极大风速达280M/S，详见表21表21镇海气象站（19711976年）风速风向统计表风向风向频率平均风速M/S最大风速M/S风向风向频率平均风速M/S最大风速M/SN8466S44114NNE7860SSW8339NNE4344SW3319ENE4141WSW13113E7252W23212ESE10552WNW57818SE71150NW119623SSE61050NNW108421C5（1）雾多年平均雾日245D雾日多出现于东、春季节，一般延时短，凌晨雾发至上午十时前消散。（2）热带气旋于寒潮根据海洋局出版的1983年1997年热带气旋年鉴（原台风年鉴）资料统计分析，热带气旋在15年中，由西北太平洋菲律宾和硫球群岛附近形成气旋影响镇海区共37次，平均每年26次。从浙江登陆的有5次，近中心最大风力均在10级12级。其中8310和8615两次强台风对本地区影响最大，临近气象站实测到风力在12级以上，其风速分别为38M/S和32M/S，风向为NNE向和NNW向。寒潮，11月2月份是本地区受寒潮影响的大风多发季节，由寒潮引发的大风其风向较为稳定，大多在WNWNNW向范围内，其最大风力一般小于9级，即表明寒潮大风强度要弱于台风。213水文（1）潮汐甬江口左岸镇海沿海海区潮汐属不正规半日潮。（2）潮位（国家85基准面）最高潮位334M最低潮位208M多年平均高潮位107M多年平均低潮位070M多年平均潮位019M年最大潮差367M多年平均潮差176M3泥沙甬江口笠山断面1975年至1976年进行过含沙量观测，可代表灰鳖洋含沙量，见表22。表22甬江口笠山站和海皇山、滩浒站月含沙量月份123456789101112观测时间甬江口12813914912809807404804707810611112619751976海皇山23716017713807807809509309005914333319811982滩19201612151308101316182319921993浒744598635088（4）波浪镇海大游山海洋水文站波浪观测资料见表23表23波浪性质及特性表波浪性质波高特征周期特征区域姓名风浪频率涌浪频率平均波高（M）最大波高（M）平均周期S最大周期S资料年限杭州湾南镇大游山8020066133878590214工程水文（1）设计暴雨。计算成果见表24表24设计暴雨计算成果表各频率设计雨量（MM）时段平均量雨（MM）CV12510201H45051231098975606H740522091841501259924H1080553202792261861453D1480534263723032511982设计洪水。按20年一遇排涝标准，设计洪水位由设计暴雨推求，计算式为QM0278H1/F式中汇流时间（H），H1某时段净雨量（MM），F积水面积（K）为733KM2，围区北为483K。QM某时段洪峰流量（M/S）。计算成果见表25。表2520年已建设计洪水过程线单位M/S时段（H）南区北区时段南区北区时段南区北区10025332249301920026402750003002742285100400844285200500294630530060030483254007003152345500800325436560090103357385700100103462405801011101013565435901011201013669466002011301013775506102021401013881536203021501013988586304031601014097646405041701014111877650906180202421531016613091904034323415467241620382644353233684127212801854514394669188124221248246635420707952232517471551037113092418124811878720906（3）设计潮位统计分析各观测站不同重现期设计高低潮位见表26表26各观测站不同重现期设计高低潮位镇海水文站（M）大游山海洋站（M）海皇潮位站（M）说明重现期（年）高潮位低潮位高潮位低潮位高潮位低潮位1003702293602274212685034922034022039926203212093152103692491030020029023034624152801922751963252339711号台风最高潮位，镇海站为334M大游山为328M。考虑到镇海站位于甬江口内，水位受上游径流影响较大，工程区潮位值采用大游山于海皇山站的内插值，见表7表27工程区有同重现期设计潮位值频率1251020高潮位380360333309292工程区低潮位241233123216208（4）设计潮型设计标准。施工渡汛期潮型频率10年一遇高潮位309M；堵口潮型取非汛期5年一遇频率高潮位208M；排涝潮型取多年平均最高高潮位264。（5）速见表28表28工程各风向组设计风速单位M/S重现期NNNENEENEEESENWNNW1003365298926232836503034270623602594202589232020112271102246202417422029（3）设计波浪要素风推浪风推浪采用浙江省海塘工程技术规定中推荐的莆田公式计算，其深水风浪要素见表29。表29深水风浪要素表堤段与堤线法向夹角不利风向计算风速M/S风区长度（M）计算水深DM平均波长（M）平均周期（S）平均波长（M）重现期东堤南0NEENE2706340001346158557483850东堤北0NEENE3034310001136145534444550北围堤45NWNNW2271250001016115475352020各堤段不利风向堤前波要素表见表210。表210各堤段不利风向堤前波要素表（风推浪）浪推浪各堤段堤前波要素表见表211。堤段夹角不利风向堤前水深M平均波高H1H2H5H13L前（M）极限波高是否破碎重现期东堤南0NENE860135291272243206416152否50东堤北0NENE860122267249222189392352否50北围堤45NNNW8030912041901691423253484否20重现期50年一遇20年一遇围堤东围堤北围堤东围堤北围堤滩地高程50475047表211各堤段堤前波要素表（浪推浪）注波向为波浪平向，正北方向为0，角度按顺时针计。风推浪与浪推浪计算成果比较见表示212。表212风推浪与浪推浪计算成果表堤段不利风向堤前水深M平均波高H1H2H5H13L前（M）极限波高是否破碎方法860135291272243206416152否风推浪东围堤（2）860345454544876254是浪推浪8030912041901691423253502否风推浪北围堤（5）803254845413658449否浪推浪潮位3636333333H平均34293125H154505248H254505245H454485142H554475141H11348414436波向（）3034931349T（S）88807873LM762662651584破碎波高54505249堤前设计波要素确定。计算结果显示，浪推浪波要素大于风推浪，从工程安全角度考虑，采用浪推浪计算成果。22地质概况221地形地貌工程区处于钱塘江和甬江出海陆口交汇内侧，为回水淤积区，属较稳定的淤涨型海涂。围区海涂开阔，高程在12M50M间，近岸处地势较陡，平均坡度约10；40M高程以下地形平坦。近年来，由于新泓口围垦工程建设，淤涨较迅速。222工程地质条件经可研地质勘察，该围区堤基土层勘探深度以浅，主要分布有5个地质层，10个亚层。（1）北围堤工程土层划分见表213表213北围堤工程土层划分表层号土层名称层顶标高（M）层厚（M）分布范围1淤泥50450307局部分布2淤泥质粉质粘土57170729局部缺失粉土771235112全场分布夹淤泥质粉质粘土90631936全场分布1淤泥质粉质粘土20310563254全场分布2组砂23623636局部分布1粉质粘土3693311015局部揭露3粉质粘土夹粉土3462721020局部揭露（2）东围堤工程土层划分见表214表214北围工程土层划分表（3）隔堤（排涝河道）工程土层划分见表215层号土层名称层顶标高（M）层厚（M）分布范围1淤泥50480248全场分布2淤泥质粉质粘土61480729全场分布粉土846037113全场分布夹淤泥质粉质粘土110863046局部揭露1淤泥质粉质粘场分布2细砂2582121170局部揭露1粉质粘土3362230265局部缺失3粉质粘土夹粉土30962671030局部揭露1粉质粘土3273236179局部揭露2粉土4063842057局部揭露表215隔堤（排涝河道）工程土层划分表223地质勘测结论与建议（1）工程区域构造基本稳定，地震动峰值加速度为01G，设防烈度度，场地土为软弱中软土；按度抗震液化判别，场地内浅部粉土不发生液化；（2）该围区土层勘探深度以浅范围内，土层可划分为5个大层，共10个亚层；（3）各堤段浅层地基土均为淤泥质土，工程地质条件差，天然地基承载力不能满足设计要求，需采取工程措施；（4）抗滑稳定和沉降是围堤工程首要的地址问题，建议采用土工布加碎石垫层加固方案，并在堤外脚抛石镇压，施工中应严格控制加荷速率；（5）堤基2层淤泥质粉质粘性土和层粉土抗冲刷性较差，建议对潮流淘刷地段采取必要的消浪防冲措施；（6）围区地下水赋存类型为第四系松散孔隙潜水型，除1粉质粘土为极微透水层外，其它土层均属微弱透水层，其中2细砂层为中等透水性，对堤基固结排水较为有利，建议进行固结稳定计算；层号土层名称层顶标高（M）层厚（M）分布范围1淤泥49250508局部分布2淤泥质粉质粘土56541526局部缺失粉土8033812076全场分布1淤泥质粉质粘场分布1粉质粘土3492471052局部分布3粉质粘土夹粉土3092991824局部分布1粉质粘土610279局部揭露2粉土4063842057局部揭露（7）围区地表水化学类型为C1NA型，地表水对混凝土结构具有分解类碳酸型中等腐蚀，对普通水泥具有结晶类硫酸盐型强腐蚀；（8）天然建材中块石料储量丰富，石质较好，可满足设计要求，但无砂砾料场分布，需向外购买商品砂。23工程设计方案概要231工程等级和设计标准（1）工程等级。本工程为中型工程，等级为等。东围堤、水闸为主要建筑，为3；北围堤为过渡性建筑，为4级；澥浦牌排涝河道为次要建筑，为4级；围堰等零时建筑，为5级。（2）设计标准。东围堤挡潮标准50年一遇高潮位设计，堤顶高程允许部分越浪；北围堤挡潮标准20年一遇高潮位设计，堤顶高程允许部分越浪；澥浦大闸挡潮标准100年一遇高潮位设计；澥浦大河防洪标准20年一遇高潮位设计，滴定允许部分越浪；施工渡汛标准按汛期10年一遇高潮位设计；龙口合龙按非排汛期5年一遇高潮位设计；围区排涝标准按20年一遇24小时暴雨当天排出设计；围堰渡汛标准按10年一遇高潮位设计；交通隔堤渡汛标准按5年一遇高潮位设计。232工程平面布置及规模（详见附图3）本工程由东围堤、北围堤、交通隔堤、澥浦大闸、澥浦大河及滨河景观组成。（1）提线方案（见附图2）。经比较推荐方案二。方案一东围堤平行老安闲布置，距老岸线175KM，南端与新泓口围垦东顺堤工程相连，北端与慈溪市分界；北围堤沿镇海于慈溪市分界布置。方案二东围堤沿新泓口围垦工程东顺堤往北延伸至钱塘江河口综合规划南岸岸线，然后沿钱塘江规划岸线继续往北至慈溪市分界；北围堤沿镇海于慈溪市分界布置。堤线方案主要指标比较见表216。表216堤线方案主要指标比较表序号内容方案一方案二1围区面积14757亩188万亩2堤线总长7817M8760M3堤线总投资47155万元52980万元4每亩投资320万元/亩282万元/亩5总体布置堤线顺直，围垦面积小，单位面积投资大，围垦效率低围垦面积大，滩涂资源充分利用，单位面积投资省，围垦效率高（2）排涝闸及澥浦河（见附图4）根据宁波市区河道整治规划，因澥浦闸淤积，将外移。设计水闸总净宽为80M（16孔5M），闸底高程287M。设计流量850M/S。澥浦河外延段20年一遇设计洪水，计算成果见表217表217澥浦河外延段20年一遇设计洪水计算成果表桩号05001000150020002470海底高程M187200222244265287洪水位M235225218212208207备注按宁波市区河道整治规划河道正常水位为112M233围堤设计（见附图5、6、7、8）（1）堤顶高程各堤顶高程根据有关规定计算结果见表218。表218波浪爬高及堤顶（防狼墙顶）高程位置设计设计波浪安全计算设计采用备注频率P（）潮位HP爬高F（）加高H防狼墙顶高程防狼墙顶高程堤顶高程351047517666四角空心快护面东围堤北段236617049779888灌砌石护面351047517666四角空心快护面东围堤南段236617049779888灌砌石护面32036836959四角空心快护面北围堤5333528038618676灌砌石护面（2）地基处理采用塑料板排水固结方案。在软土地基中设竖向的塑料排水板，以缩短地基排水神渗径，加速地基固结速率，快速提高地基的承载力。（3）大堤护面护面采用四角空心板护面，以适应地基的不均匀沉降，同时使消浪效果更好，波浪爬高较低，从而使堤顶设计高程降低，减少投资。（4）围垦断面各围垦断面详见附图5、6、7、8。（5）围堤整体稳定围堤稳定分析采用瑞条分法计算，计算结果见表219。表219围堤稳定分析计算成果内坡外坡典型断面时期XYRKMINXYRKMIN施工期34143791182810339115东堤运行期34143821202810339122施工期3917419117269325108北直堤运行期4016539121269325115施工期和运行期的各项安全系数均能满足规范要求。（6）围垦沉降估算（7）围堤沉降计算按分层总和法，计算结果见表220表220围堤最终沉降量计算成果最终沉降内河侧堤顶外海侧断面位置子堤平台内侧闭气土方平台中心堤顶内边线滴定中心镇压平台内侧镇压平台外侧东堤58941291319227北围堤12020225025012150234澥浦水闸（见附图9）（1）水闸结构。水闸功能是排涝兼挡潮，平时操作由启闭闸门子自排，闸上设交通桥（公路级荷载标准）与堤顶道路相连接。采用胸墙式结构。闸室为钢筋混凝土平地板单胸墙式整体结构，长200M。（2）消能措施水闸出水流速较大，连接段软土地基冲刷较严重，为避免水闸附近堤脚冲刷，设置消力池消能。消力池长22M,深10M，底板厚07M。然后接长12M，厚05M的C20灌砌块石海漫，再结长21M，厚04M的干砌块石海漫。消力池末端及海漫部分，下铺20M厚碎石垫层、15M厚粗砂垫层，300G/M无纺土工布一层。（4）稳定计算（5）水闸稳定计算成果表见表221表221水闸稳定计算成果表闸室整体稳定及基底应力不均匀系数均满足规范要求。基底应力（KN/M）闸名工况偏心距EM最大应力最小应力不均匀系数抗滑稳定系数完建情况894988331013/P1外海高潮位789274891054179澥浦内河高水位8479719011181248235河道及隔堤（1）堤顶高程经设计计算堤顶高程见表222表222隔堤堤顶高程成果表位置设计频率P设计（潮）洪水位波浪爬高F安全加高H计算堤顶高ZP设计取用堤顶高备注隔堤20292/05342345河道海岸503403290河道北岸520723504503271235290考虑隔堤较高（2）河道及隔堤断面排涝河道面宽150M，设计河庭高程187287M，河道与隔堤间设置150M宽的景观带。北隔堤提防采用直立复合式断面，堤顶路面工程29M，路面采用C30砼厚20CM，下铺15CM厚5水泥石屑稳定层和石渣垫层。河道稳定沉降计算见表223、224、225。表223河堤稳定分析计算成果河道侧围区侧典型断面XYRKMINXYRKMIN河道南堤12310911520122121河道北堤146137147123109115最终沉降围区侧堤顶河道侧断面位置闭土方坡土方平台堤顶内边堤顶中心10高程坡脚表224河道北堤最终沉降计算值单位CM表225河道南堤最终沉降计算值236原位观测（1）原位观测项目主要为地表沉降观测、分层沉降观测、水平位移观测、孔隙水压力观测、水位观测等。具体不知入下地表沉降观测7个点；分层沉降观测3孔，最大深度25米；孔隙水压力观测4孔；测斜2孔，最大深度25米；水位观测2孔。（2）原位观测项目控制指标日沉降量不大于10MM；日侧向位移不大于5MM；地基超静孔隙水压力不大于荷载所产生应力的60。第三章拟建工程水域通航安全状况分析31工程所处水域航道条件311工程海区航道概况本工程位于杭州湾南部，通过金塘水道连接东海海域，形成自金塘水道至杭州湾内的潮汐通道。海域平面呈喇叭状，自大沙湾与大浦口山连线开始，至镇海澥浦与大鹏山连线，海域宽度从5KM放宽到21KM。金塘水道窄而深，狭脚中线平台河道北堤088118124980最终沉降围区侧堤顶河道侧断面位置围区侧坡脚05高程平台堤顶内边线堤顶中心观景平台中10高程平台河道北堤0106143148140112窄处为3KM，水道平均水深为50M，至甬江口一带，水深尚有20M40M,至澥浦一带海域，海域宽阔平坦，岸滩部分水浅，航道部分水深约78M。工程附近海域航道水深较浅，适合于5000吨级以下船舶航行。312杭州湾海域主要航路南方来船过金塘大桥，途径大长坛山西侧转向驶入金山航道，抵达独山港区，或继续前行，或玉盘山南侧抵达乍浦港区。具体航路为外海至独山港区进港航路JXG01，JXG011、JXG012）、外海至乍浦港区进港航路JXG02，JXG021、JXG022）。详见2008年出版的浙江沿海及主要港口航行指南和航行示意图。313本工程有关的航路航法315锚地嘉兴港区主要锚地有陈山锚地、乍浦港区临时待泊锚地、独山待泊锚地、菜荠山锚地、白塔山锚地。镇海港区主要锚地有七星锚地、金塘锚地。316航行注意事项（1）由长江口至乍浦港区的金山航道位于滩浒山水域附近，深吃水船舶需候潮进出港。杭州湾水域退潮转流很快，特别是大潮讯，船舶应掌握好过浅滩时机，尽可能在高潮前通过。（2）进出港船舶应在航道内沿航道中心线靠右侧航行，航道以外水域存在较多渔网、鱼栅，航行条件不够理想。船舶从长江口经金山航道到嘉兴港，潮流方向与航道存在一定的夹角，在涨落潮期间潮流急，流压差大，需密切注意潮流方向及流速变化。进行避让时，应充分考虑风流压差对船舶航行产生的横移，及早采取避让措施，确保安全。（3）所有进出港船舶应密切注意潮流对船舶航速影响，根据实际情况，及时调整航速。一旦估计不足或疏忽对航速的考虑，极有可能同它船造成紧迫局面，甚至酿成事故。（4）航路穿越中石化海底输油管道，管道附近有警戒标志，有独警1号、独警2号灯浮，各航船须高度重视，不得从事影响管道安全活动或作业。（5）宁波至独山港区航路与金山航道存在交叉，船舶航经交叉水域时须加强瞭望，谨慎驾驶，注意避让。（6）小型出船舶在大长坛山灯桩以西水域航行时应特别注意该航路水深较浅，且航路上存在较多渔网，须特别注意避让。32临近水域其它水工设施条件321港口码头杭州湾南岸慈溪至镇海段，由于海域平面形态呈喇叭状，自大沙湾与大浦口山连线始，至镇海澥浦与大鹏山连线，海域宽度从5KM放宽到21KM。金塘水道窄而深，水道平均内深为50米，至甬江口一带，水深尚有20M40M,至澥浦一带海域，海域宽阔平坦，岸滩部分水浅，航道部分水深约7M8M。建造码头成本较高，因此正规码头港口基本上没有建设。本围堤工程下游紧接“新泓口围垦工程”。新泓口围垦工程顺堤长295KM，围垦方案总面积494KM2,该工程已建成，通过竣工验收。自本工程下游（东南侧）约107115KM处建有镇海港区，目前有18、17泊位，17泊位为5万吨级液体化工码头，泊位长349M，桩基结构，码头前泥面高程140M，拟兼靠8万吨级船舶，工程于1997年建成投产；2003年在17泊位西北侧建成18泊位，码头泊位长340M，亦为桩基结构，码头前泥面高程140M。宁波港务局计划在17、18泊位间拟建19泊位。本工程至慈溪一带岸线，目前还是一片空白，没有码头建设，水上航运几乎为零，有时偶有小渔船活动，亦是为数有限；黄砂船活动相对比较频繁。镇海、金塘至乍浦航道有船舶航行，航线航道距本工程约5KM。322桥梁金塘大桥位于本工程东南向，距本工程东围区端部约3KM。大桥呈弧形走向，起自镇海新泓口闸至舟山金塘岛岛杵山，设计最高通航水位328M，主通航孔通航净空高度51M，通航净空宽度544M，可双向通航5万吨级海轮；东通航孔通航净空高度285M，通航净空宽度121M，单向通航3000吨级海船；西通航孔通航净空高度17M，通航净空宽度126M，双向通航500吨级海船。323水下管线（1）中石化股份有限公司杭州湾海底输油管道1组共3条，是甬沪宁进出原油管道的重要组成部分，南起慈溪半掘埔闸，本至平湖市白沙湾，全长535KM，离本工程最近距离约40KM，没有影响。（2）镇海新虹口闸附近至舟山册子岛间有一条原油管道，该管道在金塘大桥西侧铺设（3）大黄蟒山至金塘大浦口6条电力海缆；（4）镇海澥浦至舟山马目一条海底光缆；（5）镇海岚山水库至舟山马目一条跨海输水管线；（6）镇海招宝山至定海马目西江嘴一条海底通讯电缆。上述这些管道管线深埋海底，本工程建设后，局部地段略有冲淤，对上述建筑物的安全影响甚微。324锚地距本工程较近的锚地是金塘锚地，面积有5KM2，地质为泥质，水深15M23M，为引航、待泊、避风锚地；七里锚地，面积有137KM2，地质为泥底及泥沙，水深6M10M，亦为引航、待泊、避风锚地。上述锚地距本工程约有20KM，本工程建设对锚地附近的水流条件没有变化，不会改变船舶安全锚泊条件。33水上安全事故分析和安全管理情况331水域交通事故发生原因分析（1）港口经济的发展，水上总运量和危险品运量逐年快速增长，航行密度增加，事故风险增大。（2）小型船舶是事故发生的主体。60以上的事故是由500总吨以上的小型船舶造成的。由于抗沉性较差，90左右的沉船和人员死亡失踪事故也是由这类船舶造成的。船舶的种类主要是杂货船、运沙船及渔船。（3）运沙船仍是辖区最主要的不稳定因素。运沙船事故沉船和死亡失踪两项指标分别占全年的50和40，在所有类型船舶中属最高。（4）客船事故社会影响大。06年发生了5起涉及客运船舶的事故，虽然这些事故损失并不大，但涉及旅客多达数百人，造成了一定的社会影响。（5）部分船员安全生产意识差，对水域的靠泊特性不了解、不掌握，航行技术不过关。（6）自然因素等突发事故。如每年冬春季节，是大雾多发季节，又是水运繁忙季节，由于能见度差，容易发生事故。332近期水上交通安全管理情况（1）“五站一中心”的VTS系统宁波海事部门已实施以“虾峙门峙头大榭北仑山游山”五站一中心的海上交管系统，即“宁波VTS工程”，通过雷达联网和信息中心站对峙门至金塘水道内进出港航道、锚地以及港区内船舶靠离码头进行信息化动态管理、跟踪，建设成一个现代化的海上交管系统，保证各类船舶的航行更加安全通常。表34宁波港VTS雷达站站址名称建设地点坐标覆盖区虾峙门站虾峙岛N294440，E1221812桥管区峙头站峙头山N295417，E1220739桥管区和海管区大榭站大榭岛N295715，E1215743港管区和桥管区镇海站游山N295839，E1214501港管区北仑交管站北仑山N295630，E1215157港管区和海管区北仑VTS中心北仑N295430，E1215118（2）宁波海事局还建有VHF通信系统，配备有近30艘海事巡逻船。第四章拟建工程对水域通航环境影响分析41拟建工程对周围水域环境的相互影响411潮流数值模拟本工程海域进行了二次潮流数值模拟，一次为新泓口围垦工程，一次为本工程（泥螺山北垦工程）。提供了报告成果与结论性意见。为工程建设提供依据。（1）潮流现况潮流为非正规半日潮流，表征潮流类型的比值为07。影响本域水的涨潮流主要来自金塘水道；而落潮流主要来自杭州湾，经灰鳖洋下泄影响本工程水域。潮流基本沿等深县走向作东南西北向的往复流动，流向呈放射状。（2）潮汐潮流模型依据和网格布置采用丹麦水利研究所MIKE21模型进行数值模拟。MIKE21HD采用交替方向隐格式（ADI）求解二维浅水潮波方程。计算区大区西北为杭州湾北岸、东南至象山港口门以南六横岛虾峙门珞珈山连线，将杭州湾口门海域及整个舟山列岛中南海区全包在内。（3）模型验证第一次验证采用龙山、新泓口、沥港、大榭岛4个潮位站；第一次验证采用芦潮港、澉浦、大目涂、珞珈山等12个潮位站资料。潮位和潮流的验证结果结构表明，模型与原型的吻合较好，达到了较好的相似性，使用的模型基本能反映工程附件海区的实际情况，流场计算验证的结果可靠，符合规范JTJ23398的要求。412本围堤工程后水域潮流、泥沙冲淤影响（1）潮位变化（资料摘自新泓口围垦工程潮流数值模拟）当新泓口附近围垦工程和本围垦工程实施后，海区大潮、小潮潮位变化见表41。表41工程实施后海区大、小潮位变化表大潮小潮测位测点高高潮位低低潮位高高潮位低低潮位沥港002002001001龙山01101005004新泓口012012007006甬江口003002002001表中数据说明，围垦工程的兴建对距工程较远的镇海港区潮位略有影响，高高潮时增加3CM，低低潮时减低2CM。影响很少。（2）流场变化（资料摘自新泓口围垦工程潮流数值模拟）围垦工程实施后，工程附件变化主要表现为北堤北面流速减小，大潮涨潮最大流速减幅为062M/S,落潮最大流速减幅为070M/S；南直堤南面区域，涨潮最大流速减幅为041M/S,落潮最大流速减幅为056M/S；顺堤东面附近水域，除个别测点落潮流速减小，其余测点流速增大，大潮最大涨潮流速增幅为015M/S，最大落潮流速增幅为017M/S；镇海区泊位附近流速有所减小，大潮最大涨潮流速减幅为002M/S007M/S，最大落潮流速减幅为001M/S007M/S；小潮最大涨潮流速减幅为002M/S005M/S，最大落潮流速减幅为000M/S005M/S。从计算的流场图看，围垦工程附近流态发生变化，北堤上游区域出现回流，在镇海港区流态基本没有变化。（4）泥沙冲淤计算结果（资料摘自泥螺山北侧围垦工程数拟）本项目南、北两块围垦区之间为澥浦大闸泄洪通道，如大闸开闸泄洪将对围垦区工程后，海堤外侧冲淤情况有一定成都的影响。且闸门开闸时间视汛期内河水位高低而定，具有一定的随机性。泥沙冲淤计算和分析，分枯水期闭闸、丰水期电（开闸）、综合枯、丰水期的全年冲淤变化三种情况进行。根据镇海区多年雨汛时间，本次冲淤变化计算时按枯水期（闭闸）8个月、丰水期（开闸）4个月计算，开闸设计流量为850M/S。工程后年冲淤强度见下图及表42年冲淤强度包络面图表42工程后年冲淤强度包络面积表年淤强度单位为（M/A）年淤积强度面积（KM2）年淤积强度面积（KM2）年淤积强度面积（KM2）1400025020671020669051014087500502168475061220610150750050219097512041围垦工程实施后,围垦区北堤与原堤岸线的夹角处北向1000M内淤积最大，淤积强度为0612M/A；1000M2000M内淤积强度为0406M/A；2000M3000M内淤积强度为0404M/A；3000M4000M内淤积强度为0102M/A；4000M外淤积强度小于为01M/A。围堤东直堤南段与新泓口围垦区连接处，淤积强度为0110M/A。东直堤前沿200M内（除闸门位置）普遍淤积强度0106M/A。围垦区东角北前沿存在一个冲刷区，冲刷强度0112M/A。新泓口东堤前沿有微冲，冲刷强度为00502M/A。闸门口微冲，冲刷强度为00501M/A。本项目所涉及的其它海区，基本呈冲淤平衡态势。工程达到冲淤基本平衡的时间为35年。综合枯、丰水期泥沙冲淤计算，工程后最终冲淤强度见下图。外移后的澥浦大闸闸门口处基本以冲为主，所以不影响其正常泄洪功能；本项目以南紧临新泓口围垦区，相接处的淤积区将延伸至新泓口东堤前沿600M外呈絮状分布，年淤积强度为00506M/A；工程建成后冲淤影响基本只限于围垦区北、东、东北、东南向，对镇海及甬江口的各泊位码头造成的冲淤影响甚微。但工程建成造成整体岸线外移将导致该海区淤积情况发生变化。根据悬沙扩散模拟的结果在围垦堤线（东直堤、北直堤、北隔堤、南隔堤）周围200M范围内泥沙浓度增量最大，约为008016KG/M3。泄洪通道内泥沙浓度增量约为00601KG/M3。围垦区内泥沙浓度增量约为0030075KG/M3。龙口位置泥沙浓度增量约为006009KG/M3。围垦区的外围南向7KM北向和5KM东向15KM的海域内均不同程度受围堤施工造成对的悬沙影响，泥沙浓度增量为001004KG/M3。大潮悬浮泥沙影响范围最大外包络线图表43泥沙倾入后海域最大泥沙增量等值线包络面积增量面积（MG/1）KM2101003416251001500815150005413水动力和冲淤变化对周边海域敏感点的影响（1）对工程围堤稳定性的影响本工程东北角前沿存在一个流速增大区，工程后流速增大0106M/S，年冲刷强度最大可达12M。工程后达到冲淤基本平衡的时间约35年，围垦区东北角前沿最大冲刷强度可达46M。如此大的冲刷强度将对围堤的稳定性带来一定的影响，建设单位在该段海堤设计时应充分考虑工程后冲刷对该海堤破坏性的影响。（2）对新澥浦大闸排涝的影响工程实施后，澥浦大闸外移至东堤上，由于受澥浦大河排水影响，闸门口有微冲，冲刷强度00501M/A将有利于澥浦大河的排水。（3）对慈东水闸的影响慈东水闸位于北围堤北侧且紧临北围堤，工程建成后，北围堤与泥螺山围垦东围堤现形成夹角，造成慈东水闸处潮流流速明显减小，夹角处北向1000M内平均流速减小0610M/S，造成慈东闸闸口前沿年淤积达12M，最终淤积达4060M左右。目前慈东水闸是一个预留的封闭水闸，没有开通，因此，在目前不会对该水闸产生任何的影响。一旦慈东水闸要启用，必须对水闸东面水道进行疏浚，才能保证慈东水闸的排水功能。（5）对新泓口闸的影响新泓口大闸位于项目部南侧约7240M。工程后造成的与其相接处的淤积区将延伸至新泓口东堤前沿600M外呈絮状分布，年淤积强度为00506M/A；东堤前沿600M内有微冲，年冲刷强度为00501M/A；新泓口大闸门口偏冲，冲刷槽汇入紧临对的东北角冲刷区，年冲刷强度0206M/A。因此，对新泓口闸不会产生影响。42拟建工程与通航有关问题的影响421围垦工程对航道、航线与过往船舶的影响根据冶金工业部于2003年2月以及2009年7月中冶沈勘测工程技术有限公司在项目附近实测的水深地形图，通过叠图分析，得出近6年来工程所在海域淤涨变化。近6年来，工程所在海域淤涨现象明显，淤涨速率较快，在项目北侧慈东闸附近0M等深线外推约200M，02等深线外推约180M；南侧原澥浦大闸附近0M等深线外推约320M,02等深线外推340M。本围垦工程按钱塘江规划岸线布设，围堤最远处离岸约2270M，航道中心线离围堤前沿线约5KM以外，围堤前沿线水深约5M。如上述所说对围区范围附件海域地形有少许变化外，对金塘水域和杭州湾水域航道现状基本没有影响。杭州湾南岸，码头基本处于未建设状态，慈溪水域行船稀少。工程对镇海至杭州湾南岸嘉兴港航线以及金塘水道至北方航线和过往船舶基本上没有影响。422围垦工程对跨海大桥的影响本工程水域有两座跨海大桥，一座是杭州湾跨海大桥，位于本工程西北向，距本工程约60KM，相去甚远，本工程建设不会引起该桥水文条件变化，而造成不良影响；其次是金塘大桥，该桥位于本工程东南向，距本工程南围区端部约35KM，桥位处潮位在不同潮汛变化在12CM范围内，靠近堤岸处流速变化甚微，略有冲淤；大桥通航孔距本工程较远，水文条件变化很少。本工程对金塘跨海大桥处的流速和河床冲淤有轻微变化，但变化不大，对大桥安全不会有影响，对安全通航条件基本上没有变化。423围垦工程对镇海港区码头的影响（1）在自然条件下，对围垦工程及镇海港区17、18码头泊位附近海域，选择了7个断面进行历年地形冲淤分析。自1984年2003年近20年来有自然淤积趋势，镇海岸滩淤积厚度为1530M。（2）根据新泓口围垦工程潮流数值模拟计算，围垦工程后17泊位有轻微淤积，淤积强度为003005M/A，18泊位淤积强度为009018M/A，拟建的19泊位方案1淤积强度为006011M/A，19泊位方案2淤积强度为005006M/A。总的来说，年淤积量有限。712年后，海域泥沙冲淤重新到达平衡，17泊位淤积厚度约为06M，18泊位淤积厚度约为10M，19泊位方案1淤积厚度约为09M，19泊位方案2淤积厚度约为08M。详见表44、表45。表44镇海港区17泊位、18泊位、19泊位泥面冲淤强度表位置点位冲淤强度M/A位置点位冲淤强度M/A350184400536012450053701117泊位4600318泊位3800919方案139011420064001119泊位方案24300641006表45镇海港区17泊位、18泊位、19泊位冲淤平衡时泥面淤积厚度位置点位淤积厚（M）位置点位淤积厚（M）370954207718泊位3810319泊位方案243072390844406119泊位方案14008817泊位（3）根据新泓口围垦工程潮流数值模拟计算，大、小潮的潮流场流态变化主要局限在围垦工程，镇海港区基本没有变化。因此，工程建设对上述码头的安全通航条件影响甚微。（4）镇海港区1997年建成17泊位、2003年建成18泊位，码头建成时测量码头前沿泥面标高14M；新泓口围垦工程建成后，于2010年3月19日对码头前沿海域水深高程测量结果，泥有标高均有14M，说明围垦工程后对码头水深和泥面标高影响甚微。424围垦工程对锚地水域的影响围垦工程距金塘锚地约20KM，工程建设对锚地附近的水流条件没有发生变化，不会改变船舶安全锚泊条件。425围垦工程对埋设海底的管线影响（1）对通信光缆的影响宁波舟山通信光缆位于项目东南侧约600M处，根据镇海泥螺山北侧围垦工程数值模拟报告，镇海泥螺山北侧围垦二期工程建成后冲刷区域将向北移，使得镇海泥螺山北侧围垦工程项目对通信光缆的影响程度大大降低，最终光缆登陆点北侧产生0412的冲刷。由于本工程建设后，通信光缆登陆点北侧还会产生一定的冲刷，因此，建设单位应对该区域进行水深观测，加强光缆的保护。（2）对舟山引水工程海堤管道的影响舟山大陆引水一期管道位于项目东南侧海域3900M以外，由预测结果可知新泓口东堤前沿主要以淤积为主，淤积强度在0102M/A，对管道不会产生影响。（3）对化工区排污管线的影响化工区澥浦片排污口位于本工程所范围内，伸出泥螺山围垦工程东堤约500M，本工程的建设使得该排污管线不能正常运行，因此，建设单位在本工程开工前应对化工区排污管线进行外移。目前，建设单位镇海区围垦局已经与宁波化学工业区管理委员会达成协议，将排污水移至本工程东围堤外深水排放。（4）其它管线深埋海底，而且离本工程较远，围垦工程局部地区有所淤积和冲刷，基本上没有影响。43施工期间的通航安全分析431施工总况本工程主体工程有（1）围堤。主要施工流程为施工准备石料采购测量放线3T/M机织布铺设碎石垫层铺设塑料排水板插设8T/M机织布铺设抛石抛石子堤石渣反滤400G/M无纺土工布闭气土方迎潮面护面背水坡护面堤顶工程。（2）水闸。主要施工流程为测量围堰C25砼沉井C30砼闸底板C30砼闸墩上下游链接段C30砼检修平台、交通桥、胸墙C25砼钢筋砼排架和C25砼启闭平台机电设备安装闸门安装调试启闭机房拆除围堰。432天然建材来源与交通运输（1）九龙湖镇石料场，石料质地坚硬。石质较好，储量丰富。开采区至围垦区有简易公路相连，运距约21KM，陆路车运至现场抛填。（2）金塘石料场，运距约20海里。水路船运至围垦区现场直拉抛填。（3）本工程共需石料119362万T。其中陆上运输石料35640万T，来自九龙湖镇石料场；水上石料运输83722万T，来自金塘石料场。闭气土方43915万M3,利用镇海区姚江东排工程开挖弃土，陆上运输，不足部分在围堤内离堤脚150M以外取土。（4）水上运输规划船舶本工程的环境安会评估报告中提出的运输船舶是1000吨级驳船，新泓口围垦工程标段施工中采用的船舶有多种形式，现将主要船型性能列于下船吨位/艘数总长（M）型宽（M）型深（M）满载吃水（M）备注土工布铺设船362/1471094025008类沿海插板船464/2583020030015锚艇/4交通船60/2甲板驳船1200/4474010535031类沿海甲板驳船600/2530932515类沿海甲板驳船200/2类沿海甲板驳船1000/105001353323本工程船舶433施工总布置施工分区分四个施工生产区与标段标段在慈东闸南侧标段在老澥浦大闸北标段在老澥浦大闸南标段在新泓口围垦工程北围堤与老海塘交叉口附近施工占地共计约118亩其中道路占地48亩