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毕业设计(论文)I目录1绪论111概述1111总体设计1112性能设计1121800吨成品油船的设计任务书要求1121航区及用途1122主要性能及尺度113设计任务书分析2131船型分析2132稳性214基本设计思路3141设计船舶的主要尺度的初步确定31411排水量的确定31412主尺度的确定31413重心的确定3142型线的设计3143静水力曲线的计算和绘制3144螺旋桨的设计315设计过程的简要总结4151总体方面4152性能方面416本章小结42主尺度的确定521载重量的确定522主尺度的初步确定6221垂线间长L的初步确定61800吨成品油船初步设计II222型宽B和设计吃水D的初步确定6223型深D的初步确定6224干舷F的确定623船型系数的确定6231方型系数BC6232中横剖面系数7233菱形系数P7234水线面系数724空船重量计算725平衡重力与浮力726重心高度的计算727总结8271初步确定的主尺度8272初步计算8273快速性的估算828本章小结83型线设计931型线迁移计算9311设计船傅汝德数NF的计算9312设计船浮心相对纵向位置BX的选择932绘制母型船横剖面面积曲线9321母型船横剖图9322得出横剖面面积10323绘制母型船横剖面面积曲线11324横剖面面积曲线查询1133根据PC1法改造母型船型线得出设计船横剖面面积曲线12331确定设计船的及BX12332根据经验公式得出设计船前体菱形系数12毕业设计(论文)III333前后体菱形系数变化量12334利用PC1法求辅助站的位置13335校核和BX15336调整横剖面面积曲线15337横剖面面积曲线的查询16338在辅助站上量取的半宽水线值17339校核设计船的方形系数和浮心位置2034本章小结214静水力计算2241静水力计算2242绘制静水力曲线图2343船体阻力计算26431艾亚法计算中需要的标准参数26432艾亚法阻力估算2644本章小结295螺旋桨设计3051船体主要参数3052主机参数3053推进因子的决定3054可以达到的最大航速的计算3155空泡校核3356强度校核3557螺距修正问题3858敞水性征曲线的确定381800吨成品油船初步设计IV59系柱特性计算40510航行特性计算41511重量及惯性矩计算43512螺旋桨计算总结45513绘制螺旋桨图谱45514本章小结466全文总结47参考文献致谢毕业设计(论文)11绪论11概述本次毕业设计的课题是设计载重量为1800吨的成品油船,属于海船范围。设计分为总体设计和性能设计。本设计选用母型船改造的方法设计,即选定一个母型船资料作为一个规划基础,在母型船技术上进行改造、计算和修改,从而能够得出设计船的主尺度及主要性能参数。当今的许多船只的设计都是选用母型船法。母型船都是在以往的设计及使用中性能比较好的船,采用母型船设计的方法可以把母型船中好的性能保留下来,并能根据母型船使用过程中的经验改良船体。另外,采用母型船设计的方法可以提高设计效率,降低设计难度,保证设计船舶的质量。实践证明,利用母型船的设计方案是一种有效而且便捷的设计手段。但在设计过程,这种设计方案是不能一步到位,必须经过反复的计算和校核,并且设计时,必须按照规范要求及根据实际的设计要求。本次设计方案分为总体设计和性能设计。111总体设计总体设计部分包括船体主尺度的选择、重量重心及排水量的计算和型线设计。112性能设计性能设计包括静水力计算及静水力曲线图的绘制,螺旋桨的设计及螺旋桨图的绘制。121800吨成品油船的设计任务书要求121航区及用途本船是属于海船范围,航行区域属于近海范围。主要用于运送成品油。122主要性能及尺度本船是钢制海船,建造要符合中国船级社钢制海船入级与建造规范,采用1800吨成品油船初步设计2无球鼻首船型。本船采用单桨单舵,要求的服务航速应该在11节左右。船长、型宽、型深及设计吃水应该与母型船的差别不大。13设计任务书分析根据设计任务书,本次设计要进行以下步骤1查阅国内外油船设计的相关文献,翻译英文文献一篇;2确定设计船舶的主尺度和排水量、重量和重心计算;3用母型船采用型线变换设计型线;4绘制型线图;5静水力曲线计算;7螺旋桨设计;8绘制螺旋桨图;9撰写论文准备答辩。根据任务书的要求,可知本设计船舶是近海油船,载重量是1800吨,设计时应充分考虑近海油船的设计特点,对本设计船的分析如下131船型分析根据近几年国内外船舶及运输事业的发展的过程,船型的发展与更新很快,船舶的使用年限也有明显缩短的趋势,如果一个船型不能快速的发展改进一直更新换代,在造船市场上将会失去竞争力,从而被运输效率更高、经济效益更好、使用效能更强的新船型所取代。对于一个船型,其发展的根本动力是其经济性,作为商业用船,船型的改进几乎都是以其经济性为基础。选择船型及进行船型论证的主要依据是航线的水文、地理、气象条件;母港及目的港的情况,建造船厂的技术条件,经济资料;主要的机电设备的配套情况;船级国的运输船舶技术、营运经济资料;国内外同类型船舶的情况;国内外现行规范及公约。132稳性船舶的稳性主要是指船舶受外力作用离开平衡位置而倾斜,当外力消除后能自行回复到原来平衡位置的能力。稳性对船的使用性能与安全性都用重要的影响,且受稳性规范的约束。在设计中,一般又将稳性问题分为初稳性和大倾角稳性。在初步设计阶段,一般只考虑初稳性,就是在初步选定主尺度以及在初步确定重量重心和排水量后的初步稳性校核,在考虑这些之后也要控制影响大倾角稳性的毕业设计(论文)3因素。14基本设计思路141设计船舶的主要尺度的初步确定船舶的主尺度直接与船舶的排水量相关。所以在主尺度的选择时应首先确定船舶的排水量。1411排水量的确定船舶的排水量是由多个部分组成的,包括载重量和空船重量。载重量中又包括人员及行李重量、食品和淡水量、燃油量、滑油量及成品油的载重量1800吨。载重量的每一项都可以根据船舶设计原理中的经验公式进行计算得出。然后将所得出值进行求和,就会得出设计船的载重量。本设计中由于采用的是母型船改造的方法,可以认为母型船和设计船的载重量系数是一样的,先求出母性船的载重量系数,利用载重量系数求出设计船的空船重量以及设计船的排水量。1412主尺度的确定利用母型船的资料以及设计船求出的排水量,根据船舶设计原理中的立方模数法可以逐步求出各个主尺度。1413重心的确定主要以母型船的资料根据经验公式来求。142型线的设计型线设计是利用法,先根据母型船的型线图绘制出母型船的横剖面面积PC1曲线图,利用迁移法绘制出设计船的横剖面面积曲线图。最终得出的是辅助站的位置以及在船上的实际位置。根据辅助站的各个位置计算出型值表,绘制型线图143静水力曲线的计算和绘制这一部分的设计是在选定主机功率等一切机电设备后进行的,主要包括船体阻力计算(艾亚法)、船身效率计算、螺旋桨收到的马力计算、假定航速下的有效推马力计算。144螺旋桨的设计1800吨成品油船初步设计4螺旋桨的设计是船舶快速性的一部分,其中的设计包括初步确定桨的要素、螺旋桨的空泡校核、确定螺旋桨的要素,校核强度、进行螺距修正和螺旋桨重量及惯性矩的计算。最后进行螺旋桨计算的总结以及螺旋桨图谱的绘制。15设计过程的简要总结151总体方面首先根据大致的母型船资料确定设计船的排水量,然后由立方模数法初步确定设计船的主要尺度,由设计任务书确定的要求计算各部分载重量,然后再初步求和得出船舶的排水量。然后再根据设计任务书以及母型船的资料绘制出设计船体的性线图。每个图纸的绘制都是用AUTOCAD进行,绘制时参照规范,符合规范要求,并且在在最后要进行稳性及其他性能的校核。要求尽量满足设计任务书的要求并且设计船的经济性要很好。此外要注意,AUTOCAD制图要求曲线光滑,各个型线满足设计要求。152性能方面按照估算出的设计船的要素,进行静水力计算,绘制静水力曲线。用艾亚法估算设计船的阻力,在设计航速附近多取几个航速,画出有效马力曲线。再利用有效马力曲线以及MAU型螺旋桨图谱进行螺旋桨的设计计算。选择螺旋桨的各要素并确定设计航速和主机型号。选定螺旋桨后利用AUTOCAD绘制螺旋桨图。16本章小结本章叙述了设计的主要内容,通过对设计任务书的大体阐述,对任务书进行详尽的分析,明确本次设计的设计目的。并对基本设计思路进行阐述,确定具体设计计算方法,最后对整个设计过程的总结。毕业设计(论文)52主尺度的确定本章的任务是通过计算确定设计船的主尺度。船舶主尺度选择的好坏直接影响船舶的各项技术性能和经济性。因此在根据母型船数据计算设计船的主尺度时还要综合考虑经济性和其他设计任务书中要求的性能指标。载重量的确定是根据规范或者参考船舶设计原理上的计算公式。对船长、吃水、型深、型宽、船体系数的计算主要采用立方模数法。21载重量的确定在给定的母型船的总布置图中,排水体积为2730833M已知母型船的排水体积是273083由公式1得3MK10251006273083281590(T);0人员及行李重量;T862456本设计船与母型船的主机功率相同,载货量高于母型船,可假定服务航速为123节食品和淡水量自持力人员数定量;T426024315自持力;24SVR燃油量;0FWT0248152170538103/15滑油量;00FLT42备品及供应品为即;0BW770278160BBWT1800吨成品油船初步设计679T;0BW母型船载重量DW0因此其TTTTTT6218097410284682空船重量是LW0281590T168662T112928T;载重量系数;65/1/0TTDDWDW18008662188662T【1】;设计船船的排水量;TTTWDW4310/280/22主尺度的初步确定221垂线间长L的初步确定由母型船换算公式7366(M);3/103/190285/47222型宽B和设计吃水D的初步确定由公式计算,其中1310M;3/100B1360M;/03/19285/4(由公式计算,其中M;3/10D0D456M;/03/1/4223型深D的初步确定由公式计算,其中585M;0D0DM;764580224干舷F的确定F607456151;3毕业设计(论文)723船型系数的确定231方型系数BC;68025105641367KDLPB232中横剖面系数MMC0983;0233菱形系数P;68093MBP234水线面系数;790321BWPC24空船重量计算;TDBLL05126760137851037290025平衡重力与浮力;TTTWL67425126TKCDBB54316026180513705673148843T所以储备浮力足够。26重心高度的计算1800吨成品油船初步设计8由母型船资料知;7103A重心高度【1】;MDKG68427总结271初步确定的主尺度在考虑船舶的运营经济性的因素后,可将主尺度初步确定如下MLP673B6013MD564D07680C98MC80PC9WPC272初步计算设计船的排水量为31444T;重心高度是468M;273快速性的估算设计船与母型船都是航速较低的船,且两船的主尺度、排水量、航速和形状都相近,可以假定两船的推进效率也相同。故对快速性的估算可以应用海军系数法;PVC3/2先计算母型船的海军系数;12481280679533/03/2设计船与母型船的主机功率相同,航速估算为;KNPCV3954313/23/228本章小结毕业设计(论文)9依据母型船的数据,根据立方模数法计算各个主要尺度,还经过初步的校核可以初步确定的设计船主尺度如下MLP673B6013MD564D07680C98MC80PC9WPC3型线设计本章的主要任务是进行型线设计,其中包括型线迁移计算和型线图的绘制。型线设计考虑是否周到,设计出的型线是否优秀,对船舶的航海性能、使用以及建造等方面有很大的影响。所以在本章的型线设计中要注意几个方面保证良好的航海性能、考虑总布置的要求、考虑船体结构的合理性和工艺性和考虑外观型。在本章的型线设计计算方面采用的是对母型船型线用法【2】进行改造。PC131型线迁移计算由于设计船和母型船都存在平行中体,因此采用法进行设计船舶的型P1线设计。母型船的棱形系数为0675,设计船的棱形系数初步定为0680。311设计船傅汝德数的计算NF;2067389514GLVFN;20N312设计船浮心相对纵向位置的选择BX根据船舶设计原理第143页的图624当024时在LAMMEREN中查得0NF02。0BX所以设计船也根据船舶设计原理第143页的图624中LAMMEREN曲线查得为03。BX1800吨成品油船初步设计1032绘制母型船横剖面面积曲线321母型船横剖图给定的母型船横剖图31如下图31母型船横剖图FIGURE31THETRANSVERSEPROFILEOFTHEMOTHERSHIP322得出横剖面面积利用面积查询命令得各站横剖面面积如下表31毕业设计(论文)11表31各站横剖面面积TABLE31THECROSSSECTIONAREAOFEACHSTATION站号面积()2M站号面积()2M000908168648115656202169097125627743291825135495174375058145200905450422154609886506128163801457540500172872618556848181775409563901197953410566073200000323绘制母型船横剖面面积曲线根据上表绘制出了母型船的横剖面面积曲线如下图32图32母型船横剖面面积曲线FIGURE32THECROSSSECTIONAREACURVEOFTHEMOTHERSHIP324横剖面面积曲线查询根据母型船的横剖面曲线,查询出前体曲线下的面积以及后体曲线下的面积1800吨成品油船初步设计12根据公式前体曲线下面积/(中横剖面面积1/2船长)0PFC0PA后体曲线下面积/(中横剖面面积1/21船长)X通过面域命令分别查出前体、后体以及曲线下的面积形心,2/0LSBDXA形心即是船体的浮心的纵向坐标。求出前体菱形系数以及后体菱形系数和浮心。0PFC0PAC0BX因此;672391468720PF;030A母型船前体菱形系数06777;0PFC后体菱形系数06723;0A菱形系数06750;0P浮心纵向坐标;MLXP据法改造母型船型线得出设计船横剖面面积曲线PC1331确定设计船的及B根据前面的计算可以确定的值为0680,根据船舶设计原理第143页的图PC624中LAMMEREN曲线查得为03,因此BX210673030MLXPBM332根据经验公式得出设计船前体菱形系数(1)6910521BPFXC(2)0A毕业设计(论文)13333前后体菱形系数变化量;01367910PFFPFC;20AA334利用法求辅助站的位置P1由于在本设计中涉及同时修改和BXPL因此(船中前各站);1670310IPFFIICX20IPAII(船中后各站);根据法求得的各个辅助站距离理论站的距离为将横剖面积曲线PC120IPXL及修改无因次化,得到辅助站位置及设计船横剖面面积曲线如下表(理论站是负值表示是后体,正值表示前体)1800吨成品油船初步设计14表32辅助站移动距离TABLE32THEMOVINGDISTANCEOFAUXILIARYSTATION站号理论站移动距离IX辅助站实际移动距离20IPXL图上移动距离0101010900357485017920800714970035830700107245505364060014299407155050017877808946040021452651073703002502751251802002866625143390100321772160910000001101003714013714131847659212020033010233011171855585913030028890328891025595512814040024760424768789843951505002063052063732365366216060016510616515861052931170700123807123843949219718080008250808252928751464185085000619085619219745109919090004130904131466150733195095000206095206731303662010100根据上表绘制出的设计船横剖面面积曲线图如下(图中红线是经过迁移后的设计船的横剖面面积曲线)毕业设计(论文)15图33设计船横剖面面积曲线TABLE32THECROSSSECTIONAREACURVEOFDESIGNEDSHIP335校核和PCBX在图33中利用面积查询公式求出06806以及改造后的曲线的形心PC即船体的浮心的纵向坐标是04;BPL因此浮心的纵向坐标不符合要求。336调整横剖面面积曲线用迁移法调整横剖面面积曲线,使浮心满足要求横剖面面积曲线的形变函数为;BYX;PBCX/1由于面积曲线的X坐标长度为355,因而;3504305BX由于06806,;P87660/81350所以各辅助站的再次移动距离如下表33辅助站的二次移动1800吨成品油船初步设计16TABLE33THESECONDMOVINGOFAUXILIARYSTATION站号MSAY/移动距离YB0001012130106320298702618305155045194066260580850795706975608941078387095480837080983708623910000876610100008766111000087661210000876613097080851014091880805415081440713916067150588617050750444918031360274918502230019551901405012321950067630059282000按照上表将图33得出的横剖面曲线再迁移得图34图34横剖面面积曲线再次迁移FIGURE34THEFINALCROSSSECTIONAREACURVE337横剖面面积曲线的查询利用面域命令得出其浮心纵向坐标为,基本满足PBLX3106804C毕业设计(论文)17设计要求。综合两次迁移计算,得出辅助站的位置及其在实船上的位置,列于下表34。表34辅助站位置TABLE34AUXILIARYSTATIONPOSITION站号综合移动距离辅助站在实船上的位置0028123550015700853200700852123857285238573197625525047625542591542155915453182781806827863712865145712865741767511067675845912257559122594970924047092101753217532111493795043791213471758447175131195795118457951410400615240061587514518625145167038252200382517528472537847183478552874785518525884530433845191712553212125519584986338099862000338在辅助站上量取的半宽水线值表35辅助水线半宽值1800吨成品油船初步设计18TABLE35THEAUXILIARYWIDTHOFWATERLINE辅助水线半宽辅助站号平底线3005001000165020002500300035004400013547111763363955105866096778101035177423719991163140316451785200822832655364839541819207325213031330736974081447652384172827653049359041834446473151035416592652544369240674615512653535635587260776379633804596491754485913609863086456656567017411652725579606264256548667167386779679884683580960716456668967506798679968006800950706075635366626795679968006800680068001052126187644967396800680068006800680068001151686205644766936790679968006800680068001249105992624665716733676267826788678868001343825566584962516496656966286738675467891435714842519156495987606762546381650266541525083865423047485174522455495722589862101616172846321737734185437845874812499253901788318382193269530553233353737053910428618380100312041540184819852171234325192877185206654789103813021421158617361886218819307391568774864987111112351477195113265312399491584767200根据上表绘制出了辅助水线的半宽图【3】。毕业设计(论文)19图35辅助水线半宽图FIGURE35THEFIGUREAUXILIARYWATERLINEHALFWIDTH根据半宽图查得在理论站上的辅助水线半宽值,在根据公式求得TII0理论站上的理论水线半宽值(其中和分别为设计船和母型船的设计吃水,T0为设计船中于母型船水线相对应的辅助水线),列于下表ITIT01800吨成品油船初步设计20表36理论水线半宽值TABLE36THETHEORYHALFWIDTHOFTHEWATERLINE水线半宽理论站号平底线300500100016502000250030003500440001354711176122160204242269277321439122923719991163140316451785200822832655301839541819207325213031330736974081447649134172827653049359041834446473151035416582452544369240674615512653535635587260776317633804596491754485913609863086456656566807411652725579606264256548667167386779679784683580960716456668967506798679968006800950706075635366626795679968026800680068001052136187644967396800680068036800680068001151686205644766936790679968036800680068001249105992624665716733676267826788678868001343825566584962516496656966286738675467981435714842519156495987606762546381650267011525083865423047485174522455495722589862081616172846321737724185437845874812499254131788318382193269530553233353737053910419818380100312041540184819852171234325192655185654789103813021421158617361886189619127212313507585689797906112319511326531239949158440820339校核设计船的方形系数和浮心位置在设计完成的横剖图中依次测量出各站下的横剖面面积,如表37毕业设计(论文)21表37设计船横剖面面积值TABLE37THECROSSSECTIONAREAVALUEOFDESIGNEDSHIP站号面积()2M站号面积()2M0032914736115875021373212583923270861357032437293145356954520415467126516321637870755685172747285765318158429585061953511058746200000根据上表绘制出设计船的横剖面面积曲线如图36图36设计船横剖面面积曲线FIGURE36THEDESIGNEDSHIPCROSSSECTIONAREACURVE将上图曲线生成面域后,查询知设计船的型排水体积浮心纵向35284M坐标为,所以由计算结果知符合设计要求。310BX34本章小结本章的主要内容是对设计船进行型线设计和绘制型线图。采用的方法是1法,利用此方法对母型船的型线图进行改造,得出在相应水线处设计船的型线PC数值。在这一章绘制了设计船的中横剖面面积曲线和设计船型线图。1800吨成品油船初步设计224静水力计算浮性是船舶在一定装载情况下漂浮在水面(或浸没在水中)保持平衡位置的能力,它是船舶的基本性能之一,而船舶稳性是指船舶在外力作用消失后保持其原有位置的能力,因此对于一艘新设计的船来说,其浮性和稳性十分重要【4】。静水力曲线图就是全面表达船舶在静止正浮状态下浮性和稳性要素随吃水变化的规律图,因此对于一艘新设计的船来说,通过静水力曲线图可以全面的了解其浮性和稳性的好坏。41静水力计算绘制静水力曲线图首先要进行静水力计算,其主要计算内容如下水线面面积;DXYALW2/漂心纵向坐标;2/LWOYFDXMX浮心垂向坐标;DLXOYBXZZ02/浮心纵向坐标;DLYOZBXZMX02/型排水体积;DLY02/每厘米吃水吨数;1WATPC毕业设计(论文)23横稳心半径;32/LDXYBM纵稳心半径;22/FWLXAYX42绘制静水力曲线图静水力曲线将包含下列曲线1型排水体积曲线;2总排水体积曲线;K3总排水量曲线;4浮心纵向坐标曲线;BX5浮心垂向坐标曲线;Z6水线面面积曲线;WA7漂心纵向坐标曲线;FX8每厘米吃水吨数MTC曲线;9横稳心半径曲线;BM10纵稳心心半径曲线;L11每厘米米纵倾力矩MTC曲线;12水线面系数曲线;WPC13横剖面系数曲线;M14方形系数曲线;B15菱形系数曲线。PC1800吨成品油船初步设计24以上各个曲线中,18为浮性曲线,911为稳性曲线,1215为船型系数曲线【5】。根据给定的计算方法,按步骤要求计算出的结果如以下各表表41AW,CWP,XF,ILF,IT值的汇总表TABLE41THEVALUEOFAW,CWP,XF,ILFANDIT吃水WAWPLTIMM2MM4M400382800038200496598005622401020351762705170497027443792105555821055506118645206007106119720611073515164124081656569860656076817473551402067391106730720361768096025697601069607586718158193307186640717070743585802753573914807380622545896868544784021078301890359741332在上表的计算结果的基础上,进行了进一步的计算,计算结果如下表表42静水力计算结果汇总表(A)TABLE42THEHYDROSTATICCALCULATIONSADKXFXBZBAWTPC(米)(米3)(米3)(吨)(米)(米)(米)(米2)(吨/米)0000493828003924031350641358751392710497030702005176275306052424092438632499600611036002445558215697105343575375635510020735064903816119726273179467689524499762600768059705236569866734201179675118675312164220720028805586739116908251522553153168815699810758032806146976017150301876619188787919350760707027206617186647366352241072225451923108820622022307027391487576442926499294405830176590189024208077840218036毕业设计(论文)25表43静水力计算结果汇总表(B)TABLE43THEHYDROSTATICCALCULATIONSA吃水MTCBMLCWPCPCBCM(米)(米)(米)(米)0003820314932329087944810517048604490923051677121494497184055505240484092310197591200526572406110573053309311723790776017162606560603057409522023867649614539006730615059009602527186535112104306960630061009683027369455610480907170644062709733529247399093785073806560641097744340043321835020783067806650982以上各表计算出了静水力曲线内各个曲线在不同吃水处的坐标值,去一定的比例将其绘制于表图表中,如图41图41静水力曲线图FIGURE41HYDROSTATICCURVES1800吨成品油船初步设计2643船体阻力计算船体在航行中必然要受到阻力,阻力多少直接影响船体的航行性能【6】,因此要对设计船体进行阻力估算。本次设计的船是一艘低速中型商船,因此本设计对船体阻力的估算采用的是艾亚法。431艾亚法计算中需要的标准参数设计船的傅汝德数;2067389514PGLVFR标准方形系数;06108RCBC标准浮心纵向位置根据船舶设计原理第280页表75得106M;XCX标准水线长;MLBPWL507325432艾亚法阻力估算1根据设计船的FR022查船舶设计原理图73得为410。0C2根据设计船的FR022查船舶设计原理表75得出对应于标准方形系数074的纵向浮心位置是106M。BCCCX3与标准船型的参数相比对设计船做以下修正(1)方形系数的修正设计船的0668小于标准的方形系数,因此BCBCBCC要对标准船型的值增加一个修正值。01,其中值由船舶设计原理表76查得为667,因此修BCK1BC正值大小为27347。最后得出修正后的值437347。101C(2)宽度吃水比的修正设计船的宽度吃水比,不等于98256413DB20,则系数要加上另一个修正值。1C2毕业设计(论文)27经过方63284732986012102CDBB形系数修正后的值为【7】。71432743(3)浮心纵向位置的修正设计船的浮心纵向位置是在03处,标准船CX的则位于144处CKC其中由船舶设计原理表77(A)查得XC由于0,则;1303最后修正的值。86245312974652C(4)水线长度的修正设计水线长度是7556米大于标准水线长度。进行WLL修正;36082456730251025134CBPWL经过以上四项的修正后的值为。24544CLWL4实际设计船的有效功率是,是包括8的附加阻力在内7350460VPSEEP的有效功率,其相应的裸船体有效功率是。81/EBP如下表为艾亚法有效功率估算表1800吨成品油船初步设计28表44艾亚法有效功率估算表TABLE44AIJALAWEFFECTIVEPOWERESTIMATIONTABLE水线长MLWL567宽度吃水比B/D298垂线间长P3方形系数0668BC型宽B136M纵向浮心位置船中前PBLX30吃水D456M5/1排水量(海水)T431173640速度(KN)1011121314傅汝德数GLVS/019021023025027标准0C475415390370335标准BC07610727068406600626实际(肥或瘦)()122瘦81瘦23瘦12肥67肥2401343修正()BC888514105的修正量14218213340958884499已修正的的B51718436333940953611229001B/D修正()210DBCB655655655655655B/D的修正量33862858258123651900已修正B/D的248332407753682853374727101标准,LCX165前1235前063前045后13后毕业设计(论文)29实际,LCX03前03前03前03前03前相差L,在船中或船后135后0935后033后075前16前修正()C45207505337592的修正量,X3217584618411392493已修正的CC5050741621370133260824608长度修正()1025WLPLL008008008008008长度修正量,K04033029026020已修正长度4C50511416543704232634246283SV10001331172821972744(KW75046PSE)252407594857141844本章小结本章主要进行进静水力计算和绘制静水力曲线。静水力曲线能够很好的反应船体大部分性能,通过静水力曲线能够对船体的设计性能进行直观而快速的了解。通过对静水力曲线中要求的在设计吃水处的参数进行计算,根据计算结果再以合适的比例在图标中绘制出曲线。利用艾亚法估算处船体阻力并为螺旋桨设计做准备。1800吨成品油船初步设计305螺旋桨设计51船体主要参数设计水线长MLWL567垂线间长P03型宽B1型深D76设计吃水MD54方形系数80BC排水量T31桨轴中心距基线ZP6由上一章阻力估算计算得出的有效功率如下表51表51有效功率TABLE51THEEFFECTIVEPOWER航速V/KN1011121314有效功率HPPE/3435538081165192852主机参数主机持续功率1280HP转速155R/MIN转向右旋53推进因子的决定毕业设计(论文)31根据型船资料选取的伴流分数2840W按经验公式决定推力减额分数1T取相对旋转效率R船身效率451TH54可以达到的最大航速的计算采用MAU4叶桨图谱进行计算。轴系效率认为是970S螺旋桨敞水收到马力HPPRSD612401281281800吨成品油船初步设计32表52图谱设计计算表PBTABLE52MAPDESIGNANDCALCULATIONTABLESOFPB项目数值假定航速VKN10111213141AWKN71678768592930810024052/PDABN3981313725242066171763156050245541473665854552P/D06607007250745075006340640066006700678MAU4400HDTEPHP90131937989673098195993687265575351P/D072072507580800086000550585061306350660MAU4550HDTEPHP781908316587146902749382871642555250P/D0728073307650820865005320565058506150626MAU470HDTEPHP7563180322831658743088994毕业设计(论文)330根据上表绘制出MAU4叶桨的计算图谱,如图51图51螺旋桨计算图谱FIGURE51THECALCULATIONMAPOFPROPELLER从曲线与船体满载有效马力曲线之间的交点,获得不同盘面比所对VFPTE应的设计航速及螺旋桨最佳要素、D及【8】如下表53P/0表53设计计算最佳要素表TABLE53OPTIMALELEMENTSDRAWNFROMCALCULATIONMAUKNV/MAXDP/MD/044012530737558332306664551224076655743150618470120907695447304058755空泡校核1800吨成品油船初步设计34根据柏利尔空泡限界线中商船上限线,计算不发生空泡的最小展开面积比【9】。桨轴浸深;MZDHPS826154计算温度选择为1/7KGVDPHP614;42/6304MSKGF;2/3087821053MKGFPHPVSAV空泡校核计算结果如下表表54空泡校核计算结果TABLE54COMPUTINGRESULTSOFCAVITATIONCHECKING数值序号项目单位MAU440MAU455MAU4701MAXVKN12531224120921540AM/S461451445326/7ND2/SM656466248358295420VR70A6777164517602755271/RVVP0370040104306C0144015301607ADPT/50KGF134531276012283821/7CRVA2M2652472439/96PE295277274104/20DE036035038毕业设计(论文)35绘制空泡校核计算图谱(其中曲线与红线的交点为设计要求的螺旋桨要素)图52空泡校核结果图FIGURE52RESULTANTDIAGRAMOFCAVITATIONCHECKING根据图52可以得出不发生空泡的最小盘面比以及所对应的最佳螺旋桨要素如下;4720/AE7540/DPKNV271MAX6410MD0356强度校核螺旋桨的材料为ZQAL12832材料系数K12;按照规范的要求,要校核的位置是在螺旋桨直径的025和06倍处,即和处,其值应该不小于由以下公式计算出的值RT250T61800吨成品油船初步设计36;XKYTEZBNNAY136ZBDNGAXD1032其中,计算功率;HPE24970280472P/D0754;0/AED13/7CMG;MIN15RNNE;ZDBDR82604/203260/2660;BR59705MBBRR19960进行强度计算如下表毕业设计(论文)37表55强度计算表TABLE55COMPUTINGTABLEOFSTRENGTHCHECKING数值计算项单位025R06R弦长BM05962081941K6342072250151314106354K434470370211/PDPDA22678176EZBNNY103559271555K822363412741658K38033087652/PDA13501170材料系数1212ZBNGXD1032/0142000892XKYTMM9893549443MAU标准桨叶厚度,TMM11866758校核结果满足要求满足要求实取桨叶厚度11866758由于校核结果表明在025R处和06R处的标准MAU型桨桨叶厚度满足强度条件,所以桨叶厚度可以按照标准桨叶选取【10】,1800吨成品油船初步设计38即MTR861250MTR29130MTR729640MTR15825076738739;TR390157螺距修正问题由于采用MAU型螺旋桨,而设计的螺旋桨的桨叶厚度完全与标准桨相同,故不需要因厚度差进行螺距修正。58敞水性征曲线的确定根据MAU440和MAU455在P/D07和08时的敞水性征曲线得出其值如下表表56标准桨的敞水性征值TABLE56THEOPENWATERVALUEOFPROPELLERJ00102030405060708KT029502700242021001780141010300610018P/D0710KQ029502800260023502100180014501050056KT033503100283025202200184014601060064440P/D0810KQ037103520330030502760245020901690120KT030502770246021001720135009000480000P/D0710KQ033003100280025002150180013500900030KT035003230290025802200180014000950050455P/D0810KQ042003900360033002900250020501500098设计桨的螺距比P/D为0754,先对螺距进行差值计算得下表毕业设计(论文)39表57螺距差值计算TABLE57THEPITCHCOMPUTINGTABLEOFINTERPOLATIONJ00102030405060708KT031702920264023302010164012600850043MAU440P/D075410KQ033603190298027302460215018001400091KT032903020270023601980159011700730027MAU455P/D075410KQ037903530323029302560218017301220067再根据盘面比进行插值计算且由公式得出值如下表20JKQT0表58盘面比插值计算TABLE58THEINTERPOLATIONCALCULATIONACCORDINGTO0/AEJ001

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