170 万平米玻化砖发生煤气辊道窑设计指导书

景德镇陶瓷学院窑炉课程设计说明书题目170万平米玻化砖发生煤气辊道窑设计院（系）材料学院专业10粉体材料科学与工程姓名李蓓学号3指导教师孙健二一三年十二月十日目录1前言2设计任务书3窑体主要尺寸的确定31窑内宽的确定32窑体长度的确定3窑内高的确定4烧成制度的确定5工作系统的确定51排烟系统52燃烧系统53冷却系统54传动系统55窑体附属结构551事故处理孔552测温测压孔及观察孔553膨胀缝554挡墙56窑体加固钢架结构形式6燃料燃烧计算61空气量62烟气量63燃烧温度7窑体材料及厚度的确定8热平衡计算81预热带及烧成带热平衡计算811热平衡计算基准及范围812热平衡框图813热收入项目814热支出项目815列出热平衡方程式816列出预热带烧成带热平衡表82冷却带热平衡同上9烧嘴的选用91每个烧嘴所需的燃烧能力92每个烧嘴所需的油（气）压93烧嘴的选用10参考文献1前言随着经济不断发展，人民生活水平的不断提高，陶瓷工业在人民生产、生活中都占有重要地位。陶瓷的发展与窑炉的改革密切相关，一定结构特点的窑炉烧出一定品质的陶瓷。因此正确选择烧成窑炉是获得性能良好制品的关键。陶瓷窑炉可分为两种一种是间歇式窑炉,比如梭式窑另一种是连续式窑炉,比如辊道窑。辊道窑由于窑内温度场均匀，从而保证了产品质量，也为快烧提供了条件；而辊道窑中空、裸烧的方式使窑内传热速率与传热效率大，又保证了快烧的实现；而快烧又保证了产量，降低了能耗。产品单位能耗一般在20003500KJ/KG，而传统隧道窑则高达55009000KJ/KG。所以，辊道窑是当前陶瓷工业中优质、高产、低消耗的先进窑型，在我国已得到越来越广泛的应用。烧成在陶瓷生产中是非常重要的一道工序。烧成过程严重影响着产品的质量，在烧成过程中，温度控制是最重要的关键。没有合理的烧成控制，产品质量和产量都会很低。要想得到稳定的产品质量和提高产量，首先要有符合产品的烧成制度。然后必须维持一定的窑内压力。最后，必须要维持适当的气氛。我设计的辊道窑是连续式窑。窑炉总长1105米，内宽2728米，烧成温度是1180摄氏度。燃料采用发生炉煤气。我设计的辊道窑，窑体趋向轻型化，燃料清洁化，烧成质量好，产量高，日产量达5758平方米。全窑采用新型耐火材料，改善了窑炉的保温性。2设计任务书一、设计任务170万平米玻化砖发生炉煤气辊道窑设计二、原始数据瓷砖1坯料组成（）表21坯料组成（）SIO2AL2O3CAOMGOFE2O3K2ONA2OIL683516272302650852202154852产品规格6006008MM，单重125公斤/片；3入窑水分14产品合格率955烧成周期55分钟（全氧化气氛）6最高烧成温度1180三、燃料表22燃料组成发生炉煤气COH2CH4CO2N2QNETMJ/NM3306132403448867534、夏天最高气温403窑体主要尺寸的确定31窑内宽的确定产品的尺寸为6006008MM，设制品的收缩率为10。由坯体尺寸产品尺寸/（1烧成收缩）,得坯体尺寸为667667MM两侧坯体与窑墙之间的距离取150MM，取一排4块则窑内宽为D466715022968MM取内宽为3M32窑体长度的确定321窑体长度的确定装窑密度每米排数每排片数每片砖面积（1000667）4（0606）2159/每米窑长窑长（生产任务24年工作日烧成时间）成品率装窑密度（243305560）09521599593M利用装配式，由若干节联接而成，设计每节长度为2200MM，节间联接长度为8MM总长度为2208MM，窑的节数959322004344节，取整为44节。所以算出窑长为L442208875072MM9714M预热带占全窑总长的3018，取14节，长M；烧成带占全窑总长的288，取12节，长度12220846368MM；冷却带占全窑总长的411，取18节，长M。33窑内高的确定表31窑内高度表4烧成制度的确定1温度制度1烧成周期55MIN2各带划分115节1625节2650节辊上高（MM）290360290辊下高（MM）390460390内总高（MM）6808206805516765464367279T（MIN）表41各带划分位置单元节温度升（降）温速率时间备注1520250525648排烟带610250600799648预热带1114600900912486下设烧嘴15189001100608972烧成带182611001180182648272911808501465486急冷段3039850250658972缓冷段冷却带404425080388648快冷锻（2）气氛制度全窑氧化气氛。（3）烧成温度曲线大致如下T）（。C1200118010009508007006005004002000图41烧成温度曲线5工作系统的确定51排烟系统采用集中排烟方式，排烟口设在第15节，每两节下各5对直径为200MM的圆形排烟口直通窑体外，排烟口设在距每节窑尾600MM处。下排烟口上方设置支柱和挡板以防止碎坯落入下排烟口。排烟出口处设置排烟阀，然后经水平分管进入总烟管。总烟管设于窑顶，上有总闸。利用烟气抽力，引导窑内气体流动。52燃烧系统521烧嘴的设置本设计在预热带后部即烧成带前就开始设置烧嘴，有利于快速升温和温度调节，缩短烧成周期，达到目的。考虑到在低温段设置烧嘴不宜太多。因此，在在第1114节，每节辊下交错设置3对烧嘴，在1526节，每节设置6对烧嘴，上下对侧均交错布置。每个烧嘴对侧设置一个火焰观察孔，因此，本设计总共有84对烧嘴。522发生炉煤气输送装置在煤气总管前设一个连锁保险器，保证助燃风机事故、停电、煤气压力过低时能迅速自动切断煤气，确保安全。煤气总管设一放散管。煤气支管和分管分别从分管和总管侧方引出防止冷凝水淤积在管道内。辊上或辊下每4个燃烧系统组成一个控制单元。53冷却系统制品在冷却带有晶体成长，转化的过程，并且冷却出窑是整个烧成过程最后的一个环节。从热交换的角度来看，冷却带实质上是一个余热回收设备，它利用制品在冷却过程中所放出的热量来加热空气，余热风可供干燥，达到节能的目的。531急冷通风系统从烧成最高温度至少800以前，制品中由于液相的存在而且具有塑性，此时可以进行急冷，最好的办法是直接吹风冷却。辊道窑急冷段应用最广的是直接风冷是在辊上下设置横窑断面的冷风喷管。每根喷管上均匀地开有圆形或狭缝式出风口，对着制品上下均匀地喷冷风，达到急冷的效果。由于急冷段温度高，横穿入窑的冷风管须用耐热钢制成，管径为6080MM。本设计也采用直接吹风冷却，在第2730节每节设置5根80急冷风管,上管布置在同一断面并横穿过窑内,每根风管的窑内部分均匀开90个10圆孔532缓冷通风系统在第2634节的每节辊上安装12根60间壁换热管做间接冷却，换热管一端敞开做吸风口，另一端接抽热风管，通向余热风机。在3542节窑的顶部设置7个圆形抽热风口，直径为250MM。缓冷换热和抽热共用一台风机。533快冷通风系统窑尾采用直接吹冷风冷却产品。在窑炉最后2节两侧安装轴流风扇，每节窑底各设5台轴流风扇，上下对制品强制冷却。在第48节设一矩形抽冷风口，尺寸为1600580MM。54传动系统541辊子材质的选择辊道窑对辊子材料要求十分严格，它要求制辊子材料热胀系数小而均匀，高温抗氧化性能好，荷重软化温度高，蠕变性小，热稳定性和高温耐久性好，硬度大，抗污能力强。常用辊子有金属辊和陶瓷辊两种。为节约费用，不同的温度区段一般选用不同材质的辊子。本设计在选用如下表51辊子的选材低温段（25020）无缝钢管辊棒中温段（200500和50080）瓷棒高温段（5001180和1180500）碳化硅辊棒542辊子直径与长度的确定辊子的直径大，则强度大；但直径过大，会影响窑内辐射换热和对流换热。因中试窑比较短，辐射换热和对流换热空间有限，本设计辊子的直径要小些，故选用直径为30MM的辊棒，而长度则取2250MM。543辊距的确定为了保证无论何时制品在转动过程中都有3根辊棒，所以应取问产品的1/4以下，即辊距不大于800/4200MM，因此，本设计确定辊距为50M，每节窑为2218/5044根。544传动系统的选择考虑到产品的质量问题，辊道窑的传动系统由电机、链传动和齿轮传动结构所组成。为避免停电对正常运行的辊道窑造成的危害，辊道窑一般都设在滞后装置，通常是设一台以电瓶为动力的直流电机。停电时，立即驱动直流电机，使辊子停电后仍能正常运行一段时间，避免被压弯或压断，以便在这段时间内，启动备用电源。本设计选用多电机分段传动分段带动的传动方案。将窑分成10段，每段由一台电机托动，采用变频调速。所有电机可以同时运行，每台亦可单独运行，当处理打缧、堵窑等事故时，将电机打到摆动状态，使砖坯前后摇摆运行，可保证这些区段的制品不粘辊，辊子不弯曲，砖坯亦不会进入下一区段。545传动过程电机主动链轮滚子链从动链轮主动斜齿轮从动螺旋齿轮主轴主轴上的斜齿轮被动斜齿轮辊棒传动装置辊子546传动过程联接方式依据以上原则，联接方式主要采用弹簧夹紧式，从动采用托轮磨擦式。55窑体附属结构551事故处理孔事故处理孔设在辊下，且事故处理孔下面与窑底面平齐，以便于清除出落在窑底上的砖坯碎片。为了能清除窑内任何位置上的事故而不造成“死角”，两相邻事故处理孔间距不应大于事故处理孔对角线延长线与对侧内壁交点连线。图51事故处理孔的布置由上图知BCBCOTBT则204663MBCL124507321两事故处理孔中心距L应小于或等于663M又因为每节长度只有221M，所以，可以每节设置一个事故处理孔，本设计在每节设置一个事故处理孔，尺寸为400130MM，两侧墙事故处理孔采取交错布置的形式。当事故处理孔在不处理事故时，要用塞孔砖进行密封，孔砖与窑墙间隙用耐火纤维堵塞密封，防止热气体外溢或冷风漏入等现象对烧成制度产生影响。552测温测压孔及观察孔为严密监视及控制窑内温度制度，及时调节烧嘴开度，在窑道顶及窑侧墙中央留设若干处测温孔，以安装热电偶。本设计在1、6、43、45节及745节的偶数节设置直径为40MM测温孔，辊上设在窑顶，辊下设在窑侧墙，两侧墙的测温孔交错布置。压力制度中零压面的位置控制特别重要，一般控制在预热带和烧成带交接面附近。若零压过多移向预热带，则烧成带正压过大，有大量热气体逸出窑外，不但损失热量，而且恶化操作条件；若零压过多移向烧成带，则预热带负压大，易漏入大量冷风，造成气体分层，上下温差过大，延长了烧成周期，消耗了燃料。本设计以观察孔代替测压孔。在每个烧嘴的对侧窑墙设置50MM的观察孔，以便烧嘴的燃烧状况。未用时，用与观察孔配套的孔塞塞住，以免热风逸处或冷风漏入。553膨胀缝窑体受热会膨胀，产生很大的热应力，因此在窑墙、窑顶及窑底砌体间要留设膨胀缝以避免砌体的开裂或挤坏。本设计窑体采用装配式，每节窑体留设2处宽度为10MM的膨胀缝，内填陶瓷棉。各层砖的膨胀缝要错缝留设。554挡墙窑道上的档板和挡火墙可以起到窑内气体的上下和水平导流、调整升温曲线、蓄热辐射及截流作用。档板负责对窑内上半窑道的控制,采用耐高温硬质陶瓷纤维板制成,可以通过在窑顶外部调整位置的高低。挡火墙负责对窑内下半窑道的控制,采用耐火砖砌筑,高低位置相对固定。窑道档板和挡火墙设置在同一横截面上。全窑共设置3对闸板和挡火墙结构，分别在1516节、2547节，节之间设置。56窑体加固钢架结构形式辊道窑钢架结构起着加固窑体作用，而钢架本身又是传动系统的机身。本设计采用金属框架装配式钢架结构，立柱用25T7550MM方钢、上横梁用23T5050MM方钢、下梁用25T10050MM方钢。在一节窑体钢架中，每侧共有立柱3根，两头每个立柱上开有攻M12螺栓节间联接的6个孔。下横梁每节共3根，焊在底侧梁上，下横梁上焊有5050MM的等边角钢作底架，以便在其上搁置底板。上下侧板可用23MM钢板冲压制成，吊顶梁采用50505MM的等边角钢。6燃料燃烧计算61空气量611理论空气量的计算燃料为发生炉煤气，本设计燃料低发热量QNET6753KJ/NM3,其成分组成如表22所示根据气体燃料的化学组成，计算其理论空气量100/2105CO05H2CH41/1000AV100/21053060513224102142（NM3/NM3）612实际空气量的计算由于在氧化气氛下烧成，根据经验取空气系数为115，142115163（NM3/NM3）AV062烟气量621理论烟气量的计算按照燃料的化学成分计算理论烟气量CO2COH23CH4N210221/10079/210GV0AV343061323448810214221/10079/21220（NM3/NM3）622实际烟气量的计算12201151142241（NM3/NM3）GV00AV63燃烧温度设空气温度，空气比热为130,2ATAC3M/KJ发生炉煤气比热为132，FC3/KJ20FT现设1700，燃烧产物温度166。则理论燃烧温度为THG3/FANETTVQVC（6753163132013220）/（241166）17065求得温度与假设温度相对误差170651700所以假设合理。取高温系数08，则实际燃烧温度081706513652，比需要的PT温度高1852，这符合要求有利于快速烧成，保证产品达到烧熟的目的。7窑体材料及厚度的确定1、窑体材料确定原则窑体材料要用耐火材料和隔热材料。耐火材料必须具有一定的强度和耐火性能以便保证烧到高温窑体不会出现故障。隔热材料的积散热要小，材质要轻，隔热性能要好，节约燃料。而且还要考虑到廉价的材料问题，在达到要求之内尽量选用价廉的材料以减少投资。2、窑体材料厚度的确定原则1为了砌筑方便的外形整齐，窑墙厚度变化不要太多。2材料的厚度应为砖长或砖宽的整数倍；墙高则为砖厚的整数倍，尽量少砍砖。3厚度应保证强度和耐火度。总之，窑体材料及厚度的确定在遵循以上原则得计出上，还要考虑散热少，投资少，使用寿命长等因素表71窑体材料和厚度表（1）121、4770节名称材质使用温度导热系数WM厚度（MM）耐火层09高铝聚轻球砖160003100176103T230窑顶隔热层011岩棉毯11500103150耐火层09高铝聚轻球砖160003100176103T230窑墙隔热层023硅酸铝纤维火层09高铝聚轻球砖160003100176103T230窑底隔热层硅藻土砖900006301410T31308热平衡计算热平衡计算包括预热带、烧成带热平衡计算和冷却带热平衡计算。预热带和烧成5QG432Q2A1QF1带的热平衡计算目的在于求出每小时的燃料消耗量；冷却带的热平衡计算的目的在于计算冷空气鼓入量和热风抽出量。81预热带及烧成带热平衡计算811热平衡计算基准及范围时间基准1H；温度基准0812热平衡框图1Q图81预热带和烧成带热平衡示意图坯体带入显热；助燃空气带入显热；11A漏入空气带入显热；燃料带入化学热及显热；2AQFQ产品带出显热；墙、顶、底散热；3物化反应耗热；其它热损失；45废气带走显热。GXXTCVAA3842016,1总813热收入项目8131制品带入显热（KJ/H）1Q烧成酌减485入窑干制品质量G112000/2495125/06495151080352（KG/H）入窑干制品含自由水1，湿基制品质量1091264（KG/H）制品入窑第1节时的温度为20，入窑制品比热为KJ/KG845202684051CQ1G2C1T1109126408452203（KJ/H）8132燃料带入化学热及显热FQ燃料的低热值6753KJ/NET3NM入窑燃料温度20，20是发生炉煤气的比热容是131KJ/（FTFC3M设发生炉煤气消耗量为HXM/3KJ/HXTCQXFNETF46792016758133助燃空气带入显热KJ/H1A助燃空气温度20,20时空气比热容130KJ/（）,则燃料燃烧ATAC3所需助燃空气总量为XVA631,总HM/（KJ/H）8134预热带漏入空气带入显热KJ/H2AQ取预热带前段空气过剩系数,漏入空气温度20,1300GATACKJ/（）则漏入空气总量为3/141530HMXXVXAGAKJ/HTCQ6322814热支出项目8141产品带出显热KJ/H2烧成产品质量（KG/H）制品出烧成带（第18节）产品温度1180查表可知产品平均比热为2TKJ/KG8142烟气带走显热KJ/HGQ每小时离窑烟气总量为XVVAG004212362/3HMX烟气离窑温度一般200,200时烟气比热容141KJ/MGTGC3KJ/HXCVQG81046238144窑体散热损失将计算分为2部分,即第615节500950,取平均值725；第1520节9501180取平均值为1065。第615节窑外壁表面平均温度40，窑内壁平均温度725A窑顶耐火层09高铝聚轻球砖160003100176103T230窑顶隔热层011岩棉毯115001031507251T40AT设445，762T3T0310176103（725445）/20413W/M2107601TAAATTTTA34441310277552407640764411288W/M023M102WM2015M热流密度495（W/）812054327121ATQ校核、2T3495130751QT5允许497849520143725213QT5允许60768窑顶散热面积M0312532A顶2则QQA4951110336KJ/H顶顶B窑墙7251T40AT设，85273T0310176103（725485）/20416W/M210631TAAATTTTA344413102755240740764411265W/M023M102WM2019M热流密度433（W/）65120946237121ATQ校核、2T3486310751QT5允许2486743201946375213QT5允许07窑墙散热面积M1376218A墙2则Q2QA2433371336KJ/H墙墙耐火层09高铝聚轻球砖160003100176103T230窑墙隔热层023硅酸铝纤维窑底耐火层09高铝聚轻球砖160003100176103T230窑底隔热层硅藻土砖900006301410T31307251T40AT设，4730310176103（725470）/20415W/M21601TAAATTTTA3444131027055240740764411273W/M023M10063014103（725470）/20147W/M204630132T013M热流密度451（W/）731240523121ATQ校核、2T3475103751QT5允许475410341527213QT5允许30745窑底散热面积A11103M底2则QQA4511110336KJ/H底底第1620节窑体散热计算如下取窑外壁温度80,窑内壁平均温度为1065D窑顶耐火层09高铝聚轻球砖160003100176103T230窑顶隔热层011岩棉毯115001031501065T80AT设，212430310176103（1065680）/20464W/M71TAAATTTTA3444131027075562801248014441162W/M023M102W/M2015M热流密度753（W/）216054238121ATQ校核、2T369175340161QT5允许28691267530463105213QT5允许46窑顶散热面积A（273343）/222114953M顶2则QQA75395336KJ/H顶顶E窑墙耐火层09高铝聚轻球砖160003100176103T230窑墙隔热层023硅酸铝纤维毯135001031901065T80AT设，2130310176103（1065580）/20455W/M2731TAAATTTTA344413102707556280180144411688W/M023M1025WM2012M热流密度943（W/）81625043121ATQ校核、2T35894301651QT5允许8513694250431065213QT5允许6窑墙散热面积A（082142）/2221143465M墙2则Q2QA2943346536KJ/H墙墙F窑底耐火层09高铝聚轻球砖160003100176103T230窑底隔热层硅藻土砖900006301410T31301065T80AT设，8923954T0310176103（1065890）/20473W/M21731TAAATTTTA3444131027075562808044413582W/M013M10063014103（890380）/2015W/M20463032T013M02WM301M热流密度594（W/）823510473016321ATQ校核、2T34T90254730161QT5允许89023945104731065213QT5允许8804975420147301653214QT5允许120957窑底散热面积A953M底2则QQA89495336KJ/H底底窑体总散热量为3KJ/H8143物化反应耗热KJ/H4自由水蒸发吸热WQ自由水质量烟气离窑温度500GT931240GWTG10912（2490193500）6（KJ/H其余物化反应耗热RQ用反应热近似代替物化反应热32OAL入窑干制品质量1080352KG/H），含量201G32OALL0321R10803522100204KJ/H总的物化反应耗热64KJ/HRWQ48145其它热损失KJ/H5根据经验占热收入的50055211AF（367794X4238X3164X）00592233653427X815列出热平衡方程式由热收入热支出得GAFQQQ543211367794X4238X3164X392233653427X10208X计算得出X3387169M/H即每小时需发生炉煤气3387196M,每小时烧成产品质量102795493（KG/H）,所3以,单位质量得产品热耗为KJ/KG816预热带与烧成带的热平衡表表81预热带与烧成带热平衡表10Q9872Q6热收入热支出项目KJ/H项目KJ/H坯体带入显热33548产品带走显热34404燃料化学显热66382窑体散热348助燃空气显热3660399物化反应耗热1695漏入空气显热1860296其它热损失3182烟气带走显热372总热量5100总散热310082冷却带热平衡821热平衡计算基准及范围时间基准1H；温度基准0822热平衡框图图81冷却带热平衡示意图产品带入显热冷却风带入显热2Q6产品带出显热热风抽出带走显热78Q窑体散热其它热损失910823热收入项目8231产品带入显热2制品带入显热在上面已经算出3KJ/H28232冷风带入显热6Q鼓入冷风为自然风,20,查表知此时冷风的比热为AT130KJ/MAC3设鼓入风量为M/H，则26XVATCV6X824热支出项目8241制品带走显热7Q出窑时产品的质量（KG/H）,出窑口温度80,查表知此时温7T度下制品的平均比热为084261008426108008608KJ/KG7C57T5则1027954938008608883KJ/H73CTG8242热风抽出时带走的显热8Q抽风为鼓入风的95,故抽出热风量应为095M/H取热风抽出时的温度为XV3400C,查表知此时的比热为145KJ/M,则8TO8C3095095400145551QXV8TCXX8243窑体的散热9在急冷带的窑体散热2125节窑外壁温度取80,窑内壁平均温度为940A窑顶耐火层09高铝聚轻球砖160003100176103T230窑顶隔热层011岩棉毯115001031509401T80AT设，5621230310176103（940560）/20442W/M731TAAATTTTA344413102707556280128014441023M025WM2015M热流密度727（W/）1362504389121ATQ校核、2T356274023912QT5允许56125704239213QT5允许605窑顶散热面积A（273343）/2221117487M顶2则QQA727748736KJ/H顶顶G窑墙耐火层09高铝聚轻球砖160003100176103T230窑墙隔热层023硅酸铝纤维毯135001031909401T80AT设，6521230310176103（940650）/20443W/M71TAAATTTTA3444131027075562801280144411523W/M023M1012WM2012M热流密度543（W/）2315043286121ATQ校核、2T3658430216512QT5允许6581654320431065213QT5允许76窑墙散热面积A（082142）/2221112723墙Q2QA2543272336KJ/H墙墙H窑底耐火层09高铝聚轻球砖160003100176103T230窑底隔热层硅藻土砖900006301410T31309401T80AT设，75234924T0310176103（940795）/20455W/M21631TAAATTTTA3444131070755280422804644413222W/M013M10063014103（795340）/2014W/M20463032T013M02WM301M热流密度497（W/）23104501389321ATQ校核、2T34T7984501391QT5允许7583497104539213QT5允许04954720134509321QT5允许6095窑底散热面积A7487M底2则QQA497748736KJ/H底底在缓冷带的窑体散热3441节此段温度范围为700500,窑内壁平均温度600,窑外壁温度为40I窑顶耐火层09高铝聚轻球砖160003100176103T230窑顶隔热层011岩棉毯11500103150601T40AT设，32730310176103（600360）/2039W/M211TAAATTTTA3444131027055624074074411241W/M023M102WM2015M热流密度394（W/）41205396121ATQ校核、2T336894061QT5允许2387239401560213QT5允许870窑顶散热面积M21903253A顶则QQA394902136KJ/H顶顶J窑墙耐火层09高铝聚轻球砖160003100176103T230窑墙隔热层023硅酸铝纤维毯13500103190601T40AT设，3926730310176103（600390）/20393W/M211TAAATTTTA344413102705562407264074411217W/M023M102WM2019M热流密度346（W/）172093246121ATQ校核、2T339746061QT5允许813976834201936021QT5允许5678窑墙散热面积M891328A墙2则Q2QA234629883674463KJ/H墙墙K窑底耐火层09高铝聚轻球砖160003100176103T230窑底隔热层硅藻土砖900006301410T3130601T40AT设，39526730310176103（600395）/200393W/M211TAAATTTTA34441310270556240674074411217W/M023M1W/M20013M热流密度340（W/）172039246121ATQ校核、2T3401390261QT5允许513954068340213906213QT5允许50678窑底散热面积A9021M底2则QQA340902136KJ/H底底快冷段窑体的散热量4250节此段温度范围为50080,所以窑内壁平均温度为290,窑外壁温度取为40L窑顶耐火层09高铝聚轻球砖160003100176103T230窑顶隔热层011岩棉毯115001031502901T40AT设，75530310176103（290175）/20349W/M2161TAAATTTTA3444131027075240580464411091W/M023M102WM2015M热流密度167（W/）910253490121ATQ校核、2T3180674901QT5允许275805167203490213QT5允许8554窑顶散热面积M37612372A顶2则QQA16776333645766KJ/H顶顶M窑墙耐火层09高铝聚轻球砖160003100176103T230窑墙隔热层023硅酸铝纤维毯135001031902901T40AT设，5230310176103（290190）/2035W/M1761TAAATTTTA3444131027075240524064411066W/M023M102WM2019M热流密度147（W/）610293504121ATQ校核、2T3193475091QT5允许835417209352913QT5允许80524窑顶散热面积M2851246A墙则Q2QA214725283626755KJ/H墙墙N窑底耐火层09高铝聚轻球砖160003100176103T230窑底隔热层硅藻土砖900006301410T3130601T40AT设，2530310176103（600210）/20352W/M2171TAAATTTTA344413102707562405404411039W/M023M10063014100098W/M2321T013M热流密度120（W/）3910235041321ATQ校核、2T34T2105901QT5允许482521035209213QT5允许05窑底散热面积A7633M底2则QQA12076333633081KJ/H底底则冷却带窑体总散热量为Q744634576626755330819KJ/H8244其它热损失Q10其它热损失为总收入的5,则0053266513V50621XVX825列出热平衡方程热收入热支出1098762QQ3268835516513XVXXV解得200833565M/H3即每小时鼓入风量为200833565M/H3826冷却带热平衡表表82冷却带热平衡表热收入热支出项目KJ/H项目KJ/H产品带入显热39607产品带出显热883533冷却风带入显热269393抽热风带走显热48328窑体散热643其它散热013496总热量6100总散热31009烧嘴的选用每小时燃料消耗量为X3387196（M3/H）考虑到烧嘴的燃烧能力和烧嘴燃烧的稳定性取安全系数15本设计一共设置了38对（76个）烧嘴。每个烧嘴的燃料消耗量为（M3/H）烧嘴的热负荷66856753（KJ/H）所以本设计采用北京神雾公司的WDHTCC2型烧嘴。该烧嘴技术性能如表9191烧嘴技术性能燃气助燃空气热负荷流量压力流量温度压力流量调节比例火焰长度火焰锥角炉膛温度2104KCAL/H24NM3/H1000PA02MPA24NM3/H常温35015003500PA162003000701800所以该烧嘴符合本设计要求。烧嘴砖耐火材料选用莫来石轻质高铝砖，最高是用温度1420，密度12G/310管道计算、阻力计算101计算抽风机的管道尺寸（1）管道尺寸排烟系统需排除烟气量XVVOAGG10220201142154075577M3/H烟气在金属管中流速为，根据经验数据取10M/S烟气抽出时实际体积55771505676M3/H418M3/SG2735271总烟管尺寸内径073MVD4总1038总管内径取直径为730MM，长度6M。2分烟管尺寸分管流量418/314M3/S3V内径042M104分D分管内径取420MM，长度为4M3支管尺寸支管流量418/607M3/S6V内径03M10437支D支管内径取300MM，顶部支管长定为22M，两侧支管长定为045M102阻力计算1021料垛阻力IH根据经验每米窑长料垛阻力为05PA，因为该窑第16节有抽烟口，零压面位于窑的第7节处，所以PAPAHI32850215071022位压阻力GH烟气从窑炉至风机，高度升高H25M，此时几何压头为烟气流动的动力，即负压阻力，烟气温度250，所以AGAGPHH14892507312507391521023局部阻力EH局部阻力可由查表得烟气从窑炉进入支管1；支烟管进入分烟管15；并90转弯15；分管90急转弯15；分管进入90圆弧转弯035；分管进入总管15；并90急转弯15为简化计算，烟气流速均按10M/S计，烟气温度按500计，虽在流动过程中烟气会有温降，但此时流速会略小，且取定的截面积均比理论计算的偏大，故按此值算出饿局部阻力只会偏大，能满足实际操作需求。1024摩擦阻力PAHE302573120513051FH摩擦阻力系数金属管道取003，ADLF1725710642总总分分支支1025风机应克服总阻力总HPAHFEGI391730148总参考文献孙晋涛硅酸盐工业热工基础武汉武汉理工大学出版社19921刘振群陶瓷工业热工设备武汉武汉理工大学出版社20081372内部资料仅供参考内部资料仅供参考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