一榀框架结构计算书

1、、 摘要 本工程为某综合楼，主体六层，钢筋混凝土框架结构，局部七层。梁板柱 均为现浇，建筑面积约为 6500m2，宽 18.84 米，长为 62.22 米，建筑方案确定， 房间开间 4.0 米，进深 6.3 米，底层层高 5.0 米，其它层高 3.6 米，室内外高差 为 0.6 米。建筑分类为乙类公共类建筑，二类场地，抗震等级三级。 关键词：钢筋混凝土 框架 结构设计 内力计算 目录 第一章 框架结构设计任务书.1 1.1 工程概况 .1 1.2 设计资料 .2 1.3 设计内容 .2 第二章 框架结构布置及结构计算图确定.2 2.1 梁柱界面确定 .2 2.2 结构计算简图 .2 第三章 荷

2、载计算.5 3.1 恒荷载计算： .5 屋面框架梁线荷载标准值.5 楼面框架梁线荷载标准值.5 3.1.3 屋面框架节点集中荷载标准值 .6 3.1.4 楼面框架节点集中荷载标准值 .7 3.1.5 恒荷载作用下结构计算简图 .8 3.2 活荷载标准值计算 .9 屋面框架梁线荷载标准值.9 楼面框架梁线荷载标准值.9 屋面框架节点集中荷载标准值.9 楼面框架节点集中荷载标准值.10 活荷载作用下的结构计算简图.10 3.3 风荷载计算 .11 第四章 结构内力计算.15 4.1 恒荷载作用下的内力计算 .15 4.2 活荷载作用下的内力计算 .25 4.3 风荷载作用下内力计算 .33 第五章

3、 内力组合.34 5.1 框架横梁内力组合.38 5.2 柱内力组合.46 第六章 配筋计算.60 6.1 梁配筋计算.60 6.2 柱配筋计算.75 6.3 楼梯配筋计算.80 6.4 基础配筋计算.84 第七章 电算结果.80 7.1 结构电算步骤.86 7.2 结构电算结果.87 参考文献.112 一 框架结构设计任务书 1.1 工程概况：工程概况： 某综合楼，主体六层，钢筋混凝土框架结构，局部七层。梁板柱均为现浇， 建筑面积约为 6500m2，宽 18.84 米，长为 62.22 米，建筑方案确定，房间开间 4.0 米，进深 6.3 米，底层层高 5.0 米，其它层高 3.6 米，室内

4、外高差为 0.6 米。建 筑分类为乙类公共类建筑，二类场地，抗震等级三级。 图 1 1.2 设计资料设计资料 1）气象条件： 基本风压 0.45KN/m2 2）抗震设防： 设防烈度 6 度 3）屋面做法： 40 厚 C20 钢砼 一层油毡隔离层 40 厚挤塑聚苯板保温层 15 厚高分子防水卷材 20 厚 1:3 水泥砂浆找平 1:6 水泥焦渣 2%找坡层，最薄处 30 厚 120 厚现浇钢筋混凝土板 4）楼面做法： 813 厚铺地砖面层 100 厚钢筋砼楼板 粉底 底层混凝土强度等级为 C30，其余各层为 C25，纵筋 2 级，箍筋 1 级。 1.3设计内容设计内容 1)确定梁柱截面尺寸及框架

5、计算简图 2)荷载计算 3)框架纵横向侧移计算； 4)框架在水平及竖向力作用下的内力分析； 5)内力组合及截面设计； 6)节点验算。 二二 框架结构布置及结构计算简图确定框架结构布置及结构计算简图确定 2.12.1 梁柱截面的确定梁柱截面的确定 柱：bh=500mm500mm 梁（BC 跨）=L/12=6300/12=525mm 取 h=600mm，b=300mm 梁（CE、EF 跨）=L/12=5400/12=450mm 取 h=500mm，b=300mm 纵梁=L/12=8000/12=666.7mm 取 h=700mm，b=300mm 现浇板厚取 h=100mm 2.2 结构计算简图结构

6、计算简图 基础顶面离室外地面为 600mm，由此可知底层标高为 6.2m。 结构计算简图如下： 边跨梁取 I=1.5I0,中跨梁取 I=2I0（I0为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩） 。 注：图中数字为线刚度，单位：10-4Em3 图 2 EF 跨梁： i=1.5（Ec0.30.53）/（124.5）=10.410-4Ec CE 跨梁： i=2（Ec0.30.53）/（125.4）=11.610-4Ec BC 跨梁： i=1.5（Ec0.30.63）/（126.3）=12.910-4Ec 上层柱： i=（Ec0.50.53）/（123.6）=14.510-4Ec 底层柱： i=（Ec0.60

7、.63）/（126.2）=17.410-4Ec 三三 荷载计算荷载计算 3.13.1 恒载标准值计算恒载标准值计算 1 1）屋面框架梁线荷载标准值屋面框架梁线荷载标准值 40 厚 C20 钢砼 0.0425=1KN/M2 一层油毡隔离层 0.05KN/M2 40 厚挤塑聚苯板保温层 0.040.5=0.02KN/M2 15 厚高分子防水卷材 0.04KN/M2 20 厚 1:3 水泥砂浆找平 0.0220=0.4KN/M2 1:6 水泥焦渣 2%找坡层，最薄处 30 厚 (0.03+0.165)/214=1.365 KN/M2 120 厚现浇钢筋混凝土板 0.1225=3 KN/M2 屋面荷载

8、合计： 5.875KN/M2 边跨（EF）框架梁自重 0.30.525=3.75 KN/M 梁两侧粉刷：2（0.50.12）0.0217=0.2584 KN/M 合计：4.0084KN/M 边跨（BC）框架梁自重 0.30.625=4.5 KN/M 梁两侧粉刷：2（0.60.12）0.0217=0.3264 KN/M 合计：4.8264 KN/M 中跨（CE）框架梁自重 0.30.525=3.75 KN/M 梁两侧粉刷：2（0.50.12）0.0217=0.2584 KN/M 合计：4.0084KN/M 因此作用在顶层框架梁上的线荷载为： g6EF1= g6CF1=4.0084KN/M g6B

9、C1=4.8264KN/M g6EF2= g6CF2= g6BC2=5.8754.0=23.5KN/M 2 2）楼面框架梁线荷载标准值楼面框架梁线荷载标准值 813 厚铺地砖面层 0.6KN/M2 20 厚 1:2 水泥砂浆结合层 0.0220=0.4KN/M2 100 厚钢筋砼楼板 0.125=2.5KN/M2 15 厚纸筋石灰抹底 0.01516=0.24KN/M2 楼面荷载合计： 3.74KN/M2 边跨（EF）框架梁自重 0.30.525=3.75 KN/M 梁两侧粉刷：2（0.50.1）0.0217=0.272KN/M 合计：4.022KN/M 边跨（BC）框架梁自重 0.30.62

10、5=4.5 KN/M 梁两侧粉刷：2（0.60.1）0.0217=0.3264 KN/M 合计：4.84 KN/M 中跨（CE）框架梁自重 0.30.525=3.75 KN/M 梁两侧粉刷：2（0.50.1）0.0217=0.272KN/M 合计：4.022KN/M 边跨填充墙自重： 0.24（3.6-0.6）14=10.08 KN/M 墙面粉刷： （3.6-0.6）0.0220=1.2KN/M 11.28KN/M 因此作用在中间层框架梁上的线荷载为： gEF1= gCF1=4.022 KN/M gBC1=4.84+11.28=16.12 KN/M gEF2= gCF2= gBC2=3.744

11、.0=14.96 KN/M 3）屋面框架结点集中荷载标准值）屋面框架结点集中荷载标准值 F 轴节点集中荷载 边柱连系梁自重：0.30.7825=42KN 边柱连系梁粉刷：0.02（0.7-0.12）28.017=3.155KN 1.5M 女儿墙自重：1.58.00.1214=20.16KN 女儿墙粉刷：21.58.00.0217=8.16KN 框架梁传来屋面自重：0.54.00.54.05.875=23.5KN 次梁自重：0.30.54.525=16.875KN 作用在次梁上的屋面自重：0.5（4.5+4.5-4）25.875=29.375KN 框架梁传来次梁自重：0.5（16.875+29.

12、375）=23.125KN 顶层 F 轴节点集中荷载：G6F=120.1KN E 轴节点集中荷载 E 轴框架梁自重及粉刷：45.155KN 框架梁传来屋面自重：0.540.5425.875=47KN 框架梁传来次梁自重：0.516.875+（0.30.55.425）0.5=18.56KN 顶层 E 轴节点集中荷载：G6E=110.72KN C 轴节点集中荷载 C 轴框架梁自重及粉刷：45.155KN 框架梁传来屋面自重：0.540.5425.875=47KN 框架梁传来次梁自重：（0.30.55.425+0.30.56.325） 0.5=21.94KN 顶层 C 轴节点集中荷载：G6C=114

13、.10KN B 轴节点集中荷载 B 轴框架梁自重及粉刷：45.155KN 1.5M 女儿墙自重及粉刷：28.32KN 框架梁传来屋面自重：0.54.00.54.05.875=23.5KN 次梁自重：0.30.56.325=23.625KN 作用在次梁上的屋面自重：0.5（6.3+6.3-4）25.875=50.53KN 框架梁传来次梁自重：0.5（23.625+50.53）=37.08KN 顶层 B 轴节点集中荷载：G6B=134.06KN 4）楼面框架节点集中荷载标准值）楼面框架节点集中荷载标准值 F 轴框架梁自重及粉刷：45.155KN 窗自重：22.72.80.45=6.804KN 窗下

14、墙体自重：0.24（8-0.5）（3.6-2.8）14=20.16KN 粉刷：20.027.50.817=4.08KN 窗边墙体自重：0.24（8-0.5-22.7）2.814=19.76KN 粉刷：20.02（8-0.5-22.7）2.817=4.00KN 框架梁传来楼面自重：0.540.543.74=14.96KN 次梁自重：16.875KN 作用在次梁上的楼面自重：0.5（4.5+4.5-4）23.74=18.7KN 框架梁传来次梁自重：0.5（16.875+18.7）=17.79KN 框架柱子自重：0.50.53.625=22.5KN 粉刷：0.52+（0.5-0.24）20.023.

15、617=1.86KN 26 层 F 轴结点集中荷载：GF=157.07KN E 轴框架梁自重及粉刷：45.155KN 框架梁传来楼面板自重：20.540.543.74=29.92KN 次梁自重：0.30.55.425+0.30.54.525=37.125KN 作用在次梁上的楼面自重： 0.5（4.5+4.5-4）2+0.5（5.4+5.4-4）2 3.74=44.132KN 框架梁传来次梁自重：0.5（37.125+44.132）=40.63KN 框架柱自重及粉刷：22.5+（0.5-0.24）0.0243.617=23.77KN 26 层 E 轴结点集中荷载：GE=139.48KN C 轴框

16、架梁自重及粉刷：45.155KN 内纵墙自重：（8-0.5）（3.6-0.7）0.2414=73.08KN 粉刷：（8-0.5）（3.6-0.7）0.02172=14.79KN 扣除门洞重：21.02.1（0.2414+0.02172）=16.968KN 门自重：21.02.10.2=0.84KN 框架梁传来楼面自重：20.540.543.74=29.92KN 次梁自重：0.30.55.425+0.50.36.325=43.875KN 作用在次梁上的楼面自重：0.5（6.3+6.3-4）2+0.5（5.4+5.4-4）2 3.74=57.596KN 框架梁传来次梁自重：0.5（43.875+5

17、7.596）=50.736KN 框架柱自重及粉刷：22.5+（0.5-0.24）0.0243.617=23.77KN 26 层 C 轴结点集中荷载：GC=221.33KN B 轴框架梁自重及粉刷：45.155KN 窗自重：22.72.80.45=6.804KN 窗下墙体自重：0.24（8-0.5）（3.6-2.8）14=20.16KN 粉刷：20.027.50.817=4.08KN 窗边墙体自重：0.24（8-0.5-22.7）2.814=19.76KN 粉刷：20.02（8-0.5-22.7）2.817=4.00KN 框架梁传来楼面自重：0.540.543.74=14.96KN 次梁自重：0

18、.30.56.325=23.625KN 作用在次梁上的楼面自重：0.5（6.3+6.3-4）23.74=34.164KN 框架梁传来次梁自重：0.5（16.875+34.164）=24.52KN 框架柱子自重：0.50.53.625=22.5KN 粉刷：0.52+（0.5-0.24）20.023.617=1.86KN 26 层 B 轴结点集中荷载：GB=163.80KN 5）恒荷载作用下的结构计算简图）恒荷载作用下的结构计算简图 图 3 3.23.2 活载标准值计算活载标准值计算 1） 屋面框架梁线荷载标准值屋面框架梁线荷载标准值 p6EF= p6CE =p6BC =2.54.0=10KN/M

19、 2） 楼面框架梁线荷载标准值楼面框架梁线荷载标准值 pEF= pCE =pBC =2.04.0=8.0KN/M 3） 屋面框架节点集中荷载标准值屋面框架节点集中荷载标准值 F 轴 由框架梁传来的屋面荷载：0.54.00.54.02.5=10KN 由框架梁传来次梁荷载：0.5（4.5+4.5-4）22.5=12.5KN P6F=20+12.5=22.5KN E 轴 由框架梁传来的屋面荷载：0.54.00.54.02.52=20KN 由框架梁传来次梁荷载：0.5（4.5+4.5-4）2+0.5（5.4+5.4-4）2 2.5=29.5KN P6E=20+29.5=49.5KN C 轴 由框架梁传

20、来的屋面荷载：0.54.00.54.02.52=20KN 由框架梁传来次梁荷载：0.5（6.3+6.3-4）2+0.5（5.4+5.4-4）2 2.5=38.5KN P6C=20+38.5=58.5KN B 轴 由框架梁传来的屋面荷载：0.54.00.54.02.5=10KN 由框架梁传来次梁荷载：0.5（6.3+6.3-4）22.5=21.5KN P6B=10+21.5=31.5KN 4） 楼面框架节点集中荷载标准值楼面框架节点集中荷载标准值 F 轴 由框架梁传来的屋面荷载：0.54.00.54.02.0=8KN 由框架梁传来次梁荷载：0.5（4.5+4.5-4）22.0=10KN PF=8

21、+10=18.0KN E 轴 由框架梁传来的屋面荷载：0.54.00.54.02.02=16.0KN 由框架梁传来次梁荷载：0.5（4.5+4.5-4）2+0.5（5.4+5.4-4）2 2.0=23.6KN PE=16+23.6=39.6KN C 轴 由框架梁传来的屋面荷载：0.54.00.54.02.02=16KN 由框架梁传来次梁荷载：0.5（6.3+6.3-4）2+0.5（5.4+5.4-4）2 2.0=30.8KN PC=16+30.8=46.8KN B 轴 由框架梁传来的屋面荷载：0.54.00.54.02.0=8KN 由框架梁传来次梁荷载：0.5（6.3+6.3-4）22.0=1

22、7.2KN PB=8+17.2=25.2KN 5）活荷载作用下的结构计算简图）活荷载作用下的结构计算简图 图 4 3.33.3 风荷载计算风荷载计算 风压标准值计算公式为 wk=zszw0 （4-1） wk风荷载标准值 w0基本风压 s风荷载体型系数 z风荷载变化系数 zZ 高度处的风振系数 w0=0.45，因结构高度 H=24.2m30m，可取 z=1.0；对于矩形平面 S=1.3 z 可查建筑结构荷载规范知场地类别为 C 类。将风荷载换算成作用于 框架每层节点上的集中荷载。A 为一榀框架各层节点的受风面积，计算过程 如表 4-1，结算结果如图 5。 表 4-2 横向风荷载计算 层次zsz(

23、m)zw0(kN/ m2)A(m2)Pw(kN) 61.01.323.60.8880.4526.413.71 51.01.320.00.840.4528.814.15 41.01.316.40.810.4528.813.65 31.01.312.80.740.4528.812.47 21.01.39.20.740.4528.812.47 11.01.35.60.740.4536.815.93 图 5 1） 风荷载作用下位移计算风荷载作用下位移计算 柱 Kc值 表 4-2 柱 Kc值计算 层数截面 （m2） 混凝土 强度等级 惯性矩 Ic （m4） （m3） h Ic (KNm) h IE K

24、cc c 260.50.5C255.2110-31.4510-340.6103 10.60.6C3010.810-31.9310-357.9103 柱 Kb值中框架梁 I=2.0I0 边框架梁 I=1.5I0 Kb=EIb/L 4-2 EF 跨梁：Ib =1.50.30.53 /12=4.710-3m4 BC 跨梁：Ib =1.50.30.63 /12=8.110-3m4 CE 跨梁：Ib =20.30.53 /12=6.2510-3m4 EF 跨梁（4.5m）：Kb=31.3103KMm BC 跨梁（6.3m）：Kb=38.6103KMm CE 跨梁（5.4m）：Kb=34.7103KMm

25、K 值及的值 一般层 K=（i1 +i2+i3+i4）/2 ic 4-3 =K/（2+K） 4-4 D=12ic /h 4-5 首层 K=（i1 +i2）/ic 4-6 =（0.5+K）/（2+K） 4-7 D=12ic /h 4-8 26 层 F 轴柱： K=（10.4+10.4）/214.5=0.72 =0.72/（2+0.72）=0.26 E 轴柱： K=（11.6+10.4+11.6+10.4）/214.5=1.52 =1.52/（2+1.52）=0.43 C 轴柱： K=（12.9+11.6+12.9+11.6）/214.5=1.69 =1.69/（2+1.69）=0.46 B 轴柱

26、： K=(12.9+12.9)/214.5=0.89 =0.89/（2+0.89）=0.31 底层： F 轴柱： K=10.4/17.4=0.60 =（0.5+0.60）/（2+0.60）=0.42 E 轴柱： K=（10.4+11.6）/17.4=1.26 =（0.5+1.26）/（2+1.26）=0.54 C 轴柱： K=（12.9+11.6）/17.4=1.41 =（0.5+1.41）/（2+1.41）=0.56 B 轴柱： K=12.9/17.4=0.74 =（0.5+0.74）/（2+0.74）=0.45 值见表 4-3 j D =12ic /h j D 表 4-3 框架柱 D 值计

27、算 j DF 轴E 轴C 轴B 轴 j D 26 层3.491035.771036.181034.1610319.6103 底层2.7961033.5951033.7291032.99610313.116103 框架结构侧移计算 6 层：=13.71/19.6103=0.69910-3m 5 层：=27.86/19.6103=1.42110-3m 4 层：=41.51/19.6103=2.11710-3m 3 层：=53.98/19.6103=2.75410-3m 2 层：=66.45/19.6103=3.39010-3m 1 层：=82.39/13.116103=6.28010-3m =16

28、.66110-3m /h=16.66110-3m/23.6m=0.70610-3m1/500 满足要求 四四 内力计算内力计算 4.14.1 恒荷载作用下的内力计算恒荷载作用下的内力计算 计算使用分层法，中柱的线刚度取框架柱实际线刚度的 0.9 倍。 1）屋顶层 把梯形荷载化作等效均布荷载 EF 跨： 1=0.54/4.5=0.444 g6EF=g6EF1+1-2（ 1）+（1）g6EF2=20.30KN/M BC 跨： 1=0.54/6.3=0.317 g6BC=g6BC1+1-2（ 1）+（1）g6BC2=24.35KN/M CE 跨： 1=0.54/5.4=0.370 g6CE=g6CE

29、1+1-2（ 1）+（1）g6CE2=22.26KN/M 各杆的固端弯矩 M6FE= g6EFL EF/12=34.26 KNM M6BC= g6BCL BC/12=80.54KNM M6CE= g6CEL CF/12=54.09 KNM 弯矩分配法计算过程如图 6： 图 6 顶层弯矩计算结果如图 7： 图 7 2）26 层： 把梯形荷载化作等效均布荷载 EF 跨： 1=0.54/4.5=0.444 gEF=gEF1+1-2（ 1）+（1）gEF2=14.39KN/M BC 跨： 1=0.54/6.3=0.317 gBC=gBC1+1-2（ 1）+（1）gBC2=28.55KN/M CE 跨：

30、 1=0.54/5.4=0.370 gCE=gCE1+1-2（ 1）+（1）gCE2=15.64KN/M 各杆的固端弯矩： MFE= gEFL EF/12=24.28 KNM MBC= gBCL BC/12=94.43KNM MCE= gCEL CF/12=38.01KNM 弯矩分配法计算过程如图 8： 图 8 26 层弯矩计算结果如图 9： 图 9 3） 首层： 把梯形荷载化作等效均布荷载 EF 跨： 1=0.54/4.5=0.444 gEF=gEF1+1-2（ 1）+（1）gEF2=14.39KN/M BC 跨： 1=0.54/6.3=0.317 gBC=gBC1+1-2（ 1）+（1）g

31、BC2=28.55KN/M CE 跨： 1=0.54/5.4=0.370 gCE=gCE1+1-2（ 1）+（1）gCE2=15.64KN/M 各杆的固端弯矩： MFE= gEFL EF/12=24.28 KNM MBC= gBCL BC/12=94.43KNM MCE= gCEL CF/12=38.01KNM 弯矩分配法计算过程如图 10： 图 10 首层弯矩计算结果如图 11： 图 11 各层弯矩叠加并修正，其竖向荷载弯矩图如图 12： 图 12 剪力图： 图 13 轴力图： 图 14 4.24.2 活荷载作用下的内力计算活荷载作用下的内力计算 1） 荷载简化 EF 跨： 1=0.54/4

32、.5=0.444 P6EF=1-2（ 1）+（1）p6EF =6.93KN/M PEF=1-2（ 1）+（1）pEF =5.55KN/M BC 跨： 1=0.54/6.3=0.317 P6BC=1-2（ 1）+（1）p6BC=8.31KN/M PBC=1-2（ 1）+（1）pBC=6.65 KN/M CE 跨： 1=0.54/5.4=0.370 P6CE=1-2（ 1）+（1）p6CE=7.77KN/M PCE=1-2（ 1）+（1）pCE=6.21KN/M 2） 各杆的固端弯矩： M6EF= P6EFL EF/12=11.69KNM MEF= PEFL EF/12=9.37KNM M6BC=

33、 P6BCL BC/12=27.49KNM MBC= PBCL BC/12=21.99KNM M6CE= P6CEL CE/12=18.88KNM MCE= PCEL CE/12=15.09KNM 3） 顶层弯矩计算 弯矩分配法计算过程： 弯矩计算结果： 4） 26 层弯矩计算 弯矩分配法计算过程： 弯矩计算结果： 5） 底层弯矩计算 弯矩分配法计算过程： 弯矩计算结果： 6） 各层弯矩叠加并修正，其活荷载弯矩、剪力、轴力图 活荷载作用下的弯矩图： 图 15 活荷载作用下 BC 框架梁剪力 层数qlql/2M/LV 左V 右 68.316.326.182.182428.36 56.656.32

34、0.950.9020.0521.85 46.656.320.950.9819.9721.93 36.656.320.950.9819.9721.93 26.656.320.950.9919.9621.94 16.656.320.951.0619.8922.01 活荷载作用下 CE 框架梁剪力 层数qlql/2M/LV 左V 右 67.775.420.98-1.3922.3715.59 56.215.416.77-0.7017.4716.07 46.215.416.77-0.7417.5116.03 36.215.416.77-0.7417.5116.03 26.215.416.77-0.741

35、7.5116.03 16.215.416.77-0.7417.5116.03 活荷载作用下 EF 框架梁剪力 层数Qlql/2M/LV 左V 右 66.934.515.59-1.5217.1114.07 55.554.512.49-0.8513.3411.64 45.554.512.49-0.9213.4111.57 35.554.512.49-0.9213.4111.57 25.554.512.49-0.9213.4111.57 15.554.512.49-0.9413.4311.55 活荷载作用下剪力图： 图 16 活荷载作用下轴力图： 图 17 4.34.3 风荷载作用下的内力计算风荷载

36、作用下的内力计算 1） 荷载作用下的结构计算简图如图 5。内力计算采用 D 值法，计算过程 见表 4-4，其中由混凝土结构（中册）中附表 10-3，附表 10-4 查得 y1=y2=y3=0， 即 y=y0。内力计算如表 4-4，表 4-5，表 4-6，表 4-7。框架弯矩图、剪力图、 轴力图见图 1820。 表 4-4 框架柱剪力标准值计算表 层数 （F） 柱号 =ib/2icKc=/(2+)KKD i=cicVi= D F/D- i（KN） B6 60.8890.3080.0452.91 C6 61.6890.4580.0664.27 E6 61.5170.4310.0634.07 6 （

37、13.71KN ） F6 60.7170.2640.0382.46 B5 50.8890.3080.0455.92 C5 51.6890.4580.0668.67 E5 51.5170.4310.0638.28 5 （27.86N） F5 50.7170.2640.0384.99 B4 40.8890.3080.0458.81 C4 41.6890.4580.06612.92 E4 41.5170.4310.06312.34 4 （41.51KN ） F4 40.7170.2640.0387.44 B3 30.8890.3080.04511.46 C3 31.6890.4580.06616.8

38、1 E3 31.5170.4310.06316.04 3 （53.98KN ） F3 30.7170.2640.0389.68 B2 20.8890.3080.04514.10 C2 21.6890.4580.06620.69 E2 21.5170.4310.06319.75 2 （66.45KM ） F2 20.7170.2640.03811.91 B1 10.7410.4530.07918.92 C1 11.4080.5590.09723.23 E1 11.2640.5400.09422.51 1 （82.38KN ） F1 10.5980.4230.07417.72 注：1 层=ib/

39、ic，c=(0.5+)/(2+)。KKK 2） 框架柱反弯点高度计算 表 4-5 风荷载内力计算如表 层数B 轴C 轴 y0h（l-y0） h M上M下y0h（l-y0） h M上M下 61.242.366.873.611.382.229.485.89 51.442.1612.798.521.562.0417.6913.53 41.621.9817.4414.271.621.9825.5820.93 31.621.9822.6918.571.741.8631.2729.45 21.81.825.3825.381.81.837.2437.24 14.211.9937.6579.653.782.4

40、256.2287.81 表 4-6 荷载内力计算如表 层数E 轴F 轴 y0h（l-y0） h M上M下y0h（l-y0） h M上M下 61.352.259.165.491.082.526.202.66 51.532.0717.1412.671.442.1610.787.19 41.621.9824.4319.991.472.1315.8510.94 31.711.8930.3227.431.621.8918.3015.68 21.81.835.5535.551.81.821.4421.44 13.642.5656.6381.944.351.8532.7877.08 表 4-7 风荷载作用下

41、的剪力和轴力 BCB 轴CEC 轴E 轴EFF 轴层数 V（kN ） N（kN ） V（kN ） N（kN ） N（kN ） V（kN ） N（kN ） 61.881.881.730.151.683.413.41 54.576.454.280.442.765.368.77 47.3913.847.050.784.739.0217.79 310.2324.079.491.527.0211.7829.57 212.5536.6212.002.079.8814.8644.43 117.8254.4417.192.7014.4221.7366.16 风荷载作用下弯矩图 图 18 风荷载作用下剪力图 图

42、 19 风荷载作用下轴力图 图 20 五五 内力组合内力组合 根据以上内力计算结果，即可进行框架各梁柱各控制截面上的内力组合， 其中梁的控制截面为梁端柱边及跨中。柱每层有两个控制截面，柱底和柱顶。 内力组合弯矩公式如下： M=1.2 MG +1.4 MQ （5-1） M=1.2 MG+1.4 MW （5-2） M=1.2 MG+0.91.4(MQ+ MW) （5-3） M=1.35MG+1.40.7MQ （5- 4） 内力组合剪力公式如下： V=1.2 VG +1.4 VQ （5-5） V=1.2VG+1.4 VW （5-6） V=1.2 VG+0.91.4(VQ+ VW) （5-7） V=1

43、.35VG+1.40.7VQ （5- 8） 内力组合轴力公式如下： N=1.2 NG +1.4 NQ （5-9） N=1.2NG+1.4NW （5-10） N=1.2 NG+0.91.4(NQ+ NW) （5-11） N=1.35NG+1.40.7NQ （5-12） 5.1 框架横梁内力组合框架横梁内力组合 表 5-1 6 层框架横梁内力组合 内力组合值恒荷 载 活荷 载 风荷 载 可变荷载效应 及 永久荷载效应层 次 截 面 MGMQMWM=1.2 MG +1.4 MQ M=1.2 MG+1.4 MW M=1.2 MG+0.91.4(M Q+ MW) M=1.35MG+1. 40.7MQ M

44、max 跨中 Mmax B50.1016.346.8783.0069.7489.3683.6589.36 C88.9330.064.99148.8113.70150.88149.51150.88 C67.1023.674.49113.6686.81116.0103.72116.0 E45.4016.194.8377.1561.2480.9777.1680.97 E43.1414.554.3372.1457.8375.5672.5075.56 支 座 F20.267.736.2035.1332.9941.8634.9341.86 BC56.3918.0392.9193.8093.80 CE24.

45、338.3940.9441.0741.07跨 中 EF 20.516.4033.5733.9633.96 VGVQVWV=1.2 VG +1.4 VQ V=1.2VG+1.4 VW V=1.2 VG+0.91.4(VQ + VW) V=1.35VG+1. 40.7VQ Vmax B71.724.001.88119.6488.67118.65120.32120.32 C81.728.361.88137.74100.67136.14138.09138.09 C62.622.371.73106.4477.54105.49106.43106.44 E57.615.591.7390.7571.5490.

46、9493.0493.04 E50.017.113.4183.9564.7785.8684.2784.27 支 座 F41.414.073.4168.9854.0671.3169.6869.68 表 5-2 5 层框架横梁内力组合 内力组合值恒荷 载 活荷载风荷载可变荷载效应 及 永久荷载效应层 次 截 面 MGMQMWMmax跨中 Mmax B77.7618.4416.40 119.13116.27137.21123.05137.21 C98.8324.0812.42152.31139.46164.59154.08164.59 C51.4717.1111.1685.7277.39107.688

47、6.25107.68 E29.7313.3511.9354.3752.3867.5353.2267.53 支 座 E27.9711.1810.7049.2248.5461.1348.7261.13 F19.797.3513.4434.03842.5649.9433.9249.94 BC60.2211.7388.6992.7992.79 CE15.287.4128.7127.8928.71 跨 中EF13.744.7823.1823.2323.23 VGVQVWVmax B87.920.054.57133.55111.88136.50138.31138.31 C92.021.854.57140.

48、99116.80143.69145.61145.61 C44.317.474.2877.6259.1580.5776.9380.57 E40.116.074.2870.6254.1173.7669.8873.76 E32.413.345.3857.5646.4162.4756.8162.47 支 座 F32.411.645.3855.1846.4160.3355.1560.33 表 5-3 4 层框架横梁内力组合 内力组合值恒荷 载 活荷载风荷载可变荷载效应 及 永久荷载效应层 次 截 面 MGMQMWMmax跨中 Mmax B76.6817.6625.96116.74128.36146.98

49、120.82146.98支 C97.0123.8420.59149.80145.24172.39154.33172.39 C51.3117.3218.5285.8287.5106.7386.24106.73 E29.5213.3419.5654.162.8176.8852.9376.88 E28.0611.217.5449.3563.4969.8848.8669.88 座 F18.847.0823.0432.5254.8660.5632.3760.56 BC60.2212.2489.493.2993.29 CE15.287.3128.5732.6232.62 跨 中EF13.744.9123.

50、3523.3623.36 VGVQVWVmax B87.419.977.38132.84115.21139.34137.56139.34 C92.421.937.38141.58121.21147.81146.23147.81 C44.517.517.0577.9463.2783.3577.2383.35 E4016.037.0570.4457.8777.0869.7177.08 E33.213.419.0258.6152.4768.1057.9668.10 支 座 F31.611.579.0251.8050.5563.8654.0063.86 表 5-4 3 层框架横梁内力组合 内力组合值恒

51、荷 载 活荷载风荷载可变荷载效应 及 永久荷载效应层 次 截 面 MGMQMWMmax跨中 Mmax B76.6817.6636.96116.74143.76160.84120.83160.84 C97.0123.8427.46149.79154.86181.05154.33181.05 C51.3117.3224.7292.6296.18114.5486.24114.54 E29.5213.3426.5354.172.5785.6652.9385.66 E28.0611.223.7849.3573.6277.7548.8677.75 支 座 F18.847.0829.2432.5265.54

52、68.3732.3768.37 BC60.2212.2489.493.2993.29 CE15.287.3128.5727.7928.57 跨 中EF13.744.9123.3523.3623.36 VGVQVWVmax B87.419.9710.23132.84119.20142.93137.56142.93 C92.421.9310.23141.58125.20151.40146.22151.40 C44.517.519.4977.9466.6987.4277.2487.42 E4016.039.4970.4461.2980.1669.7180.16 E33.213.4111.7858.6

53、156.3371.5857.9671.58 支 座 F31.611.5711.7851.8054.4167.3454.0067.34 表 5-5 2 层框架横梁内力组合 内力组合值恒荷 载 活荷载风荷载可变荷载效应 及 永久荷载效应层 次 截 面 MGMQMWMmax跨中 Mmax B76.6817.5943.95131.98153.55169.56120.76169.56 C97.0123.8335.11149.77165.57190.68154.32190.68 C51.3117.3431.5885.85105.78123.2186.26123.21 E29.5213.3433.2154.

54、181.9294.0852.9394.08 E28.0611.1929.7749.3575.3585.2848.8585.28 支 座 F18.847.0537.1232.4874.5878.2632.3478.26 BC60.2212.2889.4693.3393.33 CE15.287.3030.1527.7830.15 跨 中EF13.744.9323.3923.3823.39 VGVQVWVmax B87.419.9612.55132.82122.45145.84137.55145.84 C92.421.9412.55141.60128.45154.34146.24154.34 C44

55、.517.5112.0077.9170.290.5877.2490.58 E4016.0312.0070.4464.883.3269.7183.32 支 座 E33.213.4114.8658.6160.6475.4657.9675.46 F31.611.5714.8654.1258.7271.2254.0071.22 表 5-6 1 层框架横梁内力组合 内力组合值恒荷 载 活荷载风荷载可变荷载效应 及 永久荷载效应层 次 截 面 MGMQMWWMmax跨中 Mmax B76.6816.863.03115.54180.26192.60119.98192.60 C97.0123.4949.211

56、49.30185.31208.01153.98208.01 C51.3117.3244.2585.82123.52139.1586.24139.15 E29.5213.348.6054.04103.46113.4252.89113.42 E28.0611.1743.5847.08106.89102.6648.83106.89 支 座 F18.846.9354.2232.3198.5299.6632.2399.66 BC56.7912.8486.1289.2589.25 CE16.597.3330.1729.5830.17 跨 中EF13.235.0022.8822.7622.88 VGVQVW

57、Vmax B86.619.6917.82127.29128.87151.18136.21151.18 支 C93.222.0117.82142.65136.79162.03147.39162.03 C45.717.5117.1979.3578.9198.5678.8698.56 E38.816.0317.1969.0070.6388.4268.0988.42 E33.713.4321.7359.2470.8684.7458.6674.74座 F31.011.5521.7353.3767.6279.1353.1779.13 5.2 柱内力组合柱内力组合 表 5-7 B 轴柱内力组合 层 次 截

58、面 恒荷载活荷载风荷 载 可变荷载效应 及 永久荷载效应内力组 合值 MGMQMWM=1.2MG+1.4 MQ M=1.2 MG+1.4 MW M=1.2 MG+0.91.4(MQ+ MW) M=1.35MG+1.40.7 MQ Mmax及 对应的 N NGNQNWN=1.2NG +1.4 NQ N=1.2NG+1.4NWN=1.2 NG+0.91.4(NQ+ NW) N=1.35NG+1.40.7 NQ Nmax及 对应的 M 89.83柱M50.1016.346.8783.0070.9489.8383.65 118.50 120.15顶N71.5824.001.88119.5087.551

59、18.50120.15 83.65 74.10柱M40.3210.43.6114.9453.4474.1064.62 147.03 152.24 6 底N95.35241.88148.02117.05147.03152.24 64.62 70.93柱M37.248.0412.7955.9462.5970.9358.15 272.19 290.68顶N183.3444.056.45281.68229.04272.19290.68 58.15 67.87柱M38.348.838.5258.3757.9467.8760.41 299.03 322.77 5 底N207.1144.056.45310.

60、20257.56299.03322.77 60.41 79.71柱M38.348.8317.4458.3770.4279.7160.41 427.52 433.37顶N274.5464.0213.84419.08384.82427.52433.37 60.41 75.11 4 柱M38.348.8314.2758.3765.9975.1160.41 480.08 492.46底N318.3164.0213.84471.6401.35480.08492.46 60.41 85.72柱M38.348.8322.6958.3777.7785.7260.41 623.10 630.13顶N405.79