门厅模板施工方案培训资料

1、 西安高新新创汇社社区D区区C标段段18#楼楼门厅高大大模板及及支撑体体系设计与施施工方案案编制人：审核人：审批人：西安建工工第一建建筑有限限责任公公司西安高新新创汇社社区D区区C标段段20177年100月100日目录录一、编制制依据二、工程程概况三、施工工说明四、施工工准备五、满堂堂架搭设设的施工工工艺六、劳动动力及材材料、机机具配备备七、模板板安装八、模板板拆除九、安全全、环保保文明施施工措施施十、应急急预案十一、计计算书一、编制制依据1、建建筑施工工模板安安全技术术规范JGJ162-20082、混混凝土结结构设计计规范GB50010-20103、建建筑结构构荷载规规范GGB5000099

2、-200124、钢钢结构设设计规范范GBB500017-200035、建建筑施工工扣件式式钢管脚脚手架安安全技术术规范JGJ 1302011二、工程程概况工程名称称：西安安高新创创汇社区区D区CC标段118#楼楼建设规模模：188#楼330522.411m2结构形式式：框架架结构建设单位位:西安安高新城城棚改有有限公司司代建单位位：西安安高科集集团高科科房产有有限责任任公司设计单位位：中联联西北工工程设计计研究院院有限公公司监理单位位：永明明项目管管理有限限公司施工单位位：西安安建工第第一建筑筑有限责责任公司司三、施工工说明本工程拟拟建项目目为创汇汇社区安安置楼，18#楼为1栋地上三层幼儿园，

3、设计使用年限为50年，耐火等级为二级，建筑面积3052.41平方米，建筑基地面积为1114.11平方米，建筑结构类型为框架结构，建筑物抗震设防烈度为八度，总高度14.4m，+-0.000相当于绝对高程为413.800m，基础垫层砼标号为C15，基础为C35，墙柱、梁板标号为C40。门厅部位位结构高高度及板板厚梁截截面尺寸寸简介门厅(11)轴向向东2.6m与与（2）轴轴距离为为4m交交E/FF轴距离离为6.6m，此此处图纸纸要求降降板800cm，故故实际搭搭设架体体高度为为9.11m，其其余部位位搭设架架体高度度为8.3m，板板厚为1100mmm。最最大梁截截面尺寸寸为4550mmm*8000m

4、mm。因此门厅厅部位对对排架搭搭设及模模板安装装要求较较高，该该部位将将采用满满堂脚手手搭设要要求按最最不利因因素要求求及施工工高度为为9.11m计算算，同时针针对梁底底采用双双道立杆杆支撑并并对其进进行计算算，在顶顶板混凝凝土浇筑筑时先浇浇筑柱子子，柱子子在施工工时分两两次浇筑筑，在柱柱子达到到一定强强度后在在浇筑梁梁板以保保证其稳稳定性。四、施工工准备1、基础础处理：门厅地地面为地地下室车车库底板板。C300混凝土土，厚度度3500cm。2、钢管管、扣件件、螺栓栓等零配配件，必必须规格格统一，材材质优良良，并应应有出厂厂证明书书。3、设专专业质量量检查员员负责脚脚手架搭搭设的具具体操作作和

5、安全全管理材材料由材材料员负负责购买买，架子子工均经经过上岗岗培训获获得上岗岗操作证证书，持持证上岗岗。4、对脚脚手架搭搭设施工工人员在在上岗前前进行施施工交底底，并作作安全教教育培训训，对相相关操作作人员必必须持证证上岗。五、满堂堂架搭设设的施工工工艺1、由于于主梁高高0.88m，且且跨度较较大，所所以主梁梁底支模模架立杆杆间距按按0.8m布置，步步距为11.0m，经计算算各项验验算均符符合规范范及设计计要求（详详细计算算式见附附表）。板底支支模架立立杆间距距按0.9m布置，步步距为11.2m，经计算算各项验验算均符符合规范范及设计计要求（详详细计算算式见附附表）。扫地杆应应采用直直角扣件件

6、固定在在距钢管管底端不不大于220cmm的立杆杆上。立立杆接头头必须采采用对接接扣件连连接，立立杆与水水平杆采采用直角角扣件连连接。接接头交错错布置，两两个相邻邻立柱接接头禁止止出现在在同步同同跨内，并并且在高高度方向向至少错错开500cm；各接头头中心距距主节点点的距离离不大于于步距的的1/33。2、架体体采用水水平剪刀刀撑与竖竖向剪刀刀撑相结结合的方方式，随随立柱、纵横向向水平杆杆同步搭搭设，用用通长剪剪刀撑沿沿架高连连续布置置，全部部采用单单杆通长长剪刀撑撑。竖向剪刀刀撑斜杆杆与地面面的夹角角在455600之间。斜杆相相交点处处于同一一条直线线上，并并沿架高高连续布布置，剪剪刀撑的的斜杆

7、应应扣在立立杆或水水平杆上上，两端端分别用用旋转扣扣件固定定。最下下端的剪剪刀撑的的底部要要插到垫垫板处。水平剪刀刀撑对角角设置，并并与独立立柱拉接接（两侧侧独立柱柱分段先先行浇筑筑），为保证证剪刀撑撑的顺直直，同时时充分考考虑剪刀刀撑的安安全作用用，剪刀刀撑采用用搭接连连接，且且连接扣扣件不少少于3个个。六、劳动动力及材材料、机机具配备备1、劳动动力配备备工种人数任务架子工5负责架子子搭设及及拆除2、材料料配备名称数量规格无缝钢管管30000m48mmm3.00mm直角扣件件400个个旋转扣件件300个个对接扣件件300个个镀锌铁丝丝100mm直径1.2mmm3、机具具配备名称数量备注架子扳

8、手手10把架子工搭搭设和拆拆除架子子用力矩扳手手1把检查架子子扣件拧拧紧力度度是否达达到要求求七、模板板安装（一）材材质及其其使用的的安全技技术措施施1、钢管管均采用用483.0mm，无无锈蚀、弯曲、压扁、劈裂等等缺陷的的钢管。符合现现行国家家标准直直缝电焊焊钢管（GGB/TT137793）或或低压压流体输输送用焊焊接钢管管（GGB/TT30992）中中规定的的Q2335A级级钢管，其其质量应应符合国国家标准准碳素素结构钢钢（GGB/TT7000）中QQ2355级钢的的规定。2、架体体采用可可锻铸铁铁制作的的扣件，其其材质符符合国家家标准钢钢管脚手手架扣件件（GGB1558311）的规规定。扣

9、扣件紧固固力矩应应为400-665Nmm。3、对接接扣件的的开口要要朝向架架子的内内侧，螺螺栓朝上上，直角角扣件的的开口不不得朝下下，以确确保安全全。4、各杆杆件端头头伸出扣扣件盖板板边缘不不小于1100mmm。5、立杆杆接长必必须采用用对接扣扣件连接接，立杆杆上的对对接扣件件应交错错布置，其在高度方向上错开的距离不得小于50厘米，对接扣件开口应朝内。两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于50厘米，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。6、梁底底立杆必必须保证证垂直，且且立杆应应对正梁梁的中心心线。（二）其其他安全全技术措措施1、使用用钢管扣扣

10、件搭设设满堂架架，在架架体四周周及内部部纵横向向不超过过6米由由底至顶顶连续设设置竖向向剪刀撑撑，同时时在架体体底部、顶部及及中间位位置分别别设置连连续水平平剪刀撑撑。水平平剪刀撑撑设置在在竖向剪剪刀撑斜斜杆相交交平面内内。2、在架架体外侧侧四周不不大于66米分别别设置连连墙件（拉拉结点）与与建筑物物拉结。3、架体体步距不不得大于于1.00米，跨跨距不得得大于00.8米米，顶步步架水平平杆距UU型顶托托的距离离不得大大于500厘米，UU型顶托托丝杆外外漏长度度不得大大于200厘米。(三)、模板工工程模板工程程是结构构外观好好坏的重重要保证证，在整整个结构构施工中中也是投投入最大大的一部部分，模

11、模板系统统的选择择正确与与否直接接影响到到施工进进度及工工程质量量。1、顶板板模板支支设顶板模板板采用115mm 厚胶合合板，660mmm60mmm 木方方做次楞楞，中心心间距3300mmm，60mmm60mmm 木方方作主楞楞，9000mmm，采用用483.00满堂钢钢管架做做支撑系系统,考考虑到整整个支撑撑系统的的稳定性性,设水水平剪刀刀撑和竖竖向剪刀刀撑。根据开间间大小，决决定顶板板模板起起拱大小小：44m开间按按1起拱，44mL6m按22起拱，66mL的按223起拱。2、楼面面梁模板板体系 采用115mmm厚胶合合板，梁梁侧部分分水平次次龙骨采采用600 x60木方方，间距距2500m

12、m，竖竖向主龙龙骨采用用48钢钢管，梁梁高8000mmm，间距距4000mm。本工程主主梁高为为8000mm，必必须按水水平间距距6000mm设设两道12对拉螺螺栓。梁底模次次龙骨采采用600 x60mmm木方，主主龙骨为为钢管，间距400mm。梁宽450mm底设4根木方，钢管主龙骨与板下支撑连成一体。支撑系统统：梁下下主龙骨骨钢管与与板下钢钢管架连连成整体体，钢管管上端支支撑板底底主龙骨骨。3、模板板工程质质量模板在支支设前必必须将模模板表面面清理干干净，并并刷涂脱脱模剂，不不得粘有有杂物或或冰雪，铺铺设后对对板面标标高及平平整度、梁断面面尺寸进进行检查查验收。模板安装装安全技技术措施施 1

13、）进入入施工现现场必须须正确配配戴合格格的安全全帽。2）高处处作业时时，材料料必须码码放平稳稳、整齐齐。手用用工具应应放人工工具袋内内，不得得乱扔乱乱放，搬搬手应用用小绳系系在身上上，使用用的铁钉钉不得含含在嘴中中。3）配合合吊装机机械作业业时，必必须服从从信号工工的统一一指挥，与与起重机机驾驶员员协调配配合，机机臂回转转范围内内不得有有无关人人员。支支架、模模板等构构件就位位后必须须立即采采取撑、拉等措措施，固固定牢靠靠后方可可摘钩。4）支设设模板作作业高度度在2mm以上（含含2m）,必须搭搭设脚手手架,按按要求系系好安全全带。5）操作作人员上上、下架架子必须须走马道道或安全全梯，严严禁利用

14、用模板支支撑攀登登上下，不不得在墙墙顶、独独立梁及及其他高高处狭窄窄而无防防护的模模板上行行走。6）支设设独立梁梁模板应应搭设临临时工作作平台，不不得站在在柱模上上操作，不不得站在在梁底板板模上行行走和立立侧模。八、模板板拆除1、组织织措施 工 长：组织、协调 技术术员 ：起草、编写技技术交底底 质检检员：监监督、指指导操作作实施 安全员 ：安全全班前教教育；安安全带、安全帽帽佩带检检查；对对实际施施工操作作进行监监督； 保管管员：负负责验收收材料；监督材材料码放放、分类类摆放整整齐；准准确记录录材料数数量；记记录回收收钉子的的数量；交代编编织袋内内楔子的的数量标标准并抽抽检核实实数量；负责回

15、回收物品品的清点点；指挥员：负责对对高空操操作人员员的安全全警示及及对起重重工吊运运指挥 2、技技术措施施 1）方案案编制 施工前，施施工技术术人员应应以书面面形式对对施工班班组进行行技术、质量安安 全交交底，对对施工难难点编制制施工方方案；向向施工班班组进行行班前教教育、安安全交底底，加强强工人的的成品的的保护意意识和自自我保护护意识。针对次次分项工工程工程程量较大大的情况况，施工工时将施施工人员员分成22个班组组。2）拆模模措施： 顶板模板板拆除时时应以房房间为单单位，先先拆除立立柱支撑撑体系，拆拆除立柱柱 时应顺着着顶板主主楞方向向从中间间向两端端逐渐拆拆除，关关键承重重部位加加设临时时

16、 支撑撑，立柱柱拆除完完成后，搭搭设临时时脚手架架，脚手手架二步步架高度度应低于于框架梁梁20003000 ，以利利于木楞楞下落时时平稳落落于脚手手架上，同同时能够够将木楞楞方便地地运至上上料平台台。拆除除木楞时时应二人人以上从从房间一一侧（平平行与顶顶板主楞楞）同时时向前撤撤下梁侧侧模、临临时支撑撑、主楞楞及次楞楞，同时时向前逐逐次拆下下模板。禁止用撬撬棍猛撬撬模板，致致使大面面积模板板坠落而而损坏模模板，拆拆除的模模板向下下运送时时，架子子上下的的工人一一定要相相互呼应应，已拆拆除的木木楞及模模板应妥妥善堆放放，及时时清理工工作面，避避免操作作人员因因扶空、踏空或或模板掉掉落、倒倒塌而伤伤

17、人。梁底模的的拆除过过程基本本与顶板板相同，对对于跨度度较大的的梁，拆拆除立柱柱时应从从中间向向两侧同同时逐渐渐拆除，然然后从一一侧用撬撬棍撬动动模板，或或用锤轻轻击，使使模板脱脱离梁底底，切不不可用撬撬棍或铁铁锤猛击击乱撬。每块模模板拆下下时，或或将其托托扶放于于地上，或或将其暂暂时放于于临时脚脚手架上上，严禁禁使拆下下的模板板自由坠坠落于地地面。防防止模板板空中坠坠落伤人人。高空空作业的的工人必必须系好好安全带带。 3）卸放放模板的的措施： 模板拆除除完成后后，应先先从临时时脚手架架上平稳稳底搬放放至楼层层空地，运运 距较较小时直直接搬至至卸料平平台。 4）楼上上材料运运输措施施： 模板及

18、木木楞拆除除到空地地后，距距卸料平平台水平平运距小小于 44.0米米时，易易用人工工倒运的的方法，当当水平运运距大于于4.00 米时时采用双双轮车倒倒运至平平台。 5）垂垂直运输输措施： 垂直运运输采用用塔吊吊吊运，将将堆放于于卸料平平台上的的木料及及模板吊吊至地 面，或或模板下下次使用用的就近近的地方方。然后后由地面面工人用用双轮车车或直接接卸到材材料堆放放场地。 6）地地面材料料运输措措施： 已经由塔塔吊吊至至地面模模板和木木楞。由由地面工工人用双双轮车运运至材料料堆 场。材料料堆场如如果在塔塔吊工作作半径范范围时可可直接将将模板和和木楞卸卸到材料料 堆放场地地。 3、模板板拆除安安全技术

19、术措施 1)、模模板拆除除时应严严格遵守守“拆模作作业”要点的的规定。 2)、登登高作业业时各种种工具应应放在工工具兜内内，严禁禁放在模模板或脚脚手架上上。 工作时应应有专人人指挥，并并在下面面标出工工作区，严严禁非施施工人员员进入工工作 区。高空空作业的的工人必必须系好好安全带带。3)、工工作时思思想要集集中，防防止钉子子扎脚和和从空中中滑落。 4)、已已拆除的的模板、木楞等等应及时时运走或或妥善堆堆放，防防止工作作人员因因 扶空、踏踏空而坠坠落。 5)、拆拆除顶板板模板时时，应搭搭设脚手手架或操操作平台台，并设设防护栏栏杆。6)、工工作时严严禁在同同一垂直直工作面面上操作作。 7)、模模板

20、拆除除时应逐逐块拆卸卸，不得得成片松松动和撬撬落或拉拉倒。 8)、工工作时每每人应有有足够的的工作面面，数人人同时操操作时应应科学分分工，统统一由专专人指挥挥和行动动。 9)、拆拆模时应应按程序序进行，禁禁止用大大锤敲击击或撬棍棍硬撬，损损坏混凝凝土 表面和棱棱角。 4、成品品保护 1)、多多层板运运输堆放放时应防防止雨淋淋水浸； 2)、覆覆膜多层层竹板严严禁与硬硬物碰撞撞、用撬撬棍敲打打、任意意抛掷等等现象， 以保证证板面覆覆膜不受受损坏； 3)、切切割或钻钻孔后地地模板侧侧边要涂涂刷封边边漆，防防止水浸浸后引起起多层板板起层和和变形； 4)、当当拆下的的多层板板四周破破坏、四四边板开开裂分

21、层层时，将将模板破破损部分分切掉四四周刷封封边漆，然然后重复复利用。 九、安全全、环保保文明施施工措施施操作人员员必须戴戴安全帽帽、系安安全带、穿防滑滑鞋，支模前前必须搭搭好相关关脚手架架。拆除除顶板模模板前划划定安全全区域和和安全通通道，将将非安全全通道用用钢管、安全网网封闭挂“禁止通通行”安全标标志，操操作人员员不得在在此区域域，必须须在铺好好跳板的的操作架架上操作作。浇筑筑混凝土土前必须须检查支支撑是否否可靠、扣件是是否松动动。浇筑筑混凝土土时必须须由模板板支设班班组设专专人看模模，随时时检查支支撑是否否变形、松动，并并组织及及时恢复复。经常常检查支支设横板板吊钩、斜支撑撑及平台台连接处

22、处螺栓是是否松动动，发现现问题及及时组织织处理。关安全全操作规规程。模模板安装装就位前前需有缆缆绳牵拉拉，防止止模板旋旋转不善善撞伤人人；垂直直吊运必必须采取取两个以以上的吊吊点，且且必须使使用卡环环吊运。 大大模板堆堆放场地地要求硬硬化、平平整、有有围护，阴阴阳角模模架设小小围护架架放置。安装就就位后，要要采取防防止触电电保护措措施，将将大模板板加以串串联，并并同避雷雷网接通通，防止止漏电伤伤人。环环保与文文明施工工 现现场模板板加工垃垃圾及时时清理，并并存放进进指定垃垃圾站。做到工工完场清清。整个个模板堆堆放场地地与施工工现场要要达到整整齐有序序、干净净无污染染、低噪噪声、低低扬尘、低能耗

23、耗的整体体效果。十、应急急预案： 1、项目部部坍塌事事故应急急领导小小组组长：项目经经理组员：施工员员、安全全员、各各班组长长、技术术员、质质检员、值勤人人员 2、防防坍塌事事故发生生，项目目部成立立义务小小组，由由项目经经理担任任组长，施施工员及及安全员员，各班班组长为为组员，主主要负责责紧急事事故发生生时有条条有理的的进行抢抢救或处处理，其其他人员员做协助助工作。 3、发生坍坍塌事故故后，由由项目经经理负责责现场总总指挥。发生脚脚手架坍坍塌事故故，按预预先分工工进行抢抢救，架架子班组组长组织织所有架架子工进进行倒塌塌架子的的拆除和和拉牢工工作，并并防止其其他架子子的倒塌塌，如有有人员被被砸

24、，应应首先清清理抢救救被砸人人员。如如果事故严严重，应应立即报报告公司司安全科科，并请请求启动动公司级级应急救救援预案案。发现现事故发发生人员员首先高高声呼喊喊，通知知现场安安全员，由由安全员员打事故故抢救电电话“1120”，向向上级有有关部门门或医院院打电话话抢救，班班组长组组织有关关人员进进行清理理，应首先先按部位位进行抢抢救人员员，其他他组员采采取有效效措施，防防止事故故发展扩扩大。还还应安排排专人随随时监护护现场状况况，防止止造成次次生事故故的发生生。在向向有关部部门通知知抢救电电话的同同时，对对轻伤人人员在现现场采取取可行的的应急抢抢救，如如现场包包扎止血血等措施施。防止止受伤人人员

25、流血血过多造造成死亡亡事故发发生。预预先成立立的应急急小组人人员分工工，各负负其责，重重伤人员员由水、电工协协助送外外抢救，值值勤门卫卫在大门门口迎接接来救护护的车辆辆。4、施工工现场安安全事故故救护组组织职务姓名联系电话话项目经理理吕强13388921120880生产经理理殷鹏斌18199233391886技术负责责人李宝龙18722925571113现场安全全员马博18099289952668质检员刘嘉俊13855240074447预算员张晓莉13600527722556后勤张剑飞153119900527725、救援援器材、设备的的配备序号设备、器器材名称称数量设备、器器材来源源存放地点点

26、1担架硬质质壹付自置置项目部保保管室2担架软质质壹付自置置项目部保保管室3灭火器四个购置置项目部保保管室4塑料水管管200mm购置置项目部保保管室5绷带贰盘购置置项目部保保管室6纱布若干购置置项目部保保管室7医药箱壹个购置置项目部办办公室8常用药品品适量购置置项目部药药箱内计算书支模架体体下楼板板承载力力计算一、计算算依据1、混混凝土结结构设计计规范GB50010-20102、建建筑结构构静力计计算手册册第二二版姚谏谏著3、混混凝土结结构设计计张晋晋元著二、计算算参数基本参数数脚手架立立杆排数数N2立杆纵(跨)距la(m)1.2立杆横距距lb(m)0.9脚手架内内排立杆杆离楼板板边距离离a1(

27、m)0.3楼板单元元计算方方式单向板单向板计计算跨度度L0(m)4单向板计计算跨数数4脚手架搭搭设方向向平行短跨跨板单元计计算宽度度C(mm)/板单元计计算长度度B(mm)/单根立杆杆传递荷荷载Fk(kNN)10立杆底部部垫板边边宽b(mm)200立杆底部部垫板边边长a(mm)200楼板钢筋筋混凝土土自重标标准值NNGK(kkN/mm3)25.11板上活荷荷载标准准值Qk(kNN/m22)1楼板最大大裂缝宽宽度限值值wlimm(mmm)0.3底部楼板板参数楼板厚度度h(mmm)180板混凝土土强度等等级C35混凝土抗抗压强度度fc(N/mm22)16.77混凝土抗抗拉强度度ft(N/mm22)

28、1.577混凝土弹弹性模量量Ec(N/mm22)315000最外层钢钢筋到混混凝土表表面的最最短距离离cs20楼板配筋筋楼板配筋筋方式双层配筋筋X向正筋筋钢筋等等级HRB4400X向正筋筋直径(mm)12X向正筋筋间距(mm)200Y向正筋筋钢筋等等级HRB4400Y向正筋筋直径(mm)12Y向正筋筋间距(mm)200X向负筋筋钢筋等等级HRB4400X向负筋筋直径(mm)12X向负筋筋间距(mm)200Y向负筋筋钢筋等等级HRB4400Y向负筋筋直径(mm)12Y向负筋筋间距(mm)200三、楼板板上荷载载计算板的计算算跨度：l= 4m立杆荷载载作用间间距：ee=1.2m得：Mmmax=18

29、kkN.mm等效楼面面均布活活荷载标标准值：qm=8MMmaxx/(llbl2)=8818/(0.942)=110kNN/m22楼板自重重荷载标标准值：gk=h/10000NGK=1180/1000025.1=44.5118kNN/m22板计算单单元活荷荷载标准准值：qqk=qm+Qk=100+1=11kkN/mm2四、板单单元跨中中及支座座处最大大弯矩及及剪力计计算取宽b=1m的的楼板为为计算单单元；强强度校核核时，由由于单元元活荷载载qk4.0kNN/m22,分项系系数c1取1.33。故荷荷载组合合设计值值取：F1=11.2ggk+c1qk=1.24.5518+1.3311=19.7222

30、kN/m2按等跨均均布荷载载计算，考考虑支座座与梁整整体连接接时等跨跨连续板板塑性内内力重分分布时的的弯矩系系数。最大正弯弯矩：MMmaxx=1/14F1L02=1/1419.722242=222.5339kNNm最大负弯弯矩：MMmaxx=1/11F1L02=1/1119.722242=288.6886kNNm五、板单单元正截截面承载载力验算算已知b=10000mmm（见上上节假设设，下同同）；混混凝土强强度等级级为C335，故故1=1。由由于板厚厚h为1800mm，则则h0=h-20=1800-200=1660mmm(1)、跨中正正弯矩验验算由计算及及查表可可得fy=3360NN/mmm2

31、fy=3600N/mmm2X向正筋筋钢筋面面积：As=110000/20003.1142/4122=5665.4487mmm2X向负筋筋钢筋面面积：As=10000/22003.1142/4122=5665.4487mmm2对于双层层配筋，由由方程1fcbx+fyAs=ffyAs得：x=(ffyAs-fyAs)/1fcb=(36005655.4887-33605655.4887)/(116.710000)=0mmm由于x2s=400mm，故故Mu=ffyAs(h0-s)=33605655.4887(1660-220)/1066=288.5001kNNmMmaax=222.5339kNNm满足要

32、求求(2)、支座处处负弯矩矩验算由于支座座处楼板板变成上上拉下压压的受力力情况，故故平衡方方程为1fcbx+fyAs=ffyAs，从而而x=(fyAs-fyAs)/1fcb=(36005655.4887-33605655.4887)/(116.710000)=0mmm因x22s=400mm，从从而Mu=ffyAs(hh0-s)=33605655.4887(1660-220)/1066=288.5001kNNmMmaax=222.5339kNNm满足要求求六、楼板板裂缝验验算纵向受拉拉普通钢钢筋应力力s=MMk/(00.877Ash0)=222.5539106/(00.8775655.48871

33、600)=2286.3344N/mmm2（式中中Mk取Mmaxx）按有效受受拉混凝凝土截面面面积计计算的纵纵向受拉拉钢筋配配筋率te=minnAss/0.5bhh,0.01=0.0066裂缝间纵纵向手拉拉钢筋应应变不均均匀系数数=1.1-00.655ft/(tes)=11.1-0.6651.557/(0.00062866.3334)=0.5533结合规范范与用户户设计值值，知最最外层纵纵向受拉拉钢筋外外边缘至至受拉区区底边的的距离()cs=200mm；根据GGB5000100-20010，查查表得钢钢筋弹性性模量EEs=20000000N/mm22按荷载准准永久组组合并考考虑长期期作用影影响的

34、最最大裂缝缝宽度为为：Wmaxx=crs1.9css+0.08ddeq/te/Es=1.990.55332866.3334(1.920+0.00812/0.0006)/20000000=00.2776mmm其中，板板为受弯弯钢筋混混凝土构构件，受受力特征征系数cr按规规范取值值1.99；deq取X向正筋筋直径。Wmaxx=0.2766mmWlimm=0.3mmm满足要求求七、楼板板抗冲切切验算在集中反反力作用用下，不不配置箍箍筋或弯弯起钢筋筋的板受受冲切承承载力：F=(00.7hft+0.25pc)umh0式中，由由于板厚厚小于8800mmm，故故截面高高度影响响系数h=1；pc为为计算截截面

35、周长长上混凝凝土有效效预压应应力加权权均值，即即2N/mm22；s为立立杆位置置影响系系数，即即30。s为垫垫板长边边与短边边之比，即即2。计算截面面周长为为um=2(a+bb+2hh0)=22(2000+2200+21600)=114400mm1=00.4+1.22/s=0.4+11.2/2=112=00.5+sh0/4uum=0.5+3301600/(4414440)=1.3333=miin(1,2)=11代入参数数，得F=(00.711.557+00.2552)1144401600/10000=3688.411kN1.44FK=1.410=14kkN满足要求求扣件式梁梁模板安安全计算算书

36、一、计算算依据1、建建筑施工工扣件式式钢管脚脚手架安安全技术术规范JGJ 13020112、建建筑施工工脚手架架安全技技术统一一标准GB51210-20163、建建筑施工工模板安安全技术术规范JGJ162-20084、建建筑施工工临时支支撑结构构技术规规范JJGJ3300-201135、建建筑结构构荷载规规范GGB5000099-200121、计算算参数基本参数数计算依据据建筑施施工脚手手架安全全技术统统一标准准GBB512210-20116混凝土梁梁高h(mm)800混凝土梁梁宽b(mm)450混凝土梁梁计算跨跨度L(m)13.22模板支架架高度HH(m)7.6模板荷载载传递方方式可调托座座

37、次楞悬挑挑长度aa1(mmm)250梁两侧楼楼板情况况梁两侧有有板梁侧楼板板厚度hhb(mmm)150剪刀撑(含水平平)布置方方式加强型梁跨度方方向立杆杆间距lla(m)0.8垂直梁跨跨度方向向的梁两两侧立杆杆间距llb(m)0.8水平杆步步距h1(m)1梁侧楼板板立杆的的纵距lla1(mm)1.2梁侧楼板板立杆的的横距llb1(mm)1.2立杆自由由端高度度h0(mmm)400梁底立杆杆根数nn2次楞根数数m4架体底部部布置类类型底座结构表面面要求表面外露露材料参数数主楞类型型圆钢管主楞规格格483.00主楞合并并根数2次楞类型型矩形木楞楞次楞规格格60770次楞合并并根数/面板类型型覆面木

38、胶胶合板面板规格格15mmm(克隆隆、樟木木平行方方向)钢管规格格483荷载参数数可调托座座承载力力容许值值(kNN)30地基承载载力特征征值faak(kkPa)/架体底部部垫板面面积A(m22)0.2模板（不不含支架架）自重重标准值值G1k(kkN/mm2)0.2新浇筑混混凝土自自重标准准值G2k(kkN/mm3)24钢筋自重重标准值值G3k(kkN/mm3)1.5施工荷载载标准值值Qk(kNN/m2)2脚手架上上震动、冲击物物体自重重QDK(kkN/mm2)0.5计算震动动、冲击击荷载时时的动力力系数1.355脚手架安安全等级级2级脚手架结结构重要要性系数数01是否考虑虑风荷载载否省份、城

39、城市陕西(省省)西安安市(市市)地面粗糙糙度类型型/基本风压压值Wo(kNN/m2)/模板支撑撑架顶部部模板高高度Hb(mmm)/模板支撑撑架顶部部竖向栏栏杆围挡挡的高度度Hm(mmm)/2、施工工简图（图1）剖面图图1（图2）剖面图图2二、面板板验算根据规范范规定面面板可按按简支跨跨计算，根根据施工工情况一一般楼板板面板均均搁置在在梁侧模模板上，无无悬挑端端，故可可按简支支跨一种种情况进进行计算算，取bb=1mm单位面面板宽度度为计算算单元。W=bhh2/6=10000152/6=375500mmm3I=bhh3/122=10000153/122=28812550mmm4由可变荷荷载控制制的

40、组合合：q1= 1.22G11k+(G2kk+G3kk)hb+11.4(Qk+QDK)bb=0.9(1.2(0.2+(24+1.55)8000/10000)1+11.4(2+1.3350.55)1)=25.6188kN/m由永久荷荷载控制制的组合合：q2= 1.335GG1k+(G2kk+G3kk)hb+11.40.77(Qkk+QDK)bb=0.9(1.35(0.2+(24+1.55)8000/10000)1+11.40.77(2+1.3350.55)1)=27.3888kN/m取最不利利组合得得：q=maaxqq1,q2=maax(225.6618,27.3888)=227.3388kkN

41、/mm（图3）面板强强度简图图1、强度度验算（图4）面板弯弯矩图Mmaxx=0.0077kkNm=00Mmaxx/W=10.0077106/3775000=2.0544N/mmm2f=300N/mmm2满足要求求2、挠度度验算qk=(G1kk+(GG3k+GG2k)h)b=(00.2+(244+1.5)8000/10000)1=220.66kN/m（图5）面板挠挠度计算算简图（图6）面板挠挠度图(mm)=0.0422mm=4550/(4-1)4000)=00.3775mmm满足要求求三、次楞楞验算由可变荷荷载控制制的组合合：q1= 1.22(G1kk+(GG3k+GG2k)h) a+11.4(

42、Qk+QDK)a=0.9(1.2(0.2+(24+1.55)8000/10000)4500/10000/(4-1)+1.44(2+1.3350.55)4500/10000/(4-1)=3.8433kN/m由永久荷荷载控制制的组合合：q2= 1.335(G1kk+(GG3k+GG2k)h) a+11.40.77(Qk+QDK)a =0.99(1.35(0.2+(24+1.55)8000/10000)4500/10000/(4-1)+1.440.77(2+1.3350.55)4500/10000/(4-1)=4.1088kN/m取最不利利组合得得：q=maaxqq1,q2= maxx(3.8433

43、,4.1088)=44.1008kNN/m（图7）面板强强度计算算简图1、强度度验算（图8）次楞弯弯矩图(kNm)Mmaxx=0.2264kkNm=00Mmaxx/W=10.2264106/(44910000)=5.3397NN/mmm2f=155N/mmm2满足要求求2、抗剪剪验算（图9）次楞剪剪力图(kN)Vmaxx=1.8813kkNmaxx=0VmaxxS/(Ib)=11.881310336.75103/(1171.5104610)=0.6488N/mmm2=2N/mmm2满足要求求3、挠度度验算挠度验算算荷载统统计，qk=(G1kk+(GG3k+GG2k)h)b/(m-11)=(0.

44、2+(24+1.55)8000/10000)4500/10000/(4-1)=3.009kNN/m（图100）挠度计计算简图图（图111）次楞挠挠度图(mm)maxx=0.2275mmm=0.810000/4400=2mmm满足要求求4、支座座反力根据力学学求解计计算可得得：Rmaxx=3.6627kkNRkmaax=2.7728kkN四、主楞楞验算梁侧楼板板的立杆杆为梁板板共用立立杆，立立杆与水水平钢管管扣接属属于半刚刚性节点点，为了了便于计计算统一一按铰节节点考虑虑，偏于于安全。根据实实际工况况，梁下下增加立立杆根数数为2，故可可将主楞楞的验算算力学模模型简化化为2+2-11=3跨跨梁计算

45、算。这样样简化符符合工况况，且能能保证计计算的安安全。等跨连续续梁，跨跨度为:3跨距为：(等跨)0.2267主楞所承承受的荷荷载主要要为次楞楞传递来来的集中中力，另另外还需需考虑主主楞自重重，主楞楞自重标标准值为为gk=65.3/110000=0.0655kN/m自重设计计值为：g=11.2ggk=1.2265.3/110000=0.0788kN/m则主楞强强度计算算时的受受力简图图如下：（图122）主楞强强度计算算简图则主楞挠挠度计算算时的受受力简图图如下：（图133）主楞挠挠度计算算简图1、抗弯弯验算（图144）主楞弯弯矩图(kNm)Mmaxx=0.1172kkNm=00Mmaxx/W=1

46、0.1172106/(88.988610000)=19.1411N/mmm2f=2005N/mm22满足要求求2、抗剪剪验算（图155）主楞剪剪力图(kN)Vmaxx= 3.6377kNmaxx=0QmaxxS/(Ib)=13.6637100006.0084103/(221.55661041.2210)=8.5511N/mmm2=1220N/mm22满足要求求3、挠度度验算（图166）主楞挠挠度图(mm)maxx=0.0008mmm=0.810000/(2+11)/4400=0.6667mmm满足要求求4、支座座反力计计算因两端支支座为扣扣件，非非两端支支座为可可调托座座，故应应分别计计算出两

47、两端的最最大支座座反力和和非两端端支座的的最大支支座反力力。故经计算算得：两端支座座最大支支座反力力为：RR1=0.6122kN非端支座座最大支支座反力力为：RR2=6.6733kN五、端支支座扣件件抗滑移移验算按上节计计算可知知，两端端支座最最大支座座反力就就是扣件件的滑移移力R1=00.6112kNNN=8kN满足要求求六、可调调托座验验算非端支座座最大支支座反力力为即为为可调托托座受力力R2=66.6773kNNN=300kN满足要求求七、立杆杆验算1、长细细比验算算验算立杆杆长细比比时取kk=1,1、2按JGJJ1300-20011附附录C取用l01=k1(h+2a)=11.4425(

48、1+24000/10000)=2.5666ml02=k2h=12.44651=22.4665m取两值中中的大值值l0=mmax(l011,l02)=maxx(2.5666,2.4655)=22.5666m=l00/i=2.556610000/(1.55910)=1661.3367=2110满足要求求2、立杆杆稳定性性验算(顶部立立杆段)1=ll01/ii=2.566610000/(1.55910)=1661.3367根据11查JGJJ1300-20011附附录A.0.66得到=0.227根据建建筑施工工脚手架架安全技技术统一一标准（GB51210）中6.2.11条规定应分别对由可变荷载控制的组

49、合和由永久荷载控制的组合分别计算荷载，并取最不利荷载组合参与最终的立杆稳定的验算。由可变控控制的组组合：N1=11.2G1kk+(GG2k+GG3k)hlalb+1.4(QQk+QDK)lalb=1.22(0.2+(24+1.55)80000.0001)0.880.2267+1.44(2+1.3350.55)0.880.2267=6.0073kkN由永久荷荷载控制制的组合合：N2=11.355G1kk+(GG2k+GG3k)hlalb+1.40.77(Qk+QDK)lalb=1.335(0.2+(24+1.55)80000.0001)0.880.2267+1.440.77(2+1.3350.5

50、5)0.880.2267=6.4492kkNN=maax（N1，N2）=maxx(6.0733,6.4922)=66.4992kNN0NN/(A)=16.449210000/(0.2274.2241000)=556.773N/mm22f=2005N/mm22满足要求求3、立杆杆稳定性性验算(非顶部部立杆段段)2=ll02/ii=2.465510000/(1.55910)=1555.001根据11查JGJJ1300-20011附附录A.0.66得到=0.2291此处还应应考虑架架体的自自重产生生的荷载载由可变控控制的组组合：N3=11.2G1kk+(GG2k+GG3k)hlalb+1.22Hgk

51、 +11.4(Qk+QDK)lalb=1.22(0.2+(24+1.55)80000.0001)0.880.2267+1.227.660.1153+1.44(2+1.3350.55)0.880.2267=7.4469kkN由永久荷荷载控制制的组合合：N4=11.355G1kk+(GG2k+GG3k)hlalb+1.335Hgk +11.40.77(Qk+QDK)lalb=1.335(0.2+(24+1.55)80000.0001)0.880.2267+1.3357.660.1153+1.440.77(2+1.3350.55)0.880.2267=8.0063kkNN=maax（N3，N4）=m

52、axx(7.4699,8.0633)=88.0663kNN0NN/(A)=18.006310000/(0.2291(4.241000)=65.3588N/mmm2f=2005N/mm22满足要求求结论：梁梁模板搭搭设及支支撑体系系符合规规范及设设计要求求，各项验算算均满足足要求。楼板模板板安全计计算书一、计算算依据1、建建筑施工工模板安安全技术术规范JGJ162-20082、混混凝土结结构设计计规范GB50010-20103、建建筑结构构荷载规规范GGB5000099-200124、建建筑施工工临时支支撑结构构技术规规范JJGJ3300-20113二、计算算参数基本参数数楼板厚度度h(mmm)

53、100楼板边长长L(mm)6.6楼板边宽宽B(mm)4模板支架架高度HH（m）9.1主楞布置置方向平行于楼楼板长边边立杆纵向向间距lla(m)0.9立杆横向向间距llb(m)0.9水平杆步步距h1(m)1.2立杆自由由端高度度h0(mm)400架体底部部布置类类型垫板次楞间距距a(mmm)300次楞悬挑挑长度aa1(mmm)200主楞悬挑挑长度bb1(mmm)200主楞合并并根数1结构表面面要求表面外露露剪刀撑（含含水平）布布置方式式加强型计算依据据建筑施施工模板板安全技技术规范范JGGJ1662-220088材料参数数主楞类型型矩形木楞楞主楞规格格60660次楞类型型矩形木楞楞次楞规格格60

54、770面板类型型覆面木胶胶合板面板规格格15mmm(克隆隆、樟木木平行方方向)钢管类型型483荷载参数数基础类型型混凝土楼楼板地基土类类型/地基承载载力特征征值fak(kkPa)/架体底部部垫板面面积A(m22)0.2是否考虑虑风荷载载否架体搭设设省份、城市陕西(省省)西安安市(市市)地面粗糙糙度类型型/模板及其其支架自自重标准准值G11k(kkN/mm2)/新浇筑混混凝土自自重标准准值G22k(kkN/mm3)24钢筋自重重标准值值G3kk(kNN/m3)1.1计算模板板及次楞楞时均布布活荷载载Q1kk(kNN/m2)2.5计算模板板及次楞楞时集中中活荷载载Q2kk(kNN)2.5计算主楞楞

55、时均布布活荷载载Q3kk(kNN/m2)1.5计算立杆杆及其他他支撑构构件时均均布活荷荷载Q44k(kkN/mm2)1基本风压压值Woo(kNN/m2)/简图：（图1）平（图2）纵向剖剖面图11（图3）横向剖剖面图22三、面板板验算取b=11m单位位面板宽宽度为计计算单元元。W=bhh2/6=10000152/6=375500mmm3I=bhh3/122=10000153/122=28812550mmm41、强度度验算A.当可可变荷载载Q1k为均均布荷载载时：由可变荷荷载控制制的组合合：q1=00.91.2GG1k+(G2kk+G3kk)hb+11.4QQ1kb=0.9(1.2(0.2+(24

56、+1.11)1000/10000)1+11.42.551)=6.0077kkN/mm由永久荷荷载控制制的组合合：q2=00.91.35G1kk+(GG2k+GG3k)hhb+1.440.77Q1kkb=0.99(1.35(0.2+(24+1.11)1000/10000)1+11.40.772.551)=5.4498kkN/mm取最不利利组合得得：q=maaxqq1,q2=mmax(6.0077,5.4498)=6.0777kN/m（图4）可变荷荷载控制制的受力力简图11B.当可可变荷载载Q1k为集集中荷载载时：由可变荷荷载控制制的组合合：q3=00.91.2GG1k+(G2kk+G3kk)hb

57、=0.99(1.2(0.2+(24+1.11)1000/10000)1)=2.9927kkN/mmp1=00.91.44Q2kk=0.91.442.55=3.15kkN（图5）可变荷荷载控制制的受力力简图22由永久荷荷载控制制的组合合：q4=00.91.35G1kk+(GG2k+GG3k)hhb=0.9(1.35(0.2+(24+1.11)1000/10000)1)=3.2293kkN/mmp2=00.91.440.77Q2kk=0.91.440.772.55=2.2055kN（图6）永久荷荷载控制制的受力力简图取最不利利组合得得：Mmaxx=0.0688kNm（图7）面板弯弯矩图=Mmmax

58、/W=00.0668106/3775000=1.8233N/mmm2f=300N/mmm2满足要求求2、挠度度验算qk=(G1kk+(GG3k+GG2k)h)b=(0.22+(224+11.1)1000/10000)1=22.711kN/m（图8）挠度计计算受力力简图（图9）挠度图图=0.0888mm=3000/4400=0.775mmm满足要求求四、次楞楞验算当可变荷荷载Q1k为均均布荷载载时：计算简图图：（图100）可变荷荷载控制制的受力力简图11由可变荷荷载控制制的组合合：q1=00.91.2GG1k+（G2k+GG3k)hha+1.44Q1kka=0.99(1.2(0.2+(24+1.

59、11)1000/10000)3000/10000+1.442.553000/10000)=1.8233kN/m由永久荷荷载控制制的组合合：q2=00.91.35G1kk+（G2k+GG3k)hha+1.440.77Q1kka=0.99(1.35(0.2+(24+1.11)1000/10000)3000/10000+1.440.772.553000/10000)=1.6499kN/m取最不利利组合得得：q=maaxqq1,q2=mmax(1.8823,1.6649)=1.8233kN/m当可变荷荷载Q1k为集集中荷载载时：由可变荷荷载控制制的组合合：q3=00.91.2GG1k+(G2kk+G3kk)ha=0.99(1.2(0.2+(24+1.11)1000/10000)3000/10000)=0.8788kN/mp1=00.91.44Q2kk=0.91.442.55=3.15kkN（图111）可变荷荷载控制制的受力力简图22由永久荷荷载控制制的组合合：q4=00.91.35G1kk+(GG2k+GG3k)hha=0.9(1.35(0.2+(24+1.11)1000/10000)3000/10000)=0.9888kN/mp2=00.91.440.77Q2kk