JGJ406T-2017预应力混凝土管桩技术标准附条文

P3中华人民共和国住房和城乡建设部第1650号JGJ/T406-2017,自2018年2月1日起实施。发行2017年8月23日6 22.1术语 2 33基本规定 8 4.1材料 4.2分类 5.1一般规定 5.2桩基计算 5.3构造要求 6.1一般规定 356.2设计 36 7.1一-般规定 397.2施工与监测要求 8.1一般规定 8.2起吊、搬运与堆放 8.3接桩与截桩 488.4静压法沉桩 508.5锤出法沉桩 538.6植人法沉桩 557 569质量检测与验收 附录A管桩结构形式、桩身配筋及桩身力学性能 64附录B管桩偏心受压N-M曲线 附录C管桩与腰梁、冠梁的连接构造示意图 附录D静压沉桩施工记录表 附录E锤击沉桩施工记录表 附录F植入法沉桩施工记录表 附录G静压桩机及适用范围参数表 附录H柴油锤重选择及适用范围参数表 附录K管桩全截面桩身混凝土抗压强度试验评价 本标准用词说明 8 2 3 84MaterialsandC 35 367RetainingandProtectingforE 39 43 43 47 48 53 559 AppendixAConstructionalDrawingofPiAppendixBN-MCurveofEccentricCom AppendixDConstructi AppendixEConstructi AppendixFConstructionRecordTableofPlanting AppendixGParameterTableofHydrostaticPressurePileDriverandApplication AppendixKEvaluationofCompressivFull-sectionPileConcrete 术经济政策，做到安全适用、经济合理、保护环境.制定本)2强混凝土管桩(简称PHC管桩),桩身混凝土强度等级为C60的管桩为混凝土管桩(简称PC管桩),主筋配筋形式为预应力建(构)筑物基础。利用锤击设备将管桩打至土(岩)层设计深度的沉桩施工利用静压设备将管桩压至土(岩)层设计深度的沉桩施工在管桩中空部插入专用钻头，边钻孔取土边将桩沉入土32.1.9桩身抱压允许压桩力allowablepressureofpilewith用落锤锤击管桩一定击数后，管桩进入土(岩)层中的深度.4l,一桩周第i层土(岩)的厚度；5N,k--按荷载效应标准组合计算的偏心竖向力作用下第Vk-按荷载效应标准组合计算的作用于单桩桩顶的竖Nekmn-相应于荷载效应标准组合时偏心竖向力作用下单2.2.3抗力和材料性能f-一非预应力钢筋抗拉强ʃ.——桩身混凝土轴心抗压强度设计值；ʃk——桩身混凝土轴心抗压强度标准值；fuk—-管桩桩身混凝土立方体抗压强度标准值；f₀——填芯混凝土与管桩内壁的粘结强度设计值；fk——混凝土轴心抗拉强度标准值；fmk——预应力钢棒抗拉强度标准值；f——经深度修正后的复合地基承载力特征值；f——箍筋抗拉强度设计值；Gw,——群桩基础所包围体积的桩土总自重除以总桩数；67vx—管桩桩顶水平位移系数；aE——钢筋弹性模量与混凝土弹性模量之比；a—桩端端阻力发挥系数：R—-混凝土强度影响系数；y-—考虑离心工艺影响及截面抵抗矩塑性影响的综合y₀--结构重要性系数；γm——基础底面以上土的加权平均重度；λg——桩端土塞效应修正系数；μ——截桩后混凝土的有效预压应力折减系数；Xm——管桩桩顶允许水平位移。83.0.6当沉桩施工遇到下列情况时，宜采用植入法或中掘法1影响桩身质量、邻近建(构)筑物、地下管线的正常使2当遇到密实的砂土、碎(卵)石土等硬土夹层，桩端难93.0.9管桩混凝土及桩身防腐要求应符合表3.0.9-1和表(1含量PHC管桩、C1-强中弱强中弱强中弱PHC管桩、土耐腐蚀性能电通量((")可不防护可不防护可不防护一注：表中所列基本要求为设计使用年限为50年，设计使用年限为100年时的材料要标要求时，应采取相应措施进行防护，并应符合表3.0.10的强中弱强中弱强中弱1.增加钢筋5防护防护防护续表3.0.10强中弱强中弱强中弱PHC管桩、防腐蚀涂层厚度叮不防护叮不防护防护1.增加钢筋度(mm)防护防护防护防腐蚀涂层厚度3.0.12当管桩的表面涂有防腐蚀涂料时.在估算单桩承载力的有关规定。公称截面面积焊接应力槽、机械连接孔外，端板表面应平整，不得开槽和4.1.3管桩采用免蒸压养护工艺时，掺合料宜采用矿渣微粉、4.2.4预应力高强混凝土管桩按有效预应力值大小可分为A为4MPa、6MPa、8MPa和10MPa,其抗弯性能应符合本标准筑物上部结构类型与荷载，建筑物对基础沉降及水平位移的影响的邻近建(构)筑物的地基基础情况及防振、防噪声要求，1基础设计等级为甲级的桩基础和抗拔桩不宜选用A4直径为300mm的管桩仅适用于弱腐蚀场地环境；对于表5.1.3管桩的最小中心距4应选择硬土层作为桩端持力层。桩端全截尖部分)进入持力层深度，对于黏性土、粉土不宜小于2.0d,1)试桩的规格、长度及地质条件应具有代表性；2)试桩应选在地质勘探孔附近；3)试桩施工条件应与工程桩一致。2设计等级为丙级的管桩基础，可结合静力触探原位试验5.1.5对于承受水平荷载大的设计等级为甲级、乙级的管桩基础，应通过现场单桩水平静载试验确定单桩水平承载力特征值。试验宜采用单向多循环加载法或慢速维持荷载法，按现行行业标5.1.6受水平荷载的管桩，其桩身受弯承载力和受剪承载力的1应验算桩身相同配筋形式的最大弯矩处的受弯承载力；3桩身所承受最大弯矩和水平剪力的计算，可按现行行业4桩身正截面受弯承载力和斜截面受剪承载力的计算，应按本标准第5.2.12条～第5.2.17条的规定执行。5.1.7预应力管桩应按下列规定进行受拉应力验算：1对于严格要求不出现裂缝的预应力管桩，其裂缝控制等级应为一级，在荷载效应标准组合下混凝土不应产生拉应力，应2对于一般要求不出现裂缝的预应力管桩，其裂缝控制等级应为二级，在荷载效应标准组合下受拉边缘的应力不应大于混凝土轴心受拉强度标准值，应符合下式要求：式中：σ—-荷载效应标准组合下桩身混凝土正截面法向拉应力o—管桩桩身截面混凝土有效预压应力(N/mm²);fk—混凝土轴心抗拉强度标准值(N/mm²)。5.2.1对于一般建筑物和受水平力(包括力矩和水平剪力)较全网首发定期更N——相应于荷载效应标准组合时，轴心竖向力作N,——按荷载效应标准组合计算的偏心竖向力作用M、M,,一按荷载效应标准组合计算的作用于承台底面xj、x;、y、y-—第i、j基桩或复合桩基至y、x轴的距离H₄——按荷载效应标准组合计算的作用于桩基承台2)偏心竖向力作用下，除满足式(5.2.2-1)外，尚应3)水平力作用下2)偏心竖向力作用下，除满足式(5.2.2-4)外，尚应3)水平力作用下单桩基础，可取单桩的水平承载力特征值R。当h,/d<5时，λ=0.16h,/d式中：N——轴心竖向力作用下单桩所受竖向压力设计值a₁——混凝土矩形应力图的应力值与轴心抗压强度设计钢棒截面面积的比值，当α大于2/3时，取α为0;距的增大影响，取η=1。管桩偏心受压时λ;--抗拔系数，可按表5.2.9取值；表5.2.9管桩抗拔系数λ注：桩长/与桩径d之比小于20时.λ取小值。式中：N₁——单桩抗拔力设计值(kN),可近似按1.35R2根据管桩端板锚固孔抗剪强度验算单桩抗拔承载力时n'-预应力钢棒数量(根);f、端板抗剪强度设计值(N/mm²),取f.=120N/mm²;d:——焊缝外径(mm);土可取0.35N/mm²;荷载试验资料时.除A型管桩外.可按变形控制采用下列公式桩的换算深度(ah)续表5.2.11-1桩的换算深度(alh)23桩及3桩以上承台且满足附录A节点要求可视为刚接：表5.2.11-2桩侧土水平抗力系数的比例系数m值样123可塑黏性土.稍密粉土，中密填上，稍密粉砂1中密中粗砂，密实老填土1管桩(预应力高强混凝土管桩、预应力混凝土管桩)正截面受弯承载力设计值计算：M₀——管桩桩身受弯承载力极限值(kN·m);A——管桩桩身横截面面积(mm²);Aw——全部纵向预应力钢棒的总截面面积(mm²);之比，对C60取a₁=0.98,C80取a₁=0.94的钢筋面积与全部纵向预应力钢棒截面面积的/纵向非预应力钢筋重心所在圆周的半径(mm);r。纵向预应力钢棒重心所在圆周的半径(mm);α受压区混凝土截面面积与全截面面积的比值；a;——矩形应力图中.纵向受拉预应力钢棒达到屈服强度的钢筋面积与全部纵向预应力钢棒截面面积的fe——混凝土轴心抗压强度设计值(N/mm²);fa——混凝土轴心抗压强度标准值(N/mm²);fw——预应力钢棒抗拉强度设计值(N/fw—预应力钢棒抗压强度设计值(N/mm²);f,——非预应力钢筋抗拉强度设计值(N/mmfx——非预应力钢筋抗拉强度标准值(N/mm²);o----预应力钢棒合力点处混凝土法向应力等于零时的预应力钢棒应力(N/mm²);γ——考虑实际条件下的综合折减系数，取γ=0.95。5.2.14当按二级裂缝控制等级验算受弯管桩受拉边缘应力时，其正截面受弯承载力应符合下式规定：og——包括混凝土有效预压应力在内的管桩横截面承受γ——考虑离心工艺影响及截面抵抗矩塑性影响的综合系数，对C60取γ=2.0,对C80取γ=1.9;E.、E₂—-分别为预应力钢棒、混凝土的弹性模量。m--计算截面至截桩顶的距离.当m>1.取m=l;5.3.2预应力钢棒应沿其分布圆周均匀配置.用于桩基工程的管桩最小配筋率不应小于0.5%,并不得少于6根.间距允许偏5.3.3混合配筋管桩的非预应力钢筋与预应力钢棒数量宜按1:1间隔对称布置且非预应力钢筋屈服强度标准值不宜低于5.3.4管桩两端螺旋筋加密区长度不得小于2000mm,加密区465(867685.3.7桩基工程用管桩的钢筋混凝土保护层厚度不得小于1应根据地质条件和布桩情况选用桩尖，宜选用开口型芯混凝土深度应按计算确定，且不得小于6倍桩径并不得小2填芯混凝土强度等级应比承台和承台梁提高一3管腔内壁浮浆应清除干净.并刷纯水泥浆应小于0.6%,数量不宜少于4根，钢筋插入管桩内的长度应与桩顶填芯混凝土深度相同，锚入承台内的长的长度应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010验，可单独使用形成刚性桩复合地基.也可与碎石桩、水泥土基，再采用管桩复合地基处理，处理效果应满足国家现行标准《建筑地基处理技术规范》JGJ79和《湿陷性黄土地区建筑规宜小于3d,桩长范围内土层挤土效应明显符合下列规定：全网首发定期更新|资源共享有求必应1褥垫层厚度宜取管桩增强体直径的1/2;采用多桩型复合地基时，宜取对复合地基承载力贡献大的增强体桩径的1/2,5砂石褥垫层夯填度不应小于0.93,灰土褥垫层压实系数1采用锤击、静压法施工时.单桩承载力特征值、桩身强l,-—桩周第i层土(岩)的厚度(m);Ym——基础底面以上土的加权平均重度(kN/m³),地下复合管桩时，单桩竖向承载力特征值、桩身强度可按下列公式2当采用两节桩时.可根据土层和土压力分布特征、管桩3排桩-锚杆或排桩-内支撑支护的管桩直径不宜小于或邻近建(构)筑物基础及管线对挤土效应影响敏感时.可采用于管桩直径的0.8倍；2桩位偏差不应大于50mm,垂直度偏差不应大于1/100,3管桩插入作业，宜在搅拌施工完成后(6～8)h、旋喷施4插入管桩的直径宜小于水泥土桩直径或墙最小宽度最新标准官方首发群：141160466全网首发定期更新|资源共享有求必应4拟建场地周围道路及建(构)筑物、地下管线、高空线边坡的影响；在邻近湖、塘的施工场区，应防止桩位偏移和2对于桩的中心距小于4倍桩径的群桩基础，应由中间向4对于一侧靠近现有建(构)筑物的场地、宜从毗邻建度偏差不得大于0.5%;2当桩身垂直度偏差超过0.8%时，应找出原因并作纠正8.1.12沉桩的控制深度应根据地质条件、贯入度、压桩力、设计桩长、标高等因素综合确定。当桩端持力层为黏性土时，为密实砂性土时，应以贯人度、压桩力控制为主，标高控制1引孔直径不宜超过桩直径的2/3,深度不宜超过桩长的2引孔宜采用长螺旋钻机引孔，垂直偏差不宜大于0.5%,3引孔作业和沉桩作业应连续进行，间隔时间不宜大于12h;4采用引孔辅助沉桩法的终压(锤)标准应根据相应的沉8.1.15沉桩完成后应对桩头高出或低于地表部分进行保护8.1.16基坑开挖时应制定施工方案，桩顶以上1.0m内的土8.1.17严禁在基坑影响范围内的施T.现场进行边沉桩边开挖施T..不应超过1.0m。输过程堆叠时，外径500mm以上的管桩不宜超过5层，直径为400mm以下的管桩不宜超过8层，堆叠的层数还应满足地基承道垫木.垫木支点宜分别位于距桩端0.21倍桩长处；采用多支吊(图8.2.3-1);也可采用专用吊钩钩住桩两端内壁进行水平4管桩长度大于15m且小于30m的管桩或拼接桩，应采用四点吊(图8.2.3-2);长度大于30m的管桩或拼接桩，应采用图8.2.3-215m～30m长桩吊点位置8.2.4施工现场移桩应符合下列规定：1管桩叠层堆放时，应采用吊机取桩，严禁拖拉移桩；3采用三点支撑履带自行式打桩机施工时不宜拖拉取桩。8.3.1管桩施工应避免在桩尖接近密实砂土、碎石、卵石等硬8.3.2焊接接桩除应符合现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205中二级焊缝的规定外，尚应符合下列规1入土部分桩段的桩头宜高出地面1.0m。2下节桩的桩头处宜设置导向箍或其他导向措施。接桩时，上、下节桩段应保持顺直.错位不超过2mm;逐节接桩时，节点弯曲矢高不得大于1/1000桩长.且不得大于20mm。3上、下节桩接头端板坡口应洁净、干燥，且焊接处应刷4手工焊接时宜先在坡I圆周上对称点焊4点～6点，待5焊接层数不得少于2层.内层焊渣必须清理干净后方能冷却，方可继续沉桩。自然冷却时间不应少于表8.3.2所列时8634)可采用专用链条式扳手旋紧.锁紧后两端板尚应有1)连接前.连接处的桩端端头板必须先清理干净，把满小于2mm;3采用抱压式压桩机时.夹持机构中夹具应避开桩身两侧桩工艺试验值确定.不宜大于桩身结构竖向承载力设计值的1压桩机型号、机架重量(不含配重)、整机的额定压桩6液压油缸的数量、直径.率定后的压力表读数与压桩力R₄—-桩身允许顶压压桩力(kN);8.4.6静压法施I.沉桩速度不宜大于2m/min。20mm～30mm,送桩器的弯曲度不得大于送桩器长度的1%:节桩的端板应套上防土桩帽.桩帽用1mm～2mm的薄钢板焊6稳压次数不宜超过3次.对于小于8m的短桩或稳压贯度宜取350mm～100mm。内径应比管桩外径大20mm～30mm.8.5.3送桩器及其衬垫设置除应符合8.4.8条、8.5.2条规定5管桩内孔充满水或淤泥时，桩身上部应设置排气(水)孔；8.5.5每根桩的总锤击数及最后1m沉桩锤击数宜进行控制，击.最后1m沉桩锤出数不宜超过300击；预应力混凝土管桩总锤击数不宜超过1500击.最后1m沉桩锤击数不宜超过250击。后贯人度不应小于25mm/10击，此时宜量测一阵锤的贯入度，8.5.10有下列要求之一时，应按现行行业标准《建筑基桩检测技术规范》JGJ106的规定，监测试打桩过程。在相同施工工艺和相近地基条件下，进行沉桩工.艺试验的数量不应少于3根：1成孔工艺应符合现行行业标准《建筑桩基技术规范》8.6.6植入法沉桩施工时.管桩垂直度允许偏差不应大于0.5%,定位允许偏差应为±10mm,桩顶标高允许偏差应为3在桩中空部分安装螺旋钻杆、钻挖桩底端内宜注入压缩空气(或水).边排土边连续沉桩；于2倍桩径；的高度L,宜为1.0+d+h(m),扩头进入持力层的深度应符合1管桩：2桩端扩大部分液材料宜为42.5级以上的普通硅酸盐水泥.可加入水玻璃或早8.7.7巾掘法沉桩施T尚应符合现行行业标准《随钻跟管桩技应少于管桩桩节总数的2%,管桩的尺寸偏差和外观质量应符合桩桩节总数的2%,检测结果应符合现行行业标准《先张法预应同一检验批中，仍有不合格的管桩时，该检验批的管桩不准0.5%时.方可进行施T;且不得少于10根。样直径宜为70mm～100mm,最小不得小于70mm。管桩全截面有争议或怀疑时.应对钢材(钢筋)材质进行抽检。9.1.8应对桩顶标高和桩位偏差进行检测.检测结果应符合现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB502029.1.91程桩施工完毕后，工程桩单桩承载力和桩身完整性应进行抽样检测，检测数量和检测方法应符合现行行业标准《建筑基桩检测技术规范》JGJ106的有关规定。对水泥土桩中植入管桩的管桩基础，单桩承载力试验应采用静载试验。9.1.10对于管桩复合地基，除应按本标准第9.1.9条对管桩进行检测外，还应进行复合地基平板载荷试验.复合地基平板载荷试验的检测数量和检测方法应符合现行行业标准《建筑地基检测技术规范》JGJ340的有关规定。对设计要求消除地基液化、湿9.1.11锤击沉桩过程中出现贯入度突变时，应停止锤击沉桩施工、按现行行业标准《建筑基桩检测技术规范》JGJ106规定的方法，对出现贯入度突变的基桩进行检测，并在相同施工工艺和相近地基条件下，与未出现贯入度突变的基桩进行对比检测或监9.1.12试沉桩阶段未进行打桩过程监测的长桩、超长桩，当其穿越深厚软土层时，宜按现行行业标准《建筑基桩检测技术规范》JGJ106规定的方法，在工程桩锤击施工阶段进行打桩过程9.1.13下列管桩基础应在承台完成以后的施工期间及使用期间进行沉降变形观测直至沉降达到稳定标准；当设计有要求时，应1地基基础设计等级为甲级的管桩基础；2地质条件复杂地基基础设计等级为乙级的管桩基础；3设计施工工艺采用植入法或中掘法的管桩基础；5桩端持力层为遇水易软化风化岩层的管桩基础。附录A管桩结构形式、桩身配筋1管桩(预应力高强混凝土管桩、预应力混凝土管桩)的2管桩(混合配筋管桩)的结构形式(图A.0.1-2);3管桩的桩套箍结构形式(图A.0.1-3)及结构参数(表A.0.2受压管桩与承台连接构造(图A.0.2)及填芯混凝土内配筋(表A.0.2)。管桩外径d(mm)451业11中6(a2001业14中6(a2001业16续表A.0.243中8@200中8a.150中8Q150中8(a15010业20中8(a15012业20中8a.150图A.0.2受压管桩与承台连接构造图1承台或底板；2—管桩；3-垫层；4-灌芯混凝土内纵筋；A.0.3不截桩受拉管桩与承台连接构造(图A.0.3-1)和截桩A—A&&桩基工程、基坑支护工程用管桩推荐桩型桩身配筋及相关参数应按表A.0.4-1～表A.0.4-4表A.0.4-1PHC管桩桩身配筋及相关参数表(代号外径-壁厚布圆周直径D(mm)A4B4C4A44B44A55B5588(代号-外径-壁厚布圆周直径D,A面积A面抵抗 A55B5C5A55B5C5A55B5(5A533(代号-外径-壁厚压应布圆周直径D(mm)A面积A,矩Wi桩端L5B5C5A55B5C5A66B6C6A66CC度1.(mm)G布圆周直径)A面积A(mm)重量B66A66B6(6A66B6C6A66B6(代号-外径-壁厚布圆周A重量8A66B6(8A77B8(’8A77B88)长度1G布圆周A面积A重量1B4(A4B4(小A55B55A55B5不长度L布圆周直径T),A面积A(mm*)L重量5A55B5(5A455B5C5A55B5)布圆周A面积A重量(5A55B55A66B6(6A66B6长度布圆周直径D,(mm)A面积AW(6A66B66A66B6(6A66B6长度L布圆周直径D,(mm)A重量8A66B6(’8A77B8(8A77B8(8dd长度L直径(mm)面积 面积径D7典104B1)业10410业10l4B12业10D12业10411分125B14业12511业12514业12512业125B14业125dd长度L面积 轮)A面积A矩W(mm³重量C12业125D14业12512业125B5C15业12516典12514业125B5(17业12518业1255面积圆周直径DA面积AL.ir(mm)重量B16业12514业12516业12516业125B18业12516业12518业12518业126B6(66续表A.0.4-3长度1面积径Dp(mm)A面积A矩Wo(mm³L18业126B6C6D6B66B6666A630业1126~&&(代号-外径-壁厚)L面积直径DA矩W₁X重量4B444B445B5555B5C5D5**(代号-外径-壁厚)L直径(mm)面积直径DA矩W,X6业125B5(557业125B5C5D57业125B8业125C5D58业125B8业125C5D5**表A.0.5-1PHC管桩桩身力学性能表(代号-外径·壁厚弯矩M,计值M限值MuN抱压R,BAB(ABCAgg限值M(kN·m)BCAB(AB(AB限值M₁(kN·m)CABCABABgg限值M.抱压K.顶压K,CABABCAB代号-外径-壁厚)计值M限值MyVABCABAB(88(代号-外径-壁厚)设计值N(kN)(打人式或抱压式施工)设计值N(kN)顶压式施工)设计值V(kN)中掘法或植入法施工BCABCABCAB【代号-外径-壁厚)设计值N(kN)(打入式或抱压式施T)设计值N(kN)(顶压式施工)设计值N(kN)中掘法或植入法施工)CABCABCABCA88代号-外径-壁厚)设计值N(kN)打入式或抱压式施工)设计值N(kN)顶压式施工)设计值N(kN)(中掘法或植入法施工BABCABCA88(代号-外径-壁厚)设计值N(k.N)打人式或抱压式施T.)设计值V(kN)(顶压式施1.)设计值N(kN)中掘法或植入法施T.)BABCABCA22代号-外径-壁厚)设计值V(kN)(打人式或抱压式施T设计值N(kN)(顶压式施T)设计值V(kN)(中掘法或植入法施工)BCABCABC表A.0.5-3PHC管桩桩身力学性能表(代号-外径-≤(kN)设计值≤(kN)极限值≤(kN)设计值≤(kN)极限值≤(kN)极限值≤(kN)BABABC(代号-外径-壁厚)极限值≤(kN)设计值≤(kN)ABCABCAB(SS(代号-外径-≤(kN)设计值≤(kN)设计值≤(kN)极限值≤(kN)极限值≤(kN)ABCAB(AB88(代号-外径-壁厚)≤(kN)设计值≤(kN)极限值≤(kN)设计值≤(kN)极限值≤(kN)极限值≤(kN)ABCABCABC88(代号-外径-壁厚)≤(kN)设计值≤(kN)极限值≤(kN)设计值≤(kN)设计值≤(kN)极限值≤(kN)ABCABCABC壁厚)设计值≤(kN)极限值≤(kN)极限值≤(kN)AB((代号-外径-壁厚)B壁厚)抱压K,顶压K,(AB(AB(ABCA(代号-外径-壁厚)(kN·m)抱压R,BCABCABAB(代号-外径-壁厚)(kN·m)CABCABAB(A《代号-外检·壁厚)BABAB(AB(代号-外径-AB代号-外径-壁厚)设计值N(kN)(打入式或抱压式施T.)设计值N(kN)(顶压式施1.)设计值N(kN)(中掘法或植入法施工)B(A代号-外径-壁厚)设计值N(kN)(打入式或抱压式施工)设计值V(kN)(顶压式施工)设计值N(kN)(中掘法或植入法施1)BCABCABCABC(代号-外径-壁厚)设计值N(kN)(打入式或抱压式施T)设计值N(kN)(顶压式施T.)设计值N(kN)(中掘法或植入法施工ABCABCABCAB(代{号-外径-壁厚设计值N(kN)(打入式或抱压式施T)设计值N(kN)(顶压式施工)设计值N(kN)(中掘法或植入法施工ABABCABCA续表A.0.5-5(代号外径-壁厚设计值N(kN)(打入式或抱压式施工)设计值N(kN)(顶压式施工)设计值N(kN)中掘法或植入法施工)BCABCAB(ABC(代号-外径-≤(kN)设计值≤(kN)极限值≤(kN)设计值≤(kN)设计值≤(kN)BCABAB(壁厚)极限值≤(kN)极限值≤(kN)设计值≤(kN)极限值≤(kN)ABCAB(AB((代号外径ABABAB(代号-外径壁厚)极限值≤(kN)设计值≤(kN)极限值≤(kN)ABABAR(的承载力ABABCABCABC力极限值M₁NBDBDBCB(力极限值Mμ抱压RiB(BCBCB(代号外径-壁厚)BB)BB(B(A(代号-外径-壁厚)设计值V(kN)打入式或抱压式施1)(顶压式施1)设计值N(k.N)(中掘法或植入法施T)BBB(DB((代号-外径-壁厚设计值N(kN)(打入式或抱压式施T)设计值N(kN)(顶压式施T)设计值V(kN)(中掘法或植入法施1.)BB(BCDBCD(代号-外径-壁厚)设计值N(kN)(打入式或抱压式施T)设计值N(kN)(顶压式施L)设计值X(kN)(中掘法或植入法施1.)BCDBCDBCBCB(A(代{号-外径-壁厚)BBDBCB(D(代号-外径-壁厚)≤(kN)设计值≤(kN)极限值≤(kN)设计值≤(kN)极限值≤(kN)设计值≤(kN)极限值≤(kN)BCDBCDBC(代号-外径-壁厚)≤(kN)极限值≤(kV)极限值≤(kN)极限值BCDBCDBCD(代号-外径壁厚)极限值≤(kN)BBBA力极限值M.BDBDB(’BCMBDBCDBCB)M力极限值M.CB(BCBB(’B(A(代号-外径-壁厚)设计值N(kN)(打入式或抱压式施T)设计值N(kN)(顶压式施T.)设计值N(kN)中掘法或植入法施1)BBBCDBCD(代号-外径-壁厚)设计值N(kN)(打入式或抱压式施工)设计值V(kN)(顶压式施工)设计值N(kN)中掘法或植入法施T)BB(DBCDB(代号-外径-壁厚)设计值N(kN)(打人式或抱压式施工)设计值N(kN)(顶压式施工)设计值N(kN)(中掘法或植入法施1.BCDBCDBCBCBCA注：表中混凝土强度等级为C80,桩身轴心受压承载力设计值未考虑压屈影响，其打入式或抱压式施T(代号-外径-壁厚)设计值≤(kN)极限值≤(kN)设计值≤(kN)极限值≤(kN)设计值≤(kN)BDBDBCB壁厚)设计值≤(kN)极限值≤(kN)设计值≤(kN)极限值≤(kN)设计值≤(kN)极限值≤(kN)BCDB(B心圆截设计值≤(kN)BCTB(B((代号-外径-≤(kN)极限值≤(kN)设计值≤(kN)设计值≤(kN)BCBCB(A(代号外径-壁厚)LP布圆周A面积A(mni²)LA44B4(4A44B4C4A4(代号-外径壁厚)积ApyP布圆周直径D(mm)AL重量44B4(A14B14A1(外径-壁厚)PA面积ALA14A!4A44A44A5外径-壁厚)L积AP面积A重量5A55A55A66A66A.0.7地基处理用管桩推荐桩型桩身力学性能应按表A.0.7-1～表A.0.7-4取值。(代号·外径-壁厚)MABCAB(AABABA(代号-外径-壁厚)设计值N(kN)(打入式或抱压式施工)设计值N(kN)设计值N(kN)(中掘法或植入法施T)ABABAABABA(外径·壁(MRAAAAAAAA(外径-壁厚)设计值V(kN)(打入式或抱压式施T)设计值N(kN)(顶压式施T)设计值N(kN)(中掘法或植入法施)AAAAAAAAA注：表中混凝土强度等级为C80,桩身轴心受压承载力设计值未考虑压屈影响，其打入式或抱压式施工、顶压式施B.0.1PHC管桩A型偏心受压N-M曲线(图B.0.1)。轴力N(kN)B.0.2PHC管桩AB型偏心受压N-M曲线(图B.0.2)。轴力N(kN)B.0.3PHC管桩B型偏心受压N-M曲线(图B.0.3)。B.0.4PHC管桩C型偏心受压N-M曲线(图B.0.4)。弯矩M(kN·m)弯矩M(kN·m)民…;……………/主.主.Z…□B.0.6PC管桩AB型偏心受压N-M曲线(图B.0.6)。弯矩M(kN·m)弯矩M(kN·m)弯矩M(kN·m)..//……………..S子○O4006008001000120014001600180020002200240026002800300032003400B.0.10PRC-I管桩AB型偏心受压N-M曲线(图B.0.10)。里L02004006008001000120014001600180020002200240026002800300032003分分心…::中…g○鸭鸭B.0.13PRC-I管桩D型偏心受压.N-M曲线(图B.0.13)。B.0.14PRC-Ⅱ管桩A型偏心受压N-M曲线(图B.0.14)。B.0.18PRC-Ⅱ管桩D型偏心受压N-M曲线(图B.0.18)。C.0.1管桩与腰梁连接构造(图C.0.1)。1顶部缀板；2-底部缀板；3-锚头承压板：4锚具：5—管桩；6锚杆：7-工字钢或H型钢6—锚杆：7-槽钢载作用下的局部受压稳定与受扭稳定计算确定，两相邻锚块：焊缝高度不应小于8mm:3锚头承压板开洞d根据锚杆杆体的直径确定，其宽度B应满是局部承压要求.且不小于200mm;C.0.2管桩与冠梁连接构造(图C.0.2)。图C.0.2混凝土冠梁与管桩连接构造于400mm且不宜小于管桩直径的23。附录D静压沉桩施工记录表六缸1MPa时一日期]日/月序号时间终压次数(m)桩下端桩中间桩上端桩下端桩中间桩上端桩下端桩中间桩上端桩下端桩中间桩上端(从底至顶)电焊焊接时问(min)日时分123156789(从底至顶)电焊焊接时间(min)日时分123456789收锤时间mm/1Q击mmnm用开口桩时，m记录员表F植入法沉桩施工记录表施工单位：总包单位：白然地面标高l23完成时间成时间成时间123桩端用水量桩周用专业监理工程师：专业质量检查员；160~210~300~400~500~800~1200~最大压桩力1600~2400~3000~4000~5000~8000~12000~纵向(一次)3333333横向(一次)最大回转角()160~240~300~400~800~1200~适用管桩特征值(kN)500~800~1000~1800~2800~4000~160~240~300~400~500~800~1200~中密~20～3.砂层厚度(m)0.2~).2~12.5~5~76~87~99~11~13~H.0.2柴油锤重适用范围参数应按表H.0.2取值。中300中600400~600~800~1600~1800~2000~的岩土层(mm'10击)70~注：1本表仅供选锤用，选择时宜重锤低击。2本表适用于桩长16m～60m,且桩端进入硬土层有一定深度。3本表中的柴油锤施工时。与邻近建(构)筑物的最小距离宜为1.5m,J.0.1平底十字形桩尖构造(图J.0.1)及尺寸(表J.0.1)。图J.0.1平底十字形桩尖dhtJ.0.2尖底十字I(Ⅱ)型桩尖构造(图J.0.2)及尺寸(表图J.0.2尖底十字形桩尖表J.0.2尖底十字形桩尖构造尺寸(mm)dhhδtJ.0.3锯齿十字形桩尖构造(图J.0.3)及尺寸(表J.0.3)。图J.0.3锯齿十字形桩尖表J.0.3锯齿十字形桩尖构造尺寸(mm)dhndb4δ12233ll566J.0.4四棱锥形桩尖构造(图J.0.4)及尺寸(表J.0.4)。图J.0.4四棱锥形桩尖表J.0.4四棱锥形桩尖构造尺寸(mm)ddhubδtdhabδ1J.0.5六棱锥形桩尖构造(图J.0.5)及尺寸(表J.0.5)。1-管桩桩身ddhδt注：必要时桩尖内可灌(30混凝上填实。J.0.6H钢1型桩尖构造(图J.0.6)及尺寸(表J.0.6)。图J.0.6H钢1型桩尖1管桩桩身dh4bl5图J.0.7H钢2型桩尖表J.0.7H钢2型桩尖构造尺寸(mm)dhh!J.0.8开口形桩尖构造(图J.0.8)及尺寸(表J.0.8)。图J.0.8开口形桩尖1—管桩桩身；2-加劲肋n条ddh4b1#5689附录K管桩全截面桩身混凝土抗压强度试验评价K.0.1本附录适用于管桩全截面桩身抗压强度试验评价管桩桩K.0.2试件应从工地现场随机抽取的管桩上截取.截取试件时应避开管桩螺旋筋加密区。试件的长径比应为1.0～2.0(试件的长径比应为2:1.长度的尺寸允许偏差宜为±5%)。K.0.3抗压试验宜在试验机上进行，也可采用千斤顶施加荷载。试验用的计量器具应进行检定或校准。K.0.4试验前，应对试件的垂直度和平整度进行测量，并应符1试件端面的平整度在100mm长度内应为±0.1mm;K.0.5当试件的平整度和垂直度不能满足要求时，应选用以下2用硫黄胶泥等材料进行补平。补平层应与试件端部结合牢固，受压时补平层与试件的结合面不得提前破坏。K.0.6管桩全截面试件的抗压强度应按下式计算：式中：fcu.k试件抗压强度标准值(MPa).精确至0.1MPa;P试件抗压试验测得的破坏荷载(N):ξ-试件抗压强度换算系数.宜取1.0。K.0.7管桩全截面试件的抗压强度值不小于管桩混凝土强度设1)表示很严格.非这样做不可的：4)表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用8.《普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法标准》18.《钻芯检测离心高强混凝土抗压强度试验方法》预应力混凝土管桩技术标准《预应力混凝土管桩技术标准》JGJ/T406-2017,经住房和城乡建设部2017年8月23日以第1650号公告批准、发布。本标准编制过程中，为贯彻执行国家的技术经济政策，编制组进行了充分的调查研究，结合了近年来我国管桩生产及应用的实践经验与技术发展水平、相关研究成果，参考了国内外相关标准并与现行国家标准相协调，确定了相关指标参数。为便于广大勘察、设计、施工、生产、检测、监理、科研及学校等单位有关人员在使用本标准时能正确理解和执行条文规定，《预应力混凝土管桩技术标准》编制组按章、节、条顺序编制了本标准的条文说明，对条文规定的目的、依据以及执行中需注意的有关事项进行了说明。但是，本条文说明不具备与标准正文同等的法律效力，仅供使用者作为理解和把握标准规定的 1883基本规定 4材料与分类 5.1一般规定 2045.3构造要求 2176复合地基 221 221 2217基坑支护 2237.1-般规定 2237.2施工与监测要求 227 2288.2起吊、搬运与堆放 2308.3接桩与截桩 2308.4静压法沉桩 2308.5锤击法沉桩 2318.6植入法沉桩 2328.7中掘法沉桩 2329质量检测与验收 2349.1质量检测 2341.0.1、1.0.2混凝土管桩在国内外的应用已有90多年的历史.预应力混凝土管桩也有60多年的历史，预应力高强混凝土管桩有50年的历史。研究、生产、使用混凝土管桩较多的国家主要有日本、中国、美国、加拿大、意大利、英国、荷兰、德国等，尤其是处于地震活跃地带中的日本，是世界上管桩应用最早、在桩基工程中用量占比最多的国家之一。我国早在1944年就开始生产离心钢筋混凝土管桩(RC管桩)。20世纪60年代，由于铁路建设的需要，研发了预应力钢筋混凝土管桩(PC'管桩).并批量生产φ400和φ550的PC管桩；20世纪70年代，由于港口建设的需要.研制生产了大直径的后张法预应力混凝土管桩(雷蒙特桩)。20世纪80年代.先后开发生产了先张法预应力高强混凝土管桩(PHC管桩)和先张法预应力混凝土薄壁管桩随着城市化建设的快速发展，预应力混凝土管桩的应用领域不断扩大.管桩及其配套产品逐步形成了一个新兴的行业，得到了快速发展。据不完全统计，目前全国管桩生产企业约600家，分布在25个省市自治区，与管桩相关的上下游产业包括设备、材料(钢材、砂石)等行业，带动着几百家设备制造企业、材料制造企业、供应商等行业的上下游配套企业，为管桩行业配套的辅助产品年产值超过1000亿元，为社会提供了几十万个就业岗位。产量已由最初的几万米发展至3.5亿延米，占据预制桩基础总量的90%以上，产值超过600亿元。我国已成为全球生产应用预应力混凝土管桩最多的国家。随着国产化能力和机械装备技术水平的提高，管桩的生产装备已全部实现国产，并且逐步出口东南亚等国家。管桩所用的PC钢棒经过消化吸收，国产母材的张、拆模、(压蒸养护)等工艺流程制作而成.在工业和民用建桩的应用范围越来越广.在工业与民用建筑、市政、水利、公混凝土管桩(PHC管桩)、预应力混凝土管桩(PC管桩)等桩型外，还将近年来涌现出的混合配筋管桩(PRC管桩)也涵盖场地时或可能因锤击、抱压力过大引起桩身破损时，宜选用植入法或中掘法沉桩，并应通过现场沉桩工艺试验确定其适用性。另外，采用植入工法具有以下几个优点：①施工时挤土效应小；②管桩施工也可配合引孔辅助法沉桩，它是减轻挤土效应常用的一种有效方法，也可以采用引孔法穿越坚硬夹层增加桩的入土深度.3.0.7通过现场沉桩工艺试验，可评价选用合适的沉桩方法，确定施工方法的相关工艺控制参数。沉桩工艺试验可为成桩设备、工艺的选择提供参考，可用来确定桩长、承载力等参数，评估成桩施工过程中对场地土、周围环境的影响。3.0.9、3.0.10钢筋混凝土桩的自身耐久性能对桩的耐久性有重要作用，所以对混凝土的强度等级、水胶比、抗渗等级和钢筋的混凝土保护层均有较高的要求。在硫酸根离子、氯离子介质腐蚀条件下，提出桩身采用耐腐蚀材料制作的措施是个治本的办法，当已能满足防腐蚀性能要求时，可以不再考虑其他防护1在硫酸根离子介质腐蚀条件下，桩身可采用抗硫酸盐硅酸盐水泥混凝土或掺入抗硫酸盐的外加剂、矿物掺合料的普通硅2在氯离子介质腐蚀条件下，可在混凝土内掺入钢筋阻锈采用抗硫酸盐硅酸盐水泥和掺入抗硫酸盐的外加剂、钢筋阻锈剂、矿物掺合料等外加剂时，应符合《工业建筑防腐蚀设计规本标准对于管桩采用增加混凝土腐蚀裕量的方法，即为了保证桩基在腐蚀环境下的使用安全，在结构计算或构造所需要的截面尺寸以外增加腐蚀损耗预见量，其数值参照国内外有关资料确定，是最小下限要求。硫酸根离子和酸性介质(pH值)是对混凝土的腐蚀，本标准采用了增加混凝土腐蚀裕量的措施；而氯离当管桩需要采取表面防护措施时.桩表面可采用环氧沥青、聚氨酯(氰凝)的涂层。这些涂层在国内均有使用经验，在细粒4.1.2本条对端板的材质、构造、制作工艺及要求提出了详细的规定。这是结合各地的现状并借鉴部分省、市的经验而专门制定的，日的是规范生产、质量管控与市场监管。目前，从部分地方的管桩现场施工情况看，端板的制造很不规范又缺乏监控，出现了不少问题，因此本条详细规定了端板构造的具体要求。4.1.3随着国家对节能、环保的要求越来越高，部分管桩生产企业及科研单位已成功研发管桩常压蒸气养护及免蒸气养护工艺，通过工程实践表明，管桩采用常压蒸气养护及免蒸气养护工艺能节约资源，降低能耗，符合节能环保要求。免蒸压养护工艺制作的管桩，其掺合料品种不只是矿渣微粉和硅灰，也与各工序有关。为规范管桩免蒸压生产，本条对采用免蒸压T.艺所用的掺4.2.5本条按管桩的养护工艺进行分类。常压蒸汽养护5.1.2在甲级管桩基础、抗震设防烈度8度及8度以上地区、是因为A型管桩的配筋率在0.5%左右，抗弯和抗剪承载力较P(kN)指标进行比较。一般灌注桩采用C30混凝土，纵筋配筋率为0.6%～0.8%,箍筋为中6@200.考虑到8度区加强配筋，纵筋配筋率为1.0%、箍筋为中8@200;主要比较对抗震能力有影响的指标。即抗剪、抗弯承载力、延性等，比较结果如下：P(kN)1管桩的抗剪承载力均大于相同直径灌注桩的抗剪承2各种直径A型管桩的开裂弯矩值均小于相同直径灌注桩的抗弯承载力设计值，但设计值相当，600mm直径AB型管桩的开裂弯矩值略小于相同直径灌注桩的抗弯承载力设计值，其余各种型号管桩的开裂弯矩值均大于相同直径灌注桩的抗弯承载力编制组通过对16根混合配筋预应力混凝土管桩的抗震性能试验、典型复式配筋预应力混凝土管桩与普通A型预应力混凝土管桩滞回曲线如图1所示。桩身位移延性系数2.6～3.9,平均值为3.25,混合配筋管桩的变形延性和耗能能力比普通管桩图1管桩滞回曲线图编制组通过10根混合配筋预应力混凝土管桩和2根普通预应力混凝土管桩的抗弯性能试验表明，两种桩型的裂缝根数和宽度均有较大差别，混合配筋管桩破坏时有16条裂缝，而普通管桩破坏时只有8条裂缝，且最大裂缝宽度远大于混合配筋管桩，达到极限状态时，混合配筋管桩受拉区钢筋首先屈服.然后受压区混凝土被压碎而破坏，有明显的预兆。而普通管桩因受拉区预应力钢筋被拉断导致桩突然发生破坏。由此说明配置非预应力筋的管桩较普通管桩有更好的延性和明显的预兆。在预应力钢筋相同的情况下，混合配筋管桩与普通管桩相比，前者较后者对开裂荷载的提高不明显，而极限荷载有了显著的提高.破坏时挠度大编制组通过不同箍筋间距、填芯、非预应力钢筋不同的布筋方式(间隔布筋和并筋布置.如图2所示)的混合配筋预应力混凝土管桩和普通预应力混凝土管桩的抗震性能试验(表1)表中5(a·80A中5(a·80A中5@60AA中5.5@60A中5(a.80续表1A中5(μ8vAA中5(a8)在荷载-位移滞回曲线(图3)上，普通管桩滞回曲线捏缩(e)Ps086-50-40-30-20-100102030405060060-5040-30-20-1001020(g)P7图3试验荷载位移滞回曲线(二)的PHC管桩的抗弯承载力和滞回性能都有所提高，但是延性的改善并不明显。采用箍筋加密加粗等改进措施不能明显提高通过8根混合配筋预应力混凝土管桩和普通预应力混凝土管(1)相比普通管桩，混合配筋管桩的抗弯性能得到了明显改善，且原预应力钢筋配筋率越低效果越明显。断裂破坏时，混合(2)非预应力螺纹钢筋的配置明显减小了桩身裂缝的长度和平均宽度，但裂缝分布范围及数量有一定程度的增加；桩身主要(3)非预应力钢筋的配置能明显提高剪力作用下的桩身刚主要有三种(表2):1载Hu乘以0.72当桩身不允许开裂或灌注桩桩身配筋率小于0.65%时，叮取水平临界荷载H的0.75倍；小于0.65%的灌注桩，可取设计桩顶标高处允10mm、6mm3当桩身不允许裂缝时，取水平临界荷载H统计值乘以0.75;当桩身允许出现裂缝时，取建筑地基基础设计规范?2)按桩顶水平位移控制，如《建筑桩基技术规范和《建筑基桩检测技术规范》JGJ106,取水平位移为10mm5.1.7、5.1.8根据管桩所处的环境类别，参照《混凝土结构级。管桩桩身裂缝控制计算主要用于抗拔桩和承受水平力的得到的桩、墙等竖向构件作用于基础的荷载作用。其假定为：采用式(5.2.1-2)计算偏心竖向力作用下的群桩受力时，得到包括预制桩桩型的qk、q经验值。在工程设计前期缺乏资料时，可以参照行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008的表5.3.5-1、表5.3.5-2取值、进行管桩承载力的估算。该表根据土层状态(I₁、N、N.s)的范围值给出各种状态对应的桩侧摩阻力和桩端阻力均为范围值。这样做不方便技术人员操作，需要有丰富经验的工程师对土层的状态范围及其对应的摩阻力和端阻力作出判断后给出具体数值，不同的工程师给出的具体数值可以上管桩承载力计算方法并未区分静压管桩还是锤击管桩等施工方式。对于采用植入法施工的管桩，其承载力应采用载荷试验确定，并在积累较多的工程经验后，建立相关的承载力估算方5.2.6桩身结构强度验算不同于一般的轴心受压构件的强度验施工过程中，多种不确定因素对桩身材料的削弱影响；另一方面，也需考虑桩在地基土中实际受力状态与理想的轴心受压状态之间的差异在长期荷载作用下可能产生的不利影响。国内外工程界多数是通过成桩工艺系数或工作条件系数来控制桩身材料容许应力的实用方法，来综合考虑上述两方面因素的影响。因此，按桩身混凝土强度计算桩的承载力时，应按成桩工艺的不同将混凝土的轴心抗压强度设计值乘以综合折减系数ψ按本条规定计算。行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008中的预应力管桩成桩工艺系数取为0.85,国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011中预应力管桩取为0.55～0.65。由此可见，目前各规范关于预应力管桩桩身强度的计算和成桩工艺系数取值上还存在一些差异，根据表中所列预应力混凝土管桩桩身强度计算公式计算得到的数值差别较大。部分规范成桩工艺系数取值不高的原因主要是基于当前预应力管桩应用中存在的一些问题：如部分工程预应力管桩龄期不到便开始沉桩、部分工程受土层条件(硬土或基岩)或沉桩方式(锤击)的影响，导致桩身沉对抱压式施工取综合折减系数ψ=0.70,对顶压式施工取综合折减系数ψ=0.80,总体上强调在桩基施工中应根据各专项标10kPa的软弱土层的基桩，应考虑压屈影响，可依据行业标准心距的影响，按本标准式(5.2.7-2)、式(5.2.7-5)计算时，桩[PC500(100)AB型]结构抗拉性能的试验研究，从单桩结管桩仍能继续承载，然后是墩头断裂或环向裂缝宽度达到1.0mm～1.5mm,从而导致管桩破坏。室因素较多，需要验算钢棒及镦头抗拉强度、端板孔口抗剪强度、接桩连接强度、桩顶(采用填芯混凝土)与承台连接处强载力设计值，并满足荷载效应基本组合作用下基桩的上拔荷则，近似按设计值除以1.35后应不小于抗拔桩承载力特征值可取0.30MPa～0.35MPa,以上建议值是通过一些抗拔试验资施工质量较差.取fn=0.30MPa也会有问题，因此保证填芯混由水平位移控制，可用公式(5.2.11)计算管桩水平承载力特力特征值取10mm位移对应的H.和临界荷载H较小值。对于极限抗弯承载力提高幅度(%)极限抗弯承载力提高幅度(%)准设计图集《预应力混凝土管桩》10G409中外径为400mm、的配筋率，极限弯矩提高约30%左右，而开裂弯矩仅仅提高2%～7%,混合配筋后管桩的延性增加主要原因是配筋提高了管到，外径为600mm,配有16根直径为10.7mm的预应力钢棒的混凝土管桩抗裂荷载为307.8kN,在管桩中加配8根直径为12mm的普通钢筋后，平均抗裂荷载为322.9kN,仅提高了4.9%(图4)。试验结果支持以上试算结论，即混合配筋对提高配筋率提高幅度(%)图4配筋率提高幅度与管桩极限抗弯承载力提高幅度关系 (5.2.13-1)～公式(5.2.13-4)计算，但公式中的“≤”应改为“=”,“f.”应改用混凝土轴心抗压强度标准值“fx”,法主要有：的钢筋面积与全部纵向预应力钢棒截面面积的(壁厚)非预应力)式(8)式(5)式(2)式(8)式(5)式(2)112业12211p12.6于11业12311业124568业12°(壁厚)(预应力+非预应力)式(8)式(5)式(2)式(8)式(5)式(2)78911业1811业1611业1411业1211业148业12·10业1210块12(壁厚)(预应力←非预应力)式(8)式(5)式(2)式(8)式(5)式(2)注：*号表示该PRC管桩的混凝土强度等级为C60,预应力钢棒抗拉强度标准值结果比对如图5所示。由图5、表3可知：(1)公式(2)的部分计算结果与试验结果仍有一定的偏差，(3)公式(5)的计算结果更接近于试验结果，即与试验结果比较符合，误差最小，负偏差小于5%。(4)公式(8)的计算结果偏小，较保守，试验的结果与理论的计算结果比值均大于1.4,部分计算结果与试验结果相差近考虑实际制作上的误差及保证率，对公式(5)的计算值乘以0.95的折减系数后再与试验值的对比如图6所示。从图6可知，相比于公式(2)和公式(8),在公式(5)的计算值乘以0.95的折减系数后，其计算值均小于试验值，误差综上所述，混合配筋混凝土管桩受弯承载力极限值按《混凝土结构设计规范》GB50010进行计算，同时考虑实际制作上的误差及保证率，在计算混合配筋管桩受弯极限承载力时，乘以折减系数γ'=0.95,即：受弯极限承载力(kN-m)m)受弯极限承栽力(kN·m)受弯极限承载力(受弯极限承载力(kN-m)m)受弯极限承栽力(kN·m)受弯极限承载力(KN·式(5)图5试验值与计算值对比一公式(2)计算值一公式(2)计算值士公式(8)计算值。试验值结构中的管桩属于受弯构件.按《混凝土结构设计规范》GB公式(5.2.15)是根据圆形截面受剪限2工.程中经常需要截桩.截桩后预应力传递段的抗剪承载3工程中对于截桩部位的处理方法是截桩后采用灌芯混凝土与承台连接.截桩灌芯部位的抗剪承载力无法计算；4工程桩一般处于偏压状态.该公式没有考虑剪跨比对受上海开展了预应力管桩PHC-AB400(80)型共8组，试验分为剪跨比为1、2两种情形，且考虑了在无轴压及轴压1300kN作用两种情形。试验结果表明，在纯剪状态下.当剪跨比为1时，发生比较明显的剪跨段斜截面破坏；当剪跨比为2时，1根管桩因剪跨段的斜裂缝而破坏.1根管桩因纯弯段截面底筋被拉断而破坏.破坏形态变得复杂。在轴压1300kN下，桩身出现沿桩长方向的裂缝而破坏，极限抗剪承载力比纯剪状态下提高了约20%,因此，管桩的抗剪承载力应考虑轴向压力的有利作用。推导了综合反映预应力管桩混凝土环形截面和螺旋箍筋对抗剪承载力贡献的管桩抗剪承载力计算公式、可适用于预应力管桩、非预应力管桩的纯剪和压剪承载力计算。编制组对PHC管桩抗剪性能进行试验研究，试验研究分为两部分：PHC管桩抗剪承载力公式试验研究与截桩、填芯工艺对PHC管桩抗剪性能影响试验研究。两部分试验涉及不同直径、不同壁厚、不同有效预压应力的管桩共25根。实际工程中剪跨比λ会出现不小于3的情况，尤其在软硬土层交接处.偏于安全.编制的标准将剪跨比取为3;填芯混凝土的抗剪承载力不考虑箍筋的作用，同时考虑剪跨比的影响，得到本条适用不同条5.3.1管桩锚固筋的设置宜结合工程的地质情况及施T.要求进行设置。桩端设置锚固筋，主要使桩端受力更加均匀，尤其是在抗拔工程中。对于单节抗拔桩的T程可在与承台连接的一端设置定了用于桩基工程的管桩预应力钢棒的最小配筋率不应低于0.5%。低于45MPa,对于较长的管桩(>10m),在起吊时、桩身容易头超过3个时.通常桩长超过50m,沉桩难度加大且沉桩过程的的深度.桩的稳定性不能保证，应设置桩尖。一般优先选择开口桩尖.开11桩尖压桩阻力更小，挤土效应更小。对桩侧土体损伤也小。需增加沉桩穿透能力时可采用锥形桩尖，其他情况可选川平底形或十字形。对于采用闭口型桩尖的管桩，可在管桩内腔采容易受腐蚀.腐蚀环境下应设置桩尖。对于桩端持力层为易软化的风化岩层(尤其是强风化泥岩，以及含泥较多的强风化、全风化花岗岩)的场地，有时压桩和静载荷试验时显示承载力均能达到设计要求，但时间长后再做静载荷试验，承载力降低许多。究其原因是桩尖附近有水，或有水渗到桩尖。对含泥较多的强风化、全风化花岗岩遇水易发生崩解软化，导致桩端阻力大大降低。有些地区采用闭口桩尖，为保持桩尖的耐久性，及时灌入灌注高度不小于1.2m的补偿收缩混凝土或中粗砂拌制的水泥砂浆5.3.1