二级注册结构工程师-18-真题-无答案

二级注册结构工程师-18（总分84,考试时间90分钟）单项选择题已知一无梁楼板，柱网尺寸为5.5mx5.5m,板厚为160mm,中柱截面尺寸为400mmx400mm；混凝土强度等级为C30,在距柱边565mm处开有一700mmx500mm的孔洞如题图,as=25mm。.设板上承受均布荷载标准值为恒荷载q1=15kN/m2（包括自重），活荷载q2=5kN/m2,则无梁楼板承受的集中反力Fl与下列（）项数值最为接近。A.745kN B.698kNC.845kND.656kN.假设集中反力作用面中心至开孔外边画出两条切线之间的长度为242mm,若该楼板不配置抗冲切钢筋时，楼板的受冲切承载力设计值与下列（）项数值最为接近。A.256.5kNB.338.8kNC.423kN D.3215kN某5m高轴心受压砖柱，e=0,上下端均为不动铰支座，采用MU10和M5的混合砂浆砌筑，截面尺寸为490mmx490mm。.该柱受压承载力设计值与（）项数值相近。A.292.7kNB.213.5kNC.241.4kND.255.6kN.当该柱采用网状配筋配置，钢筋为b4冷拔低碳钢丝，fy=430N/mm2,钢筋网竖向间距s=260mm（四皮砖），网格尺寸为60mmx60mm,已求得体积配筋率p=0.162,fn=2.522N/mm2,

该网状配筋柱承载力与()项数值最为接近。A.592.7kNB.513.5kNC.441.妹ND.491.1kN某三跨钢筋混凝土框架结构高层建筑，抗震等级为二级，边跨跨度为5.7m,框架梁截面bxh=250mmx600mm,柱截面为500mmx500mm,纵筋采用HRB400级、箍筋采用HPB300级钢筋(fyv=270N/mm2),用C30混凝土。重力荷载代表值作用下，按简支梁分析的边跨梁梁端截面剪力设计值VGb=1304kN。在重力荷载和地震作用的基本组合下作用于边跨一层梁上的弯矩值为：梁左端：Mmax=200kN-m,-Mmax=-440kN-m梁右端：Mmax=175kN-m,-Mmax=-360kN-m梁跨中：Mmax=180kN-m边跨梁：V=230kN取口产=35mm口.该边跨梁跨中截面下部纵向钢筋截面面积As(mm2),与下列何项数值最为接近？提示：不考虑跨中截面上部纵向钢筋，按单筋梁计算。A.400 B.710 C.850D.1000.若边跨梁跨中截面上部纵向钢筋为(As=628mm2),则其跨中截面下部纵向钢筋截面面积As(mm2),与下列何项数值最为接近？A.1100B.850C.710D.400.若边跨梁左端梁底已配置钢筋，计算其左端梁顶钢筋As(mm2),与下列何项数值最为接近？A.1670B.1750C.1850D.1965.该边跨梁的剪力设计值Vb(kN),与下列何项数值最为接近？A.230 B.283 C.258D.272.若采用双肢箍筋，试问，箍筋加密区的配置，应为下列何项时，才能满足要求且较为经济合理？提示：梁截面条件满足规程要求。A. B.C. D..某钢筋混凝土圆烟囱高80m,烟囱坡度小于0.02,第一振型对应的临界风速

vcrl=27.89m/s,烟囱顶端风振系数曲=1.64。当已判断出该烟囱可能出现跨临界强风共振时,如果第一振型横风向风振尚未起控制作用，即烟囱承载力极限状态仍由顺风向设计风压控制，试问，在此种情况下，烟囱顶端风压设计值wh（kN/m2）的最小值，与下列何项数值最为接近？A.1.20B.1.75C.2.10D.2.85.有关砖砌体结构设计原则的规定，下列说法中何种选择是正确的？I.采用以概率理论为基础的极限状态设计方法；.按承载能力极限状态设计，进行变形验算来满足正常使用极限状态要求；.按承载能力极限状态设计，并满足正常使用极限状态要求；.按承载能力极限状态设计，进行整体稳定性验算来满足正常使用极限状态要求。A.I、n、IIIB.I、mC.I、IIRIVD.n、III某柱下钢筋混凝土独立基础，基础底面尺寸为2.0mx2.5m。持力层为粉土，其下为淤泥质土软弱层。由柱底传竖向力为F,力矩为M和水平剪力为V（均为设计值），如题图所示。计算基础自重设计值和基础上的土重标准值用的平均重度YG=20kN/m3。士◎3的土星：鞘溪亚度尸二】15日加二*加4的禄土其=班因士◎3的土星：鞘溪亚度尸二】15日加二*加4的禄土其=班因.试问，基底粉土持力层的承载力设计值f最接近（）项数值。A.f=253kPaB.f=258.1kPaC.f=249.3kPaD.f=268.5kPa.当F=900kN,M=180kN.m,V=50kN时，其基础底面的平均压力设计值p最接近（）项数值。A.180kPaB.210kPaC.246kPaD.255kPa.条件同上题，其基础底面处的最大压力设计值Pmax最接近（）项数值。

A.pmax=210kPaB.pmax=246.6kPaC.pmax=255kPaD.pmax=320.5kPa.当F=600kN,M=250kN-m,V=100kN时，其基础底面处的平均压力设计值p最接近（）项数值。A.120kPaB.150kPaC.159.6kPaD.168.妹Pa.条件同上题，其基础底面处最大压力设计值P…最接近（）项数值。A.Pmax=300.0kPaB.pmax=318.1kPaC.pmax=319.3kPaD.pmax=337.2kPa17.荷载效应基本组合时，在竖向偏心荷载作用下，其基础底面的压力应符合（）项公式要求才是完全正确的。式中fSE——调整后的地基土抗震承载力设计值。A.p<f,pmax<1.2,B.pmax<1.2fC.p<fD.P<fSE,pmax<1.2fSE18.当粉土层的压缩模量Esl=8MPa、淤泥质土层的压缩模量Es2=2MPa时，其地基压力扩散线与垂直线的夹角0应取（）项数值。A.0=22°B.0=24°C.0=30°D.0=40°19.当F=900kN,M=V=0,地基压力扩散线与垂直线的夹角。=25。时，其软弱下卧层顶面处的附加压力设计值pz与自重压力标准值PCZ之和（pZ+pCZ）最接近（）项数值。A.PZ+PCZ=121,8kPaB.PZ+pCZ=127.8kPaC.PZ+PCZ=132.7kPaD.PZ+PCZ=136kPa.在淤泥质土软弱下卧层顶面处，经深度修正后，其地基承载力设计值fz最接近（）项设计值。A.fz=123.8kPaB.fz=128.1kPaC.fz=135.7kPaD.fz=141.2kPa某多层砌体结构承重墙段A,如题图所示，两端均设构造柱，墙厚240mm,长度4000mm,采用烧结普通砖砌筑。构造任（共2个）.当砌体抗剪强度设计值fv=0.14MPa时，假定对应于重力荷载代表值的砌体截面平均压应力o0=0.3MPa,试问该墙段截面抗震受剪承载力（kN）应与下列（）项数值最为接近。A.150B.170C.185 D.200.在墙段正中部位增设一构造柱，如题图所示，构造柱混凝土强度等级为C20,每根构造

柱均配4q14纵向钢筋(As=615mm2)。试问，该墙段的最大截面受剪承载力设计值(KN),应与下列()项数值最为接近。提示：ft=1.1N/mm2,fy=210N/mm2,yRE=0.85，取fVE=0.2N/mm2进行计算。A.240B.265C.285D.315.下述关于预应力混凝土结构设计的观点，其中()项不妥。A.对后张法预应力混凝土框架梁及连续梁，在满足纵向受力钢筋最小配筋率的条件下，均可考虑内力重分布B.后张法预应力混凝土超静定结构，在进行正截面受弯承载力计算时，在弯矩设计值中次弯矩应参与组合C.当预应力作为荷载效应考虑时，对承载能力极限状态，当预应力效应对结构有利时，预应力分项系数取1.0；不利时取1.2D.预应力框架柱箍筋应沿柱全高加密.桥梁结构的设计基准期为年？A.30年B.50年C.100年D.200年.延性结构的设计原则为()。A.小震不坏，大震不倒B.强柱弱梁，强剪弱弯，强节点，强锚固C.进行弹性地震反应时程分析，发现承载力不足时，修改截面配筋D.进行弹塑性地震反应时程分析，发现薄弱层、薄弱构件时，修改设计.与节点板单面连接的等边角钢轴心受压构件，安装时高空焊接，计算连接时，焊缝强度设计值的折减系数是()。A.0.585B.0.630C.0.675D.0.765某10层钢筋混凝土框架结构，框架抗震等级为一级，框架梁、柱混凝土强度等级为C30(fc=14.3N/mm2)。.某一根框架，对应于水平地震作用标准值的首层框架柱总剪力Vf=370kN,该根框架首层柱的抗推刚度总和XDi=123565kN/m,其中柱C1的抗推刚度Dc1=27506kN/m,其反弯点高度hy=3.8m,沿柱高范围设有水平力作用。试问，在水平地震作用下，采用D值法计算柱C1的柱底弯矩标准值(kN-m),与下列何项数值最为接近？A.220B.270C.320D.380.该框架柱中某柱截面尺寸650mmx650mm,剪跨比为1.8,节点核心区上柱轴压比0.45,下柱轴压比0.60,柱纵筋直径28mm,其混凝土保护层厚度为30mm。节点核心区的箍筋配

置，如图所示，采用HPB300级(fyv=270N/mm2),试问，满足规程构造要求的节点核心区箍筋体积配箍率的取值，与下列何项数值最为接近？提示：按《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ3—2010)解答。A.0.93%B.1.0%C.1.2%D.1.4%某公路上简支梁桥，标准跨径为15m,计算跨径为14.6m,梁桥由5片主梁组成，主梁高为1.3m,跨中腹板宽度为0.16m,支点处腹板宽度加宽，采用C30混凝土。已知支点处某根主梁的恒载作用产生的剪力标准值VGk=250kN,汽车荷载(含冲击系数)产生的剪力标准值Vqk=180kN,人群荷载产生的剪力标准值Vrk=20kN。汽车荷载冲击系数为0.215。提示：按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62—2004)计算。.该主梁支点处在持久状况下承载能力极限状态的剪力组合设计值(kN),与下列何项数值最为接近？A.570B.517C.507D.485.假定截面有效高度h0=1200mm,根据承载能力极限状态计算的支点最大剪力设计值为650kN,试问，当支点截面处满足抗剪截面要求时，腹板的最小厚度(mm),与下列何项数值最为接近？A.175B.195C.205D.215.假定截面有效高度h0=1200mm,腹板宽度为200mm，当斜截面受压端上由作用效应所产生的最大剪力组合设计值(kN)小于下列何项数值时，可不进行斜截面承载力验算，仅需按构造配置箍筋？A.150B.185C.200D.215.下列情况不属于高耸结构的正常使用状态？A.风荷载作用下的水平位移B.不均匀日照下的设备所在层的塔身转角C.钢筋混凝土构件的最大裂缝宽度 D.小震作用下的水平位移.多层砌体刚性方案房屋，在水平风荷载作用下对纵墙进行内力分析时，下列论述不可能出现的是()。A.可按竖向连续梁分析内力B.纵墙上、下端的弯矩可按两端固定梁计算C.满足规范的规定，则可不进行风力计算D.在一般刚性方案房屋中，必须考虑墙内由风荷载引起的弯曲应力以及在纵墙内产生的附加压力34.有一幢钢筋混凝土高层筒中筒结构，矩形平面的宽度26m,长度30m,抗震设防烈度为7度，要求在高宽比不超过《高层规程》规定的A级高度的限值的前提下，尽量做高，指出下列高度符合要求。A.156mB.143mC.140mD.150m

某环形截面钢筋混凝土烟囱，如图所示，烟囱基础顶面以上总重力荷载代表值为18000kN,烟囱基本自振周期T1=2.5s。35.如果烟囱建于非地震区，基本风压w0=0.5kN/m2,地面粗糙度为B类。试问，烟囱承载能力极限状态设计时，风荷载按下列何项考虑？提示：假定烟囱第2及以上振型，不出现跨临界的强风共振。A.由顺风向风荷载控制，可忽略横风向风荷载效应B.由横风向风荷载控制，可忽略顺风向风荷载效应C.取顺风向风荷载与横风向风荷载效应之较大者D.取顺风向风荷载与横风向风荷载效应的组合值.假定上题烟囱建于设防烈度为8度地震区，设计基本地震加速度为0.2g,设计地震分组第二组，场地类别m类。试问，采用简化方法进行抗震计算时，烟囱底部（基础顶面处）由水平地震作用标准值产生的剪力（kN）最接近下列何项数值？A.680 B.740C.820 D.960.桥梁结构的设计基准期为年？A.30年B.50年C.100年 D.200年.底层纵墙设高窗，过梁上的荷载及窗口如图所示。过粱端部所承受的外荷载（不含粱自重）产生的最大剪力设计值为。A.20.3kNB.19.4kNC.18.0kND.17.2kNK41s.有一多层钢筋混凝土框架结构，抗震等级为二级，其边柱的中间层节点，如图所示，计算时按刚接考虑；梁上部纵向受拉钢筋采用HRB400,428,混凝土强度等级为C45,梁纵向受拉钢筋保护层厚度取40mm,试问，11+12的最合理的长度，应与下列何项数据最为接近？A.ll+12=870mm B.ll+12=830mmC.ll+12=780mm D.ll+12=750mm150.某小区6层民用住宅，地基土为厚层淤泥质粉质黏土，fsk=80kPa,采用水泥土搅拌桩，

fcu=870kPa,77取0.45,单桩载荷试验Ra=256kN,aw=10%,采用d=0.7m的双孔搅拌桩；AP=0.71m2,基础面积A=228.04m2。按设计要求p=fspk=152.2kPa,0取0.7。则置换率与下列（）项值接近。A.31.6%B.42.3%C.48.7%D.54.6%.当乙类、丙类高层建筑结构高度较高时，宜采用时程分析法进行补充计算，下列种情况是符合规定的？7度、8度的I、II类场地，高度＞100m；8度的ffl、IV类场地＞80m；9度高度＞60m7度、8度的I、II类场地，高度＞80m；8度的ffl、IV类场地；9度高度＞60m8度、9度高度大于80m7度、8度高度大于80m及9度，高度大于60m.总高度为65m的框架一剪力墙结构，按9度抗震设防，结构总重力荷载代表值为GE=180000kN,试指出结构总竖向地震作用的标准值FEvk应为（）项数值。A.43200kNB.37440kNC.28080kND.31820kN有一根三跨的钢筋混凝土等截面连续梁，q=p+g=25kN/m（设计值）如题图所示。混凝土强度等级为C30,梁纵向受力钢筋采用HRB335钢，纵向受力钢筋合力点至截面近边的距离as=35mm,梁截面bxh=200mmx500mmo.假定当L2=6m,L2=8m,L3=5m,该梁弯矩分配系数pBA及B支座的不平衡弯矩AM应与下列（）组数据相似。A.0.50；20.8kN-mB.0.45；93.75kN・mC.0.385；112.5kN-mD.0.625；133.3kN-m44.假定调整L1、L2、L3跨度后B支座左右两端的分配系数分别为0.45,0.55；支座固端弯矩分别为100kN・m、-150kN・m°C支座左右两端分配系数为0.4、0.6；固端弯矩为150kN-m、-120kN-m,试问该梁进行二次弯矩重分配，B、D支座的弯矩接近（）组数据。A.MB=113.2kN-m,MD=129kN-m B.MB=153.12kN-m,MD=151kN-m

C.MB=126.44kN-m,MD=146.25kNmD.MB=153.12kNm,MD=129kNm.假定该连续梁的B、C支座弯矩相同，即MB=MC=140.23kN-m（设计值），两支座调幅系数均为0.7,并假定L2=8m,则BC跨中的计算配筋量As（mm2^（）项数值相近。A.804B.980C.1120D.1230有一工业厂房高低跨排架，低跨跨度15m,高跨跨度为24m,柱间距为6m,该厂房采用预应力钢筋混凝土屋架，屋面采用预应力大型屋面板。车间的纵向全长度为120m,在车间中部60m处设有双柱温度伸缩缝，车间四周的围护墙为240mm砖墙。建筑平面及剖面如图。车间平面图（那分） 车间剖面图.厂房各列柱静荷载（标准值）作用见题5图。图中t为旧规范的荷载单位，计算时应换成新规范的kN。试确定作用于中柱I-I截面处的N和M值（标准值）与下列项数值最为接近。提示：（1）产生顺时针弯矩为正值，反之为负值；（2）B列柱竖向荷载11.11t和7.56t作用于同一垂直线上。A.N=410.80kN,M=-16.88kN・m B.N=410.80kN,M=16.88kN・mC.N=317.50kN,M=-21.47kN・m D.N=410.80kN,M=-30.75kN・m.在如题图所示的静荷载（标准值）作用下，用力法求解出排架横梁内力为：低跨x1=0.34kN,高跨x2=1.40kN。静荷载（标准值）作用下排架计算简图如题图所示。④轴控制截住面弯矩值与下列相近？MG上=0.66kN-m,MGT=4.34kN^m,Mn=-8.82kN・mMG上=-0.66kN・m,MG下=-4.34kN-m,Mn=8.82kN・mMG上=-5.88kN・m,MG下=2.18kN-m,Mn=-15.34kN・m

D.MG上=-5.88kN・m,MG下=-5.88kN-m,Mn=-19.04kN・m.在厂房高跨内A5级工作制双钩吊车的大车轮距为4.4m（每侧两轮），两台吊车间的最小轮距为1.1m。设定最大轮压Pmax=152kN（标准值），轮压的分项系数为1.4。简支吊车梁的跨度为6m。两台吊车传给柱子牛腿的最大压力（设计值）与下列项数值最为接近。A.585.20kNB.415.60kNC.769.10kND.549.36kN.C列柱的上柱和下柱在无吊车和有吊车作用时的排架平面内的计算长度值（m）与下列J项数值最为接近。A.上柱：无吊10=10.5下柱：无吊10=20.4有吊10=10.5有吊10=9.0B.上柱：无吊10=8.4下柱：无吊10=17.0有吊10=8.4有吊10=9.4C.上柱：无吊10=4.2下柱：无吊10=9.0有吊10=4.2 有吊10=9.0D.上柱：无吊10=8.4下柱：无吊10=11.25有吊10=8.4 有吊10=11.25某型钢混凝土框架一钢筋混凝土核心筒结构，房屋高度91m,首层层高4.6m。该建筑为丙类建筑，抗震设防烈度为8度，II类建筑场地。各构件混凝土强度等级为C50。.首层核心筒外墙的某一字形墙肢W1,位于两个高度为3800mm的墙洞之间，墙厚bW=450mm,如题图所示，抗震等级为一级。根据目前已知条件，试问，满足《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3—2010）最低构造要求的W1墙肢截面高度hW（mm）和该墙肢的全部纵向钢筋面积As（mm2）,应最接近于下列（）项数值。A.1000.3732B.1000.5597C.1200.4194D.1200.6875.首层型钢混凝土框架柱C1截面为800mmx800mm,柱内钢骨为十字形，如题图所示，图中构造钢筋于每层遇钢框架梁时截断；柱轴压比为0.65。试问，满足《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3—2010）最低要求的C1柱内十字形钢骨截面面积（mm2）和纵向配筋，应最接近于下列（）项数值。A.26832,12q22+（构造筋4p14）B.26832,12q25+（构造筋4p14）C.21660,12q22+（构造筋4p14）D.21660,12q25+（构造筋4p14）.关于钢材和焊缝强度设计值的下列说法中，下列何项有误?I.同一钢号不同质量等级的钢材，强度设计植相同；II.同一钢号不同厚度的钢材，强度设计值相同；m.钢材工作温度不同（如低温冷脆），强度设计值不同；w.对接焊缝强度设计值与母材厚度有关；v.角焊缝的强度设计值与焊缝质量等级有关。

A.n、IIRVB.IKVC.IIRIVD.I、W.某多层框架-剪力墙结构，经验算其底层剪力墙应设约束边缘构件（有翼墙）。该剪力墙抗震等级为二级，结构的环境类别为一类，混凝土强度等级为C40；钢材采用HPB235（（p）HRB335（）o该约束边缘翼墙设置箍筋范围（即图中阴影部分）的尺寸及配筋，采用平法03G101-1表示于题图。提示：图中非阴影部分的配筋及尺寸均满足规范要求。当对该剪力墙翼墙校审时，有如下几种意见。试指出其中（）项意见正确，并说明理由。A.有一处违反规范规定B.有二处违反规范规定C.有三处违反规范规定 D.符合规范要求，无问题.当高层建筑结构采用时程分析法进行补充计算时，所求得的底部剪力应符合（）规定。A.每条时程曲线计算所得的结构底部剪力不应小于振型分解反应谱法求得的底部剪力80%B.每条时程曲线计算所得的结构底部剪力不应小于振型分解反应谱法求得的底部剪力65%,多条时程曲线计算所得的结构底部剪力平均值不应小于振型分解反应谱法求得的底部剪力80%C每条时程曲线计算所得的结构底部翦力不应小于振型分解反应谱法求得的底部剪力90%D.每条时程曲线计算所得的结构底部剪力不应小于振型分解反应谱法或底部剪力法求得的底部剪力75%.某重型钢结构工作平台，主梁以上结构自重5kN/m2,分项系数1.2，活荷载按最大的检

修材料所产生的荷载20kN/m2计，其分项系数1.3,主梁间距5m,跨度8m,简支，主梁跨中弯矩设计值为()kN-moA.1124B.1280C.1360D.1668.淤泥的天然含水量训和孔隙比e的数值下列()项正确。A.co>coL；e>1.5B.co>coL；e<1.5C.co>coP；e>1.5D.co<cop；e<1.5.对于高速公路上的桥梁结构应采用种汽车荷载等级？A.公路-I级B.公路-H级C.车道荷载D.汽车超-20有一座在满堂支架上浇筑的预应力混凝土连续箱形梁桥，跨径布置为60m+80m+60m,在两端各设置伸缩缝A和B。采用C40硅酸盐水泥混凝土，总体布置如图所示。.假定伸缩缝A安装时的温度0为20C,桥梁所在地区的最高有效温度值为34C,最低有效温度值为-10℃,大气湿度RH为55%,结构理论厚度h>600mm,混凝土弹性模量EC=3.25xlO4MPa,混凝土线膨胀系数为1.0x105,预应力引起的箱梁截面上的法向平均压应力。pc=8MPa。箱梁混凝土的平均加载龄期为60d。试问，由混凝土徐变引起伸缩缝A处的伸缩量值(mm),与下列何项数值最为接近？提示：徐变系数按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)表6.2.7采用。A.-55B.-31C.-39D.+24.在［题］中，当不计活载、活载离心力、制动力、温度梯度、梁体转角、风荷载及墩台不均匀沉降等因素时，并假定由均匀温度变化、混凝土收缩、混凝土徐变引起的梁体在伸缩缝A处的伸缩量分别为+55Mm与-130Mm。综合考虑各种因素，其伸缩量的增大系数取1.3。试问，该伸缩缝A应设置的伸缩量之和(mm),应为下列何项数值？A.240B.115C.75D.185.某高层框架结构，抗震等级为二级，考虑地震作用组合时，梁端弯矩设计值为：左端Mbl=273.1kN-m,右端=448.5kN-m,与地震作用组合时的竖向荷载作用下梁端剪力设计值VGB=128.6kN-m,梁的跨度ln=6m,计算框架梁的剪力设计值Vb(kN),项是正确的。A.254.88B.260.89C.272.9D.253.40

某宽厚板车间冷床区为三跨等高厂房，跨度均为35m：边列柱柱间距为10m,中列柱柱间距为20m,局部60m：采用三跨连续式焊接工字形屋面梁，其间距为10m,屋面梁与钢柱为固接。厂房屋面采用彩色压型钢板，屋面坡度为1/20：楝条采用多跨连续式H型钢楝条,其间距为5m：楝条与屋面梁搭接。屋面梁、楝条及屋面上弦水平支撑的局部布置示意如题图中的(a)图所示，且系杆仅与楝条相连。中列柱柱顶设置有20m和60m跨度的托架，托架与钢柱采用较接连接，托架的简图和荷载设计值如题图中的(b)和(c)图所示。屋面梁支承在托架竖杆的侧面，且屋面梁的顶面略高于托架顶面约150mm。楝条、屋面梁、20m跨度托架采用Q235B钢，60m跨度托架采用Q345B钢。手工焊接时，分别采用E43型焊条和E50型焊条，要求焊缝质量等级为二级。20m跨度托架杆件采用轧制T型钢，T型钢的翼缘板与托架平面相垂直。60m跨度托架杆件采用轧制H型钢，H型钢的腹板与托架平面相垂直。哩割度出 工包迎卷X：X：超一乂—EExi2X：..X：XX!XX!X1000910ODDxix.210iDeiooLX：X：超一乂—EExi2X：..X：XX!XX!X1000910ODDxix.210iDeiooL旧umLJ*⑴.iciroa3】孟而城，段凄限艮西上胧水平支加后部席置却m曲联邦研班尊图|小KU JilKXJ JDUIXJrj 却m曲联邦研班尊图|小KU JilKXJ JDUIXJrj 寸雪~ 111M踹OOR一、aaHniBni3・■——kliTil-LT-IJ [■]♦m匚.~~—EITmTHSirW-~品二WOkTEFf耀前 贝,二1组《k¥疑16-2S闱61.屋面均布荷载设计值(包括檩条自重)q=1.5kN/m2。试问，多跨伫五跨)连续檩条支座最大

弯矩设计值(kN-m)与下列()项数值最为接近。提示：可按M=0.105qi2计算。A.93.8B.78.8C.62.5D.46.962.屋面梁的弯矩设计值M=2450kN-m,采用双轴对称的焊接工字形截面，翼缘板为-350x16,腹板为-1500x12,Wx=12810x103mm3,截面上无孔。当按抗弯强度进行计算时，试问，梁上翼缘上最大压应力(N/mm2)与下列()项数值最为接近。A.182.1B.191.3C.200.2D.205.0试问，20m跨度托架的支座反力设计值(kN)与下列()项数值最为接近。A.730.0B.350.0C.380.0D.372.520m跨度托架上弦杆的轴心压力设计值N=1217kN,采用轧制T型钢，T200x408x21x21,ix=53.9mm,iy=97.3mm,A=12570mm2。当按轴心受压构件进行稳定性计算时，杆件最大压应力(N/mm2)与下列()项数值最为接近。提示：①只给出上弦杆最大的轴心压力设计值，可不考虑轴心压力变化对杆件计算长度的影响。②为简化计算取绕对称轴的入y代替Xyz。A.189.6B.144.9C.161.4 D.180.620m跨度的托架下弦节点如题图所示，托架各杆件与节点板之间采用等强的对接焊缝进行连接，焊缝质量等级为二级。斜腹杆翼缘板拼接板为2-100x12,拼接板与节点板之间采用角焊缝连接，取hf=6mm,按等强连接的原则，试问，该角焊缝的长度i1(mm)与下列()项数值最为接近。A.360B.310C.260D.21060m跨度托架端斜杆D1的轴心拉力设计值(kN)与下列()项数值最为接近。A.2736B.2757C.3339D.336560m跨度托架下弦杆最大轴心拉力设计值(kN)与下列()项数值最为接近。A.11969B.8469C.8270 D.809460m跨度托架上弦杆最大轴心压力设计值N=8550kN,拟采用热轧H型钢H428x407x20x35,ix=182mm,iy=104mm,A=36140mm2。当按轴心受压构件进行稳定性计算时，杆件最大压应力(N/mm2)与下列()项数值最为接近。提示：只给出杆件最大轴心压力值，可不考虑轴心压力的变化对杆件计算长度的影响。A.307.2B.276.2C.248.6D.230.260m跨度托架腹杆V2的轴心压力设计值N=1855kN,拟采用热轧H型钢H390x300x10x16,ix=169mm,iy=72.6mm,A=13670mm2。当按轴心受压构件进行稳定性计算时，杆件的最大压应力(N/mm2)与下列()项数值最为接近。A.162B.194C.253D.30360m跨度托架的上弦节点如题图所示，托架各杆件与节点板之间采用等强的对接焊缝进行连接，焊缝质量等级为二级。斜腹杆腹板的拼接板件为-358x10,拼接板件与节点板之间采用坡口焊透的T形焊缝，试问，T形焊缝的长度i1(mm)与下列()项数值最为接近。A.310mmB.330mC.560mmD.620mm

某多层工业砌体房屋，采用墙下钢筋混凝土条形基础；其埋置深度为1.2m,宽度为1.5m,场地土层分布如下图所示；地下水位标高为-1.2m。粉质黏土r=1f,二野kP科&=3Mp目淤泥质土黏性土淤泥质土层顶面处经深度修正后的地基承载力设计值最接近()项数值。A.101.83kPaB.109.57kPaC.112.02kPaD.120.53kPa当基础顶面处承受的竖向力设计值为159kN时，试确定基础的最大弯矩设计值最接近()项数值。A.17.22kN-mB.21.04kN-m C.25.8kN-m D.29.81kN・m

某三层砌体结构，采用钢筋混凝土现浇楼盖，其第二层纵向各墙段的层间等效侧向刚度值见表，该层纵向水平地震剪力标准值为VEK=300kN。试问，墙段3应承担的水平地震剪力标准值VE3K(kN)，应与下列何项数值最为接近？第二层纵向各墙段的等效侧向刚度TOC\o"1-5"\h\z墙段编号 1234每个墙段的层间等效侧向刚度\o"CurrentDocument"(kN/m)0.0025E0.005E0.01E 0.15E每类墙段的总数量(个)4 2 12A.5 B.9C.14D.20钢筋混凝土大偏心受压构件的破坏特征是()。A.远离轴向力一-侧的钢筋先受拉屈服，随后另一侧钢筋压屈，混凝土压碎B.远离轴向力一侧的钢筋应力不定，而另一侧钢筋压屈，混凝土压碎C靠近轴向力一侧的钢筋和混凝土应力不定，而另一侧钢筋受压屈服，混凝土压碎D.靠近轴向力一侧的钢筋和混凝土先屈服和压碎，而远离纵向力一侧的钢筋随后受拉屈服.某一般框架梁(无集中荷载)，混凝土强度等级为C30,截面尺寸bxh=250mmx500mm,配双肢箍愣@100,已知受剪面满足规范要求，箍筋为HPB235钢筋，as=35mm,其斜截面承载力与下列()项数值最为接近。A.240kNB.280kNC.212kND.325kN.在框架结构内力与位移计算当中，可以考虑现浇楼面对梁刚度的影响。今有一截面尺寸为250mmx600mm的中框架梁，其惯性矩I(mm4)可取()项数值。A.54x108B.81x108 C.90x108 D.108x108如题图(a)所示，某二级建筑