框架结构毕业设计

摘要根据住宅楼设计标准和其它相关标准，以及设计要求和提供的地质资料，设计该框架结构住宅楼。按照先建筑后结构，先整体布局后局部节点设计步骤设计。主要内容包括：设计资料、建筑设计总说明、建筑的平面、立面、剖面图设计说明，以及其它局部的设计说明；结构平面布置及计算简图确定、荷载计算、内力计算、内力组合、主梁截面设计和配筋计算、框架柱截面设计和配筋计算、楼板和屋面设计、楼梯设计，根底设计等。其中附有风荷载作用下的框架弯矩、剪力和轴力图；横向地震荷载作用下的框架弯矩、剪力和轴力图；恒荷载和活荷载作用下的框架弯矩、剪力和轴力图以及梁柱的内力组合表。关键词：框架、重力荷载代表值；现浇钢筋混凝土结构；内力组合；弯矩调幅。AbstractAccordingtobuildingdesignspecificationsandotherrelevantstandardsanddesignrequirementsandprovidegeologicaldata,thedesignoftheframeworkoftheResidentialbuilding.Afterthefirstbuildinginaccordancewiththestructureandlayoutoftheoverallafterthefirstlocalnodedesignstepsdesign.Maincontentsinclude:design,architecturaldesignofthetotalshowsthattheconstructionoftheplane,Facade,profiledesignspecifications,,andotherpartsofthedesign;structurallayoutandschematiccalculationofidentification,load,stress,thecombinationofinternalforces,Mainbeamreinforcementdesignandcalculation,frame-sectiondesignandreinforcement,meetingbeamreinforcementdesign,floorandroofdesign,stairdesign,infrastructuredesign.Enclosingwindloadundertheframeworkmoment,shearandaxialbid;verticalandhorizontalseismicloadsundertheframeworkofthemoment,shearandaxialbid;Constantloadandliveloadundertheframeworkmoment,shearandaxialtryingtointernalforcesandthecombinationofbeam-columntable.KeyWords：frame,Gravityloadcharectervalue,cast-in-placereinforcedconcretestructure,internalforcemakeup,curvedsquareamplitudemodulation.目录1、绪论…………………12、建筑设计理念及设计依据…………22.1设计资料………………………22.2工程概况………………………22.3设计依据………………………3结构布置方案与结构选型…………33.1设计资料………………………33.2结构构件参数估计……………43.3框架计算简图确实定…………54、荷载计算……………64.1恒荷载计算……………………64.2屋、楼面活荷载计算…………94.3水平地震作用计算……………115、内力计算……………155.1恒荷载作用下的内力计算……………………155.2活荷载作用下的内力计算……………………275.3地震作用下的内力计算………376、内力组合……………426.1梁、柱内力组合………………426.2抗震计算………………………427、截面设计……………457.1梁截面设计……………………457.2柱截面设计……………………517.3屋盖、楼盖设计………………568、楼梯的设计…………608.1底层楼梯的设计………………608.2其它层楼梯设计………………639、根底设计与地基处理………………659.1工程概况………………………659.2材料参数选用…………………669.3根底梁的截面设计……………669.4根底的计算简图………………669.5根底的设计计算………………679.6地基处理………………………75结论……………………77参考文献………………78致谢…………………80附录1梁内力组合表附录2柱内力组合表TOC\o"1-3"\h\u1、绪论毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。本组毕业设计题目为——晋中市平遥县美中美公司框架楼上部结构与地基根底设计。在毕设前期，我温习了《结构力学》、《钢筋混凝土设计》、《建筑结构抗震设计》等书籍，并借阅了《抗震标准》、《混凝土标准》、《荷载标准》等标准。在毕设中期，我们通过所学的根本理论、专业知识和根本技能进行建筑、结构设计。在毕设后期，主要进行设计手稿的电脑输入，并得到老师的审批和指正，使我圆满的完成了任务，在此表示衷心的感谢。毕业设计的三个月里，在指导老师的帮助下，经过资料查阅、设计计算、论文撰写以及外文的翻译，加深了对新标准、规程、手册等相关内容的理解。稳固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力。在进行内力组合的计算时，进一步了解了Excel。在绘图时熟练掌握了AutoCAD、天正等绘图软件，以上所有这些从不同方面到达了毕业设计的目的与要求。框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，辅以一些计算软件的校正。由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。2、建筑设计理念及设计依据2.1设计理念住宅楼是为人们提供良好生活条件的建筑。纵观住宅建筑的开展历史，无不表达着人类文化生活的历史进程和时代特征。住宅楼建筑设计同设计其他类型建筑一样有许多共同点，也有许多不同的特点和要求。随着时代的开展，住宅楼的内容和形式都在不断发生变化。因此，我对住宅楼的设计过程和设计方法进行了详细研究，经过一番思考，我认为本设计应该具有以下特点：弹性。从设计、结构到效劳功能都应做到开放性，以适应时空的变化。紧凑性。卧室以及其它辅助用房的空间布置要做到紧凑合理。易接近性。从楼外到楼内，从入口到各个部门，要规划得合理，要设计一个良好的导引系统。可扩展性。在未来扩展时可灵活延伸，将损失减小到低程度。〔5〕舒适性。在环境、通风、温湿度、光线等方面要柔和、协调，尽量借用外部的自然环境。〔6〕环境的稳定性。〔7〕平安性。建筑平安防护措施做到不仅满足标准要求而且更加人性化。〔8〕济性。把建设和维护一座住宅楼所需要的经费和人员控制在最低限度。在整个设计过程中，我本着“平安，适用，经济，美观”的原那么，在满足设计任务书提出的功能要求前提下，完成了建筑设计这一环节，合理的选择框架，并为以后的结构设计打下了良好的根底。2.2工程概况〔1〕本工程位于晋中市平遥县，用途为住宅。〔2〕本工程为3层框架结构。主体结构：地下1层，地上3层，地下室2.2m，首层层高3.2m，2至4层各层层高2.8m，柱距平面布置详见附图。〔3〕本工程耐火等级为二级，屋面防水等级为Ⅲ级，建筑耐久年限为二级。〔4〕结构形式为框架结构，填充墙为加气混凝土砌块，所有卫生间墙体为粘土空心砖。〔5〕设计使用年限：50年；平安等级：二级；〔6〕抗震设防类别为丙类；〔7〕地基根底设计等级为丙级；〔8〕本工程地质场地类别为Ⅱ类，场地卓越周期0.40s；。〔9〕该场地具有Ⅰ级非自重湿陷性。根据地质资料，该地区地下水埋深在15米以下；〔10〕最大冻土深度为0.8米；〔11〕根本风压为0.40kN/m2，根本雪压为0.25kN/m2；〔12〕混凝土结构的环境类别：根底为三类；上部外露构件如女儿墙、挑梁等为二类；室内结构为一类；〔13〕地震影响：抗震设防烈度及设计根本地震加速度按题目；场地类别为III类；设计地震分组为第一组。2.3设计依据〔1〕通过定案的建筑设计方案及有关使用功能等要求。〔2〕国家现行有关建筑结构设计、根底及地基处理等标准。〔3〕本工程岩土工程条件。结构布置方案与结构选型3.1设计资料〔1〕平安等级系数确定，依据《混凝土结构设计标准》〔GB50010——2002〕第3.2.3条：对于平安等级为二级或者使用年限为50年的结构构件，其中要性系数r0不应小于1.0，此处取1.0。〔2〕抗震设防烈度：抗震设防烈度为8度，设计根本地震加速度为0.20g，设计地震分组为第一组。〔3〕根本风压：根本风压为0.40kN/m2，地面粗糙度为C类。〔4〕根本雪压：根本雪压为0.25KN/m2。〔5〕活荷载取值〔KN/m2〕，表3-1活荷载位置活荷载取值房间2.0走廊2.0上人屋面2.0〔6〕底层柱高：底层柱高应计算至根底顶面，设室内外高差0.6m，根底顶面至室外标高0.5m，即底层柱高H1=3.2+0.6+0.5=4.3m。〔7〕屋的建筑高度：H=3.2+2.8×2+0.6+1.1=10.5m。〔8〕抗震等级：根据《建筑抗震设计标准》6.1.2条，因为结构抗震烈度为8度，房屋高度小于30m，所以框架抗震等级为二级。〔9〕材料参数选用结构各构件选用的材料及其强度设计值如表，选用材料及其强度表3-2工程强度值(N/mm2〕C30混凝土〔板、柱、梁〕轴心抗压强度设计值fc14.3轴心抗拉强度设计值ft1.43HRB335钢筋〔梁受力筋〕强度设计值fy，fy‘300HPB235钢筋〔板受力筋，梁、柱箍筋〕强度设计值fy，fy‘210HPB400钢筋〔柱受力筋〕强度设计值fy，fy‘3603.2结构构件参数估算3.2.1框架梁截面按照跨度进行估算：横梁：边跨梁〔AB、CD跨〕，高h=1/12L=500mm，取h=500mm；宽b=〔1/3~1/2〕L=200mm~300mm，取b=250mm；中跨梁〔BC跨〕，取高h=400mm，宽b=250mm；纵梁：取h=〔1/12~1/8〕L=300~450mm,取h=400mm,b=250mm；次梁：取bb×hb=250mm×550mm；3.2.2框架柱截面尺寸可根据式Ac=ζN/μNfc估算：由《建筑抗震设计标准》可知该框架结构的抗震等级为二级，轴压比限值μN=0.8；各层重力荷载代表值可根据实际荷载计算，这里近似取14KN/m2.由结构平面布置图可知边柱及中柱的负载面积分别为7.2m3.0m和7.2m4.8m。由此可得第一层柱截面面积为：边柱：Ac=ζN/μNfc=(1.37.23140003)/(0.814.3)=103090.9mm2中柱：Ac=ζN/μNfc=(1.25×14000×7.24.83)/(0.8×14.3)=158601.4mm2，如取边柱截面为正方形，那么边柱和中柱的截面高度分别为322mm和398mm。根据上述计算结果，本设计柱截面尺寸取值为400mm400mm。3.2.3楼板厚度按照板跨度进行估算：板厚h=1/45×3600=80mm，取h=100mm。3.3框架计算简图确实定3.3.1计算简图取A4~D4轴线横向框架：图3-1.框架计算简图3.3.2框架梁刚度计算：〔在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，取I=2I0)(1)边跨框架梁线刚度：ib=2Ec×I。/l=2×EC×MACROBUTTONMTEditEquationSection2SEQMTEqn\r\hSEQMTSec\h0.25×0.503/(12×6.0)=8.68×10-4EC(m3〕(2)中间跨框架梁线刚度：ib=2Ec×I。/l=2×EC×0.25×0.403/(12×2.4)=11.11×10-4EC〔m3〕3.3.3二、三层框架柱线刚度：ic=Ec×I。/l=EC×0.4×0.43/(12×2.8)=7.62×10-4EC〔m3〕3.3.4首层框架柱线刚度：ic=Ec×I。/l=EC×0.4×0.43/(12×4.3)=4.96×10-4EC〔m3〕4荷载计算4.1恒载计算〔1〕屋面框架梁线荷载标准值：10mm厚地砖200.01=0.2KN/m220mm厚1:3水泥砂浆结合层200.02=0.4KN/m250mm厚聚苯乙烯泡沫塑料0.50.05=0.025KN/m22mm厚改性沥青0.3KN/m220mm厚1:2.5水泥砂浆找平层200.02=0.4KN/m2100mm厚钢筋混凝土楼板250.1=2.5KN/m215mm厚水泥石灰浆打底，5mm厚纸筋灰批面0.34KN/m2屋面恒荷载4.165KN/m2边跨〔AB、CD跨)框架梁自重0.25×0.50×25＝3.13KN/m梁侧粉刷2×〔0.50-0.1〕×0.02×17＝0.27KN/m中跨〔BC跨〕框架梁自重0.25×0.40×25＝2.50KN/m梁侧粉刷2×〔0.50-0.1〕×0.02×17＝0.27KN/m作用在顶层框架梁上的线荷载为：G3AB1=g3CD1=3.13+0.27＝3.40KN/mg3BC1=2.70KN/mg5AB2=g5CD2=4.165×3.6=14.99KN/mg5BC2=4.165×2.4=10.00KN/m〔2〕楼面框架梁线荷载标准值：10mm厚地砖200.01=0.2KN/m225mm厚1:3水泥砂浆结合层250.02=0.5KN/m2100mm厚钢筋混凝土楼板250.1=2.5KN/m15mm厚水泥石灰浆打底，5mm厚纸筋灰批面0.34KN/m2楼面恒载3.54KN/m2边跨框架梁自重及梁侧粉刷3.4KN/m2边跨填充墙自重：0.20×〔2.8-0.50〕×5.5＝2.53KN/m墙面粉刷：〔2.8-0.5〕×0.02×2×17＝1.56KN/m中间跨框架梁及梁侧粉刷2.7KN/m2因此，作用在中间层框架梁上的线荷载为：gAB1=gCD1=3.4+2.53+1.56＝7.49KN/mgBC1=2.7KN/mgAB2=gCD2=3.54×3.6=12.74KN/mgBC2=3.54×2.4=8.50KN/m〔3〕屋面框架节点集中荷载标准值：边柱纵梁自重：0.25×0.40×7.2×25＝18.00KN粉刷：2×0.02×〔0.40-0.10〕×7.2×17＝1.46KN1.1m高女儿墙自重：1.1×7.2×0.30×5.5＝13.06KN粉刷：2×0.02×1.1×7.2×17＝5.38KN纵梁传来屋面自重〔A、D点相同〕：R1+FL-1板传来荷载为三角形荷载所产生的集中力为R1=2×0.5×3.6×3.6/2×4.165=26.98KN次梁传给纵向框架梁的集中荷载FL-1的计算：梁重〔250×400〕25×0.25×〔0.4-0.1〕=1.875KN/m板传来的梯形荷载所产生的集中力为R2=〔3.6-1.8+3.6〕/2×1.8×4.165×2=40.48KNFL-1=1.875×6/2+40.48=46.11KN顶层边节点集中荷载：G3A=G3D=110.99KN中柱纵梁自重：0.25×0.40×7.2×25＝18.00KN粉刷：2×0.02×〔0.40-0.10〕×7.2×17＝1.46KN纵梁传来屋面自重〔B、C点相同〕：R1+R2板传来荷载为三角形荷载所产生的集中力为R1=2×0.5×3.6×3.6/2×4.165=26.98KN板传来荷载为梯形荷载所产生的集中力为R2=2×(3.6-2.4/2+3.6)×1.2×4.165=29.99KN顶层中间节点集中荷载：G3B=G3C=76.43KN〔4〕楼面框架节点集中荷载标准值：边柱纵梁自重：0.25×0.40×7.2×25＝18.00KN粉刷：2×0.02×〔0.40-0.10〕×7.2×17＝1.46KN钢窗自重(200×160)：2.0×2×1.6×0.45＝2.88KN窗下墙体自重：0.3×0.80×7.2×5.5＝9.50KN粉刷：2×0.02×0.80×7.2×17＝3.92KN窗边墙体自重：1.6×〔7.2－0.4-2×2〕×0.3×5.5＝7.39KN粉刷：2×0.02×1.6×〔7.2－0.4-2×2〕×17＝3.05KN框架柱自重：0.40×0.40×2.8×25＝11.2KN粉刷：4×0.02×0.4×2.8×17＝1.52KN纵梁传来楼面自重(与屋面算法相同〕：1.875×6/2+2×1/2×3.6×36./2×3.54+〔3.6-1.8+3.6〕/2×1.8×3.54×2＝62.97KN中间层边节点集中荷载：GA=GD=126.84KN中柱纵梁自重：18.00KN粉刷：1.46KN内纵墙自重：〔7.2-0.4〕×〔2.80－0.40〕×0.2×5.5＝17.95KN粉刷：6.8×2.4×2×0.02×17＝11.10KN扣除门洞重加上门重：－2.1×1.0×〔5.5×0.2+17×2×0.02－0.2〕＝-3.318KN框架柱自重：11.2KN粉刷：1.52KN纵梁传来楼面自重〔与屋面算法相同〕：2×1/2×3.6×3.6/2×3.54+2×1/2×〔3.6-2.4/2+3.6〕×1.2×3.54＝48.43KN中间层中节点集中荷载：GB=GC=106.34KN〔5〕恒载作用下的结构计算简图如下图其中：G3A=G3D=110.99KNG3B=G3C=76.43KNGA=GD=126.84KNGB=GC=106.34KNg3AB1=g3CD1=3.40KN/m，g3bc1=2.70KN/mg3AB2=g3CD2=14.99KN/mg3BC2=10.00KN/mgAB1=gCD1=7.49KN/mgBC1=2.7KN/mgAB2=gCD2=12.74KN/mgBC2=8.5KN/m4.2屋、楼面活荷载计算屋、楼面活荷载作用下的结构计算简图如图4所示。图中各荷载值计算如下P3AB=P3CD=3.6×2.0=7.20KN/mP3BC=2.4×2.0=4.80KN/mP3A=P3D=2×1/2×3.6×3.6/2×2+(3.6-1.8+3.6)/2×1.8×2×2=32.40KNP3B=P3C=2×1/2×3.6×3.6/2×2+2×1/2×(3.6-2.4/2+3.6)×1.2×2=27.36KNPAB＝PCD=2.0×3.6=7.2KN/mPBC＝2×2.4=4.8KN/mPA=PD=32.40KNPB=PC=27.36KN图4-1.恒荷载作用下结构计算简图 图4-2.活荷载作用下结构计算简图4.3水平地震作用计算4.3.1计算框架梁柱的线刚度：框架梁线刚度：边跨：ib1=2.60×104KN·M中跨：ib2=3.33×104KN·M框架柱线刚度：首层：ic1=1.49×104KN·M其他层：ic2=2.29×104KN·M4.3.2本设计仅考虑水平地震作用即可，并采用基底剪力法计算水平地震作用力为求基底剪力，先要计算结构各层的总重力荷载代表值〔建筑的重力荷载代表制应取结构构配件标准值与各可变荷载组合值之和，各永久荷载的组合值系数取1.0，各可变荷载的组合值系数取0.5〕：顶层：G3=[g3AB1×12+g3BC1×2.4+2×(2.4+6)×g3AB2×0.5+g3BC2×2.4×0.5+G3A+G3B+G3C+G3D+4×G柱/2]×4+[(2.4+6)×(P3AB+P3CD)×0.5+P3BC×2.4×0.5+P3A+P3B+P3C+P3D]×0.5×4=[(3.4×12+2.7×2.4+2×8.4×14.99×0.5+10×2.4×0.5+110.99×2+76.43×2+4×(11.2+1.52)×0.5+(8.4×14.4×0.5+4.8×1.2+32.4×2+27.36×2)×0.5]×4=2713.42KNG2=[gAB1×12+gBC1×2.4+2×(2.4+6)×gAB2×0.5+gBC2×2.4×0.5+GA+GB+GC+GD+4×G柱]×4+[(2.4+6)×(PAB+PCD)×0.5+PBC×2.4×0.5+P3A+P3B+P3C+P3D]×0.5×4=[7.49×12+2.7×2.4+8.4×12.77+8.5×1.2+126.84×2+106.34×2+4×(11.2+1.52)+(8.4×14.4×0.5+4.8×1.2+32.4×2+27.36×2)×0.5]×4=3294.78KNG1=G2+4×(2.15-1.4)×G柱/2.8×4=3294.78+16×0.268×(11.2+1.52)=3349.32KN质量重力荷载代表值见图图4-4.重力荷载代表值4.3.3用“D值法”计算柱的侧向刚度，框架各构件线刚度如图图4-5.框架结构侧向刚度其中：i31=i21=i11=2.6×104KN·Mi32=i22=i12=3.33×104KN·Mi1=1.49×104KN·Mi2=i3=2.29×104KN·M除底层外，其余柱的D值：边柱由K=〔i31+i21〕/〔2i3〕=1.14α=K/〔2+K〕=0.363那么D5边=12αic/hj2=0.363×12×2.29×104/2.82=12618KN/m中柱由K=〔i31+i32+i21+i22〕/〔2i3〕=2.59α=K/〔2+K〕=0.56那么D3中=α×12ic/hj2=19629KN/m底层柱的D值：边柱由K=i11/i1=1.745α=〔0.5+K〕/〔2+K〕=0.600故D1边=α×12ic/hj2=5802KN/m中柱由K=〔i11+i12〕/i1=3.98得α＝〔0.5+K〕/〔2+K〕=0.750故D1中=α×12ic/hj2=7252KN/m从而得各层的侧向刚度如下：K1=2〔D1边+D1中〕=2×〔5802＋7252〕＝156648KN/mK2=K3==2〔D边+D中〕=2×〔12618＋19629〕＝386964KN/m4.3.4用顶点位移法求结构根本周期T1：将各层的重力荷载代表值当作水平力，产生的楼层剪力为：V3=G3=2713.42KNV2=G3+G2=2713.42+3294.78=6008.20KNV1=V2+G1=9357.52KN求顶点位移，那么：U1=V1/K1=0.0597mU2=U1+V2/K2=0.0597+0.0155=0.0752mU3=U2+V3/K3=0.0752+0.0070=0.0822m=UT故T1=1.8=0.5161S由于要考虑填充墙对根本周期的折减，故取折减系数为0.6，那么T1=0.6×0.5161＝0.3100s由于T1<1.4Tg=1.4×0.35=0.49s，故不考虑顶层附加作用。查抗震设计标准得：αmax＝0.16由于T1＝0.3100s＜Tg＝0.35s，故α1＝αmax＝0.16FEK=α1Geq=0.85α1GE=0.85×0.16×(2713.42+3294.78+3349.32)=1272.57KNF1=FEK=×1272.57=270.04KN(注意：Hj为该点到地面的总高度，不是层高〕同理：F2=1272.57=461.37KNF3=541.16KN故地震的水平作用力如图8.所示：图4-6.地震力的水平作用4.3.5地震作用下的水平位移的弹性验算：U=++=1272.57/156648+(1252.57-270.04)/386964+541.16/386964=8.124×10-3+2.591×10-3+1.398×10-3=12.11×10-3m层间位移验算：底层：＝<满足要求；二层：＝<满足要求；顶点位移验算：==<满足要求。由于风荷载远小于水平地震作用，故不必验算风荷载作用下框架的弹性水平位移，肯定能够满足。5、内力计算5.1恒载作用下的内力计算5.1.1恒载〔竖向荷载〕作用下的内力计算采用分层法。顶层：由图2中取出顶层进行分析，结构计算简图如图8所示。图8中的柱子线刚度取框架柱实际线刚度的0.9倍。〔a〕〔b〕图5-1.分层法计算简图图中，梁上分布荷载由矩形和梯形两局部组成，可根据固端弯矩相等的原那么先将梯形分布荷载及三角形分布荷载化为等效均布荷载。等效均布荷载的计算公式如下图：图5-2.荷载等效转换过程G3边＝g3AB1+g3AB2=3.4+×14.99=16.75KN/mG3中＝g3BC1+g3BC2=2.7+×10=8.95KN/m图示结构内力可用弯矩分配法计算，并可利用结构对称性取二分之一结构计算，各杆的固端弯矩为：M3AB=M3BA=g3边·l边2＝×16.75×62＝50.25KN·MM3BE=g3中·l中2＝×8.95×1.22＝4.30KN·MM3EB=g3中·l中2＝×8.95×1.22＝2.15KN·M弯矩分配法计算过程如下图：下柱ABBA下柱BE0.440.560.3970.3490.254-50.2550.25-4.322.1128.141/2→14.07-10.42←1/2-23.83-20.95-15.254.585.841/2→2.92-0.58←1/2-1.16-1.02-0.740.260.321/2→0.16-0.06-0.06-0.0426.95-26.9542.35-22.03-20.33图5-3.顶层弯矩分配法计算过程 二至四层荷载作用如图：图5-4.分层法计算简图利用结构对称性取二分之一结构计算。同理，先将梯形分布荷载及三角形分布荷载化为等效均布荷载。g边＝gAB1+gAB2=7.49+0.847×12.74=18.28KN/mg中＝gBC1+gBC2=2.7+×8.5=8.01KN/m各杆的固端弯矩为：MAB=MBA=g边·l边2＝×18.28×62＝54.84KN·MMBC=g中·l中2＝×8.01×1.22＝3.84KN·MMCB=g中·l中2＝×8.01×1.22＝1.92KN·M弯矩分配法计算过程如下图：上柱下柱ABBA上柱下柱BE0.3060.3060.3880.3110.2450.2450.199-54.8454.84-3.8416.7816.7821.281/2→10.64-9.59←1/2-19.17-15.1-15.1-12.272.932.933.721/2→1.86-0.29←1/2-0.58-0.46-0.46-0.370.090.090.1119.819.8-39.6147.59-15.56-15.56-16.48图5-5.标准层弯矩分配法计算过程底层除柱子的线刚度不同外，其它同二层，故其弯矩分配过程如下图：上柱下柱ABBA上柱下柱BE0.3460.2250.4280.3340.2710.1760.219-54.8454.84-3.8418.9712.3923.471/2→11.74-10.48←1/2-20.96-17.00-11.04-13.743.632.374.481/2→2.24-0.38←1/2-0.75-0.61-0.39-0.490.130.090.1622.7314.85-37.5947.11-17.61-11.43-18.07图5-6.底层弯矩分配法计算过程各层弯矩图为：顶层图5-7.顶层弯矩图标准层图5-8.标准层弯矩图底层图5-9.底层弯矩图将各层分层法求得的弯矩图叠加，可得整个框架结构在恒载作用下的弯矩图，很显然，叠加后框架内各节点并不一定能到达平衡，这是由于分层法计算的误差造成的。为提高精度，可将节点不平衡弯矩再分配一次进行修正，弯矩二次分配法的计算过程如下：上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁0.4670.5330.3170.2780.40533.55-26.9542.35-27.22-20.33-3.08-3.521/2→-1.761.11←1/22.211.932.82-0.52-0.591/2→-0.300.100.080.1229.95-29.9542.60-25.21-17.390.3190.3190.3620.2480.2180.2170.31728.6927.3839.6147.59-22.90-21.43-16.48-5.25-5.25-5.961/2→-2.982.01←1/24.023.523.525.14-0.64-0.64-0.731/2→-0.370.090.080.080.1222.8021.49-44.2948.35-19.30-17.83-11.220.3590.2330.4080.2680.2350.1530.34429.3314.85-37.5947.11-22.80-11.43-18.07-2.37-1.54-2.681/2→-1.340.88←1/21.751.531.002.25-0.32-0.21-0.351/2→-0.180.050.040.030.0626.6413.10-39.7447.39-21.23-10.40-15.76AB图5-10.弯矩二次分配计算过程5.1.2跨中弯矩计算：将固端弯矩简化为简支端计算，同时将荷载叠加，如图24.所示：对于：图5-12M中＝ql2=×3.4×6.02＝15.30KN·M〔三层边跨〕=×2.7×2.42＝1.94KN·M〔中跨〕=×7.49×6.02＝33.71KN·M〔其它层边跨〕对于：图5-13M中＝〔14.99×2.4+2×0.5×14.99×1.8〕×3/2-0.5×14.99×1.8×〔3-2/3×1.8〕-14.99×1.2×1.2/2＝59.36KN·M(顶层边跨)M中＝〔12.74×2.4+2×0.5×12.74×1.8〕×3/2-0.5×12.74×1.8×〔3-2/3×1.8〕-12.74×1.2×1.2/2＝50.45KN·M(其它层边跨)对于：图5-14M中=0.5×10×2.4×1.2/2-0.5×10×1.2×1.2×1/3=4.8KN·M(顶层中跨)M中=0.5×8.5×2.4×1.2/2-0.5×8.5×1.2×1.2×1/3=4.08KN·M(其它层中跨)跨中弯矩组合：顶层：标准层：故梁的跨中弯矩即等于梁端弯矩的平均值减去跨中弯矩组合值 图5-15.框架在恒载作用下的弯矩图〔左边标注梁，右边标注柱〕5.1.3剪力计算：按简支跨计算对顶层边跨：图5-16VAB×6－3.4×6×3－14.99×2.4×3－×14.99×1.8×6－29.95+42.60＝0VAB＝39.57KN同理：VBA＝43.79KN对顶层中间跨：图5-17VAB+VBA=0.5×10×2.4+2.7×3.4VAB=VBAV1＝V2＝9.24KN同理可求其它层剪力，将计算结果列于下表中各层剪力表表5-1层次边跨中跨MAB(KN/m)MBA(KN/m)VAB(KN)VBA(KN)VBC(KN)VCB(KN)329.9542.6039.5743.799.249.24244.2948.3548.5549.908.348.34139.7447.3947.9550.508.348.345.1.4柱子轴力计算：表5-2层次VAB(KN)VBA(KN)VBC(KN)GA(KN)GB(KN)柱子轴力N的计算过程轴力N(KN)339.5743.799.24110.9976.43边跨39.57+110.99=150.56150.56中跨43.79+9.24+76.43=129.46129.46248.5549.908.34126.84106.34边跨48.55+126.84+150.56=325.95325.95中跨49.90+8.34+106.34+129.46=294.04294.04147.9550.508.34126.84106.34边跨47.95+126.84+325.95=500.74500.74中跨50.50+8.34+106.34+294.04=459.22459.22图5-18.框架在恒载作用下的梁剪力、柱轴力图5.1.5弯矩调幅将梁各固端弯矩值乘以0.85的折减系数，并将梁端节点弯矩换算至梁端柱边弯矩值，计算过程如下：表5-3层次调幅前弯矩M(KN/m)轴线处剪力V(KN)柱边剪力V'(KN)调幅并算至柱边的过程M'=M×0.85-V'×b/2调幅后M'(KN/m)3AB29.9539.5736.7929.95×0.85-36.79×0.2=18.1018.10BA42.6043.7941.0142.60×0.85-41.01×0.2=28.0128.01BC17.399.247.7017.39×0.85-7.70×0.2=13.2413.242AB44.2948.5545.2744.29×0.85-45.27×0.2=28.5928.59BA48.3549.9046.6248.35×0.85-46.62×0.2=31.7731.77BC11.228.346.9511.22×0.85-6.95×0.2=8.158.151AB39.7447.9544.6739.74×0.85-44.67×0.2=24.8524.85BA47.3950.5047.2247.39×0.85-47.22×0.2=30.8430.84BC15.768.346.9515.76×0.85-6.95×0.2=12.0112.01单位：KN/m图5-19.框架梁在恒荷载作用下经调幅并算至梁端柱边截面的弯矩5.2活荷载作用下的内力计算活载分布按满布荷载法，活载作用下的内力计算也采用分层法。对顶层，其荷载分布情况如下图：图示〔a〕结构内力较复杂，可将梯形荷载等效为均布荷载计算，同样利用弯矩分配法计算，并利用结构对称性，取二分之一结构，如图〔b〕所示。〔a〕〔b)图5-20.顶层活荷载分布图P3边＝0.847×P3AB=0.847×7.2=6.10KN/mP3中＝P3BC=×4.8=3.00KN/m各杆的固端弯矩为：MAB=MBA=P3边·l边2＝×6.10×62＝18.30KN·MMBC=P3中·l中2＝×3.00×1.22＝1.44KN·MMCB=P3中·l中2＝×3.00×1.22＝0.72KN·M故其弯矩分配过程如下图：下柱ABBA下柱BE0.4400.5600.3970.3490.254-18.3018.3-1.448.0510.251/2→5.13-4.37←1/2-8.73-7.67-5.591.922.451/2→1.23-0.25←1/2-0.49-0.43-0.310.110.141/2→0.1610.08-10.0815.44-8.10-7.34图5-21.活荷载作用下顶层弯矩分配法的计算过程对二层，其荷载分布情况如下图：图5-22P边＝0.847×PAB=0.847×7.2=6.10KN/mP中＝PBC=×4.8=3.00KN/m各杆的固端弯矩为：MAB=MBA=P边·l边2＝×6.10×62＝18.30KN·MMBC=P中·l中2＝×3.00×1.22＝1.44KN·MMCB=P中·l中2＝×3.00×1.22＝0.72KN·M故其弯矩分配过程如下图：上柱下柱ABBA上柱下柱BE0.3060.3060.3880.3110.2450.2450.199-18.318.3-1.445.65.67.11/2→3.55-3.18←1/2-6.35-5-5-4.060.970.971.241/2→0.62-0.1←1/2-0.19-0.15-0.15-0.130.030.030.046.606.60-13.2015.93-5.15-5.15-5.63图5-23.活荷载作用下标准层弯矩分配法计算过程对于底层，荷载分布与二层相同，只是分配时分配系数不同，其弯矩分配过程如下图：上柱下柱ABBA上柱下柱BE0.3460.2260.4280.3340.2710.1760.219-18.3018.30-1.446.334.147.831/2→3.92-3.47←1/2-6.94-5.63-3.66-4.551.200.781.491/2→0.75-0.13←1/2-0.25-0.20-0.13-0.170.040.030.067.574.95-12.5215.78-5.83-3.79-6.16图5-24.活荷载作用下底层弯矩分配法计算过程将各层分层法求得的弯矩图叠加，可得整个框架结构在恒载作用下的弯矩图，很显然，叠加后框架内各节点并不一定能到达平衡，这是由于分层法计算的误差造成的。为提高精度，可将节点不平衡弯矩再分配一次进行修正，弯矩二次分配法的计算过程如下：上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁0.4670.5330.3170.2780.40512.28-10.0815.44-9.82-7.34-1.03-1.171/2→-0.590.37←1/20.730.640.94-0.17-0.201/2→-0.100.030.030.0411.08-11.0815.51-9.15-6.340.3190.3190.3620.2480.2180.2170.3179.969.12-13.2015.93-7.85-7.09-5.63-1.88-1.87-2.131/2→-1.070.71←1/21.421.241.241.81-0.22-0.23-0.261/2→-0.130.030.030.030.047.867.02-14.8816.18-6.58-5.82-3.780.3590.2330.4080.2680.2350.1530.3449.774.95-12.5215.78-7.55-3.79-6.16-0.79-0.51-0.901/2→-0.450.29←1/20.580.510.330.75-0.10-0.07-0.128.884.37-13.2515.91-7.04-3.46-5.41A2.48B1.90图5-25.弯矩二次分配计算过程5.2.2跨中弯矩计算：与端弯矩一样，活荷载仍然按满跨布置，将固端简化为简支，求出简支时的跨中弯矩边跨：M中=1/8ql2=1/8×6.10×62=27.45中跨：M中=1/8ql2=1/8×3.0×2.42=2.16故梁的跨中弯矩即等于梁端弯矩的平均值减去跨中弯矩值。图5-26.框架在活荷载作用下的弯矩图〔左边标注梁，右边标注柱〕5.2.3剪力计算同恒载作用下，按简支跨计算：中跨：VBC=VCB=1/23.02.4=3.6KN顶层边跨：VABVAB=17.56KNVBA=19.04KN二层边跨：VABVAB=18.08KNVBA=18.52KN底层边跨：VABVAB=17.86KNVBA=18.74KN5.2.4柱子轴力计算：表5-4层次VAB(KN)VBA(KN)VBC(KN)GA(KN)GB(KN)柱子轴力N的计算过程轴力N(KN)317.5619.043.632.427.36边跨17.56+32.4=49.9649.96中跨19.04+3.6+27.36=50.0050.00218.0818.523.632.427.36边跨18.08+32.4+49.96=100.44100.44中跨18.52+3.6+27.36+50=99.4899.48117.8618.743.632.427.36边跨17.86+32.4+100.44=150.70150.70中跨18.74+3.6+27.36+99.48=149.18149.18图5-27.框架在活荷载作用下的梁剪力、柱轴力图5.2.5弯矩调幅将梁各固端弯矩值乘以0.85的折减系数，并将梁端节点弯矩换算至梁端柱边弯矩值，同时考虑活荷载的不利布置，将跨中弯矩乘以系数1.1，计算过程如下：表5-5层次调幅前弯矩M(KN/m)轴线处剪力V(KN)柱边剪力V'(KN)调幅并算至柱边的过程M'=M×0.85-V'×b/2调幅后M'(KN/m)3AB11.0817.5616.3411.08×0.85-16.34×0.2=6.156.15BA15.5119.0417.8215.51×0.85-17.82×0.2=9.629.62BC6.363.603.006.36×0.85-3.00×0.2=4.814.812AB14.8818.0816.8614.88×0.85-16.86×0.2=9.289.28BA16.1818.5217.3016.18×0.85-17.30×0.2=10.2910.29BC3.783.603.003.78×0.85-3.00×0.2=2.612.611AB13.2517.8616.6413.25×0.85-16.64×0.2=7.937.93BA15.9118.7417.5215.91×0.85-17.52×0.2=10.0210.021BC5.413.603.005.41×0.85-3.00×0.2=4.004.00图5-28.框架梁在活荷载作用下经调幅并算至梁端柱边截面的弯矩5.3地震力作用下的内力计算：5.3.1地震力作用下的内力计算采用D值法，把各层层间剪力Vj分配给该层的各个柱子。V3=F3=541.16KNV2=F2+V3=541.16+461.37=1002.53KNV1=F1+V2=1002.53+270.04=1272.57KN各层柱子的D值为：D3中＝D2中＝19629KN/MD3边＝D2边＝12618KN/MD1中＝7252KN/MD1边＝5802KN/M所以：V3边＝1/6＝17.65KNV3中＝1/6＝27.45KNV2边＝1/6＝32.70KNV2中＝1/6＝50.85KNV1边＝1/6＝47.13KNV1中＝1/6＝58.91KN各层柱子的反弯点高度为：yh=(y0+y1+y2+y3)h对顶层边柱：k＝1.14，查表得：y0=0.357，y1=y2=y3=0所以：yh=0.357h对顶层中柱：k＝2.59，查表得：y0=0.430，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h＝0.430h二层边柱：k＝1.14，查表得：y0=0.450，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h＝0.450h二层中柱：k＝2.59，查表得：y0=0.480，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h＝0.480h底层边柱：k＝1.74，查表得：y0=0.563，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h＝0.563h底层中柱：k＝3.98，查表得：y0=0.550，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h＝0.550h求出反弯点高度和各层柱子剪力后，即可求出各柱端弯矩。其中=Vj〔h-yh)=Vjyh具体计算结果见下表表5-6层次Vj边〔KN)Vj中(KN)yh边柱中柱边中317.6527.450.357h0.430h27.45×0.643×2.8=43.8117.65×0.357×2.8=17.6427.45×0.570×2.8=43.8127.45×0.430×2.8=33.05232.7050.850.450h0.480h32.70×0.55×2.8=50.3632.70×0.45×2.8=41.2050.85×0.52×2.8=74.0450.85×0.48×2.8=68.34147.1358.910.563h0.550h47.13×0.437×4.3=88.5647.13×0.563×4.3=114.1058.91×0.45×4.3=113.9958.91×0.55×4.3=139.32在求得柱端弯矩之后，由节点弯矩平衡条件，即可求得梁端弯矩所以三层边节点Mb3=31.78KNm中间节点二层边节点Mb2=17.64+50.36=68.00KNm中间节点一层边节点Mb1=41.20+88.56=129.76KNm中间节点故水平地震作用下的弯矩图如下图图5-29.地震荷载作用下的弯矩图(KNm)5.3.2剪力计算：对三层：边柱边跨：中跨：中柱：对二层：边柱边跨：中跨：中柱：对首层：边柱边跨：中跨：中柱：5.2.3轴力计算：三层边柱：N3边=-8.52KN三层中柱：N3中=8.52-20.42=-11.90KN同理：N2边=-8.52-19.16=-27.68KNN2中=19.16-11.9-50.12=-42.86KNN1边=-27.68-34.95=-62.63KNN1中=34.95-42.86-85.33=-93.24KN图5-30.地震作用下框架剪力、轴力图(KN)6、内力组合：6.1根据内力计算结果，即可进行框架各梁柱各控制截面上的内力组合，其中梁的控制截面为梁端柱边及跨中。具体组合见附录1、2〔梁、柱内力组合表〕。6.2抗震计算经查《建筑抗震设计标准》，因该建筑所处地区的抗震设防烈度为8度，且建筑高度小于30m，故本设计框架的抗震等级是二级，所以在计算地震作用下梁、柱的配筋时需要对梁、柱内力进行调整。6.2.1为了增大梁“强剪弱弯”程度，抗震设计中，其两端截面组合的剪力设计值应按下式调整：弯矩组合设计值：例如一层横梁AB左右端剪力V左、V右计算如下：梁左端：=1.2〔-28.82〕+1.3〔-122.77〕=-194.18KN=1.2〔-28.82〕+1.3122.77=125.02KN梁右端：=1.235.85+1.372.95=137.86KN=1.272.95=-51.82KN取梁端顺时针或逆时针方向弯矩组合的绝对值大者计算梁端剪力+Mb=125.02+137.86=262.88KN-Mb=-194.18-51.82=-246.00KN所以V左==1.2262.88/6+1.252.99=111.78KN V右=1.2262.88/6+1.255.98=115.37KNLn为净跨，此处近似按计算跨度计算。其余梁端剪力计算过程同理可得出表6-1层次一111.78115.37111.8311.83二90.8292.7162.7662.76三65.7771.9635.3735.37取以上调整后的数值与组合表中相应数值的较大值即可。6.2.2为了满足和提高框架结构“强柱弱梁”程度，在抗震设计中采用增大柱端弯矩设计值的方法，框架的梁柱节点处：例如二层A柱下端和底层A柱上端弯矩，计算过程如下：考虑地震组合时二层横梁AB左端弯矩最大值为123.30KNm，所以1.2123.30=135.63KNm，上下柱端的弯矩设计值按柱线刚度分配。二层A柱上端Mc=三层A柱下端Mc=取以上调整后的数值与组合表中相应弯矩数值的较大者即可，其余节点计算结果如下表6-2层次一70.9667.82118.36197.27二67.82130.3097.27178.29三83.30113.99为了防止框架结构底层柱下端过早屈服，影响整个结构的变形能力，抗震等级二级框架结构的底层，柱下端截面组合的弯矩设计值，应分别乘以增大系数1.25一层A柱柱下端Mc=一层B柱柱下端Mc=6.2.3抗震设计时，框架柱的剪力设计值要适当提高，剪力设计值应按下式调整具体框架计算长度按下式取：现浇楼盖：底层柱l0=1.0H其它层柱l0=1.25表6-3层次VABVBC三43.6648.14二58.5675.32一74.7590.016.2.4结构轴压比验算由公式验算所有柱中较大值即可。底层中柱：，满足要求7截面设计7.1梁截面设计正截面受弯承载力计算〔1〕条件混凝土强度等级选用C30,fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2。纵向受力钢筋选用HRB335(fy==300N/mm2)，箍筋选用HRB235〔fy==210N/mm2〕.梁的截面尺寸为250×500mm×mm，250×400mm×mm两种，那么h01=500-35=465mm，h02=400-35=365mm。〔2〕构造要求=1\*GB3①承载力抗震调整系数γRE=0.75二级抗震设防要求，框架梁的混凝土受压高度x≤0.35h0，那么x1≤0.35h01=0.35×465=162.75mmx2≤0.35h02=0.35×365=127.75mm=2\*GB3②梁的纵筋最小配筋率：支座0.25%×250×465=290.625mm2,<(55×1.43/300)%×250×465=304.77mm20.25%×250×365=228.125mm2<〔55×1.43/300)%×250×365=239.227mm2所以As1min=304.77mm2As2min=239.227mm2跨中0.2%×250×465=232.5mm2<(45×1.43/300)%×250×465=249.36mm20.2%×250×365=182.5mm2<(45×1.43/300)%×250×365=195.73mm2所以As1min=249.36mm2As2min=195.73mm2=3\*GB3③箍筋的配箍率Ρsvmin=0.24×ft/fyv=0.24×1.43/210=0.16%〔3〕配筋计算因结构、荷载均对称，故整个框架采用左右对称配筋。当两下部受拉时，按T形截面控制。当梁上部受拉时，按矩形截面设计。以第三层AB跨梁为例，给出计算方法和过程，其他各梁的配筋计算见表格。=1\*GB3①跨中2截面下部受拉，按T形截面设计。翼缘计算宽度按跨度考虑时，=l/3=6000/3=2000mm；当按梁间间距考虑时，=b+Sn=250+〔3600-125-100〕=3625mm；当按翼缘厚度考虑时，h0=465mm，/h0=100/465=0.215>0.1，此种情况不起控制作用。综上，取=2000mm。考虑抗震承载力调整系数γRE=0.75，弯矩设计值为0.75×67.85=51.56KNm。因为，故属于第一类截面。，而Asmin=249.36mm2，故配筋412，As=452mm2=2\*GB3②支座支座1截面考虑抗震承载力调整系数γRE=0.75，弯矩设计值为0.75×64.51=48.38KNm，<0.35满足要求而Asmin=304.77mm2，故配筋412，As=452mm2支座3截面考虑抗震承载力调整系数γRE=0.75，弯矩设计值为0.75×62.28=46.71KNm，满足而Asmin=304.77mm2，故配筋412，As=452mm2支座4截面考虑抗震承载力调整系数γRE=0.75，弯矩设计值为0.75×45.32=33.99KNm，满足而Asmin=304.77mm2故配筋412，As=452mm2跨中5截面考虑抗震承载力调整系数γRE=0.75，弯矩设计值为0.75×19.25=14.44KNm满足而Asmin=195.73mm2故配筋412，As=452mm2全部梁的正截面配筋计算过程与结果见下表。表7-1层混凝土强度等级α1fcfyb*h(mm)截面位置柱边截面弯矩γREh0三层C301.014.3300250×500AB梁左端-64.510.754651.014.3300AB梁跨中67.850.754651.014.3300AB梁右端-62.280.754651.014.3300250×400BC梁左端-45.320.753651.014.3300BC梁跨中-19.250.753651.014.3300BC梁右端-45.320.75365二层C301.014.3300250×500AB梁左端-123.300.754651.014.3300AB梁跨中66.480.754651.014.3300AB梁右端-100.350.754651.014.3300250×400BC梁左端-76.500.753651.014.3300BC梁跨中-8.760.753651.014.3300BC梁右端-76.500.75365一层C301.014.3300250×500AB梁左端-194.180.754651.014.3300AB梁跨中89.110.754651.014.3300AB梁右端-137.860.754651.014.3300250×400BC梁左端-127.850.753651.014.3300BC梁跨中-17.550.753651.014.3300BC梁右端-127.850.75365αs=γREM/α1fcbh0²ξ=1-sqrt(1-2αs)As实际选用〔mm〕备注0.0630.065360.852Φ16，As=402ξ＜0.3500.0080.008365.724Φ12，As=452ξ＜0.3500.0600.062343.102Φ16，As=402ξ＜0.3500.0710.074320.642Φ16，As=402ξ＜0.3500.0300.03099.384Φ12，As=452ξ＜0.3500.0710.074320.642Φ16，As=402ξ＜0.3500.1200.128710.503Φ18，As=763ξ＜0.3500.0080.008365.724Φ12，As=452ξ＜0.3500.0970.102566.453Φ16，As=603ξ＜0.3500.1200.128557.703Φ16，As=603ξ＜0.3500.0140.01548.934Φ12，As=452ξ＜0.3500.1200.128557.703Φ16，As=603ξ＜0.3500.1880.2101164.014Φ20，As=1256ξ＜0.3500.0110.011465.474Φ14，As=615ξ＜0.3500.1340.144800.324Φ18，As=1256ξ＜0.3500.2010.227986.034Φ18，As=1017ξ＜0.3500.0270.02789.304Φ14，As=615ξ＜0.3500.2010.227986.034Φ18，As=1017ξ＜0.350梁正截面配筋表7.1.2斜截面受剪承载力计算承载力抗震调整系数γRE=0.85，，以第三层AB,BC跨梁为例，给出计算方法和过程，其他各梁的配筋计算见表格。AB跨梁故截面尺寸满足要求。梁端箍筋加密区取2肢Φ8@100，箍筋用HPB235级钢筋〔fyv=210N/mm2〕，那么：箍筋加密区长度取1.2m，非加密区取2肢Φ8@150设置满足要求。BC跨梁故截面尺寸满足要求。梁端箍筋加密区取2肢Φ8@100，箍筋用HPB235级钢筋，那么：由于非加密区长度较小，故全跨可按加密区配置。全部梁的斜截面配筋计算过程与结果见下表。表7-2横梁AB、BC跨斜截面受剪承载力计算层次混凝土强度等级b*h(mm)截面位置组合内力V(KN)h0/0.85选用箍筋+备注三层C30250×500A3支座67.02465391.15Φ8@100225.74ρsv﹥ρsvminB3支座左74.16465391.15Φ8@100225.74ρsv﹥ρsvmin250×400B3支座右37.59365307.03Φ8@100182.93ρsv﹥ρsvminC3支座左37.59365307.03Φ8@100182.93ρsv﹥ρsvmin二层C30250×500A2支座90.82465391.15Φ8@100225.74ρsv﹥ρsvminB2支座左92.71465391.15Φ8@100225.74ρsv﹥ρsvmin250×400B2支座右75.30365307.03Φ8@100182.93ρsv﹥ρsvminC2支座左75.30365307.03Φ8@100182.93ρsv﹥ρsvmin一层C30250×500A1支座111.78465391.15Φ8@100225.74ρsv﹥ρsvminB1支座左115.37465391.15Φ8@100225.74ρsv﹥ρsvmin250×400