毕业论文_矿井提升设备的选型和设计.doc

目 录 第 1章 矿 井 提 升 设 备 2 一、提升方式 2 二、主提升设备选型计算 2 三、开采煤时主提升能力计算 13 四、副提升设备选型计算 16 五、开采煤时副井提升能力校核 28 六、煤井下主要运输设备选型 31 第 2章 采区机械设备选型 34 一、采区下山提升设备 34 二、回采工作面设备 42 三、掘进施工设备 44 结束语 47 参考文献 48 附录 a 采区供电系统图 附录 b 设备布置图 第一章 矿井提升设备 一、提升方式 矿井七 2煤与二 1煤采用分期开拓开采的方式，初期开采七 2煤，后期经技术改造后开采二 1煤。七 2煤井设计生产能力为 0.30mt/a，采用立井开拓，二个提升井筒，其中主井井深 277m，担负七 2煤矿井提煤任务；副井井深 277m，担负七 2煤 矿井辅助提升任务；二 1煤井设计生产能力为 0.45mt/a，采用 立井开拓，利用七 2煤井二个提升井筒延深至二 1煤的开采水平， 在七 2煤井开采结束后进行二 1煤的开采，二 1煤主井井深 577m，担负二 1煤矿井提煤任务；副井井深 577m，担负二 1煤 矿井辅助提升任务。 二、主提升设备选型计算 （一）设计依据 初期开采七 2煤时 1、生产能力：0.30mt/a 2、工作制度：年工作日330d，每天净提升时间16h。 3、井深：h=277m 4、提升方式：双箕斗提升，采用定重装载。 后期开采二 1煤时 1、生产能力：0.45mt/a 2、工作制度：年工作日330d，每天净提升时间16h。 3、井深：h=577m 4、提升方式：双箕斗提升，采用定重装载。 （二）提升容器选择 该矿井初期开采七 2煤时井深 277m，后期开采二 1煤时井深 577m，根据煤炭工业矿井设计规范规定，为避免提升系统 的重复改扩建,同时考虑到矿井后期开采二 1煤时井筒深度增加， 所以初期开采七 2煤和后期开采二 1煤时主、副井提升设备统一 按开采最终水平选择计算。计算过程以后期开采二 1煤的提升 设备选型计算为准。 1、确定经济提升速度 v=(0.3-0.5) =7.2-12.01m/s57 取：v m=8m/s， 1=1.0m/s2 2、计算一次提升循环时间: tx = 108=98.1s8157 3、根据矿井年产量和一次提升循环时间即可求出一次提升 量。 qj= =3.3t4501.298.36 据此提升容器选择 jds-4/554y型标准多绳箕斗（钢丝绳 罐道） ，箕斗自重 qz=6500kg（含连接装置）,载重量 q=4000kg，提升钢丝绳 4根，平衡尾绳 2根，钢丝绳间距 300mm。 （三）钢丝绳选择 1、绳端荷重 qd=qz+q=6500+4000=10500kg 2、钢丝绳悬垂长度 hc=h-hz+hh+hx+hg+hr+0.75rt+e=577- 30+11.008+12+6.5+10.9+0.750.925+5=593.1m 式中：h g -过卷高度 h g=6.5m hh -尾绳环高度 hh=hg+0.5+2s=6.5+0.5+22.004=11.008m hr -容器高度 h r=10.9m rt-天轮半径 e-上下天轮垂直距离 e=5m s-提升容器中心距 hx -卸载高度 h x=12m 3、首绳单位长度重量计算 pk = 10()bcqnmd = 105674(93.) =1.29kg/m 式中： b钢丝绳计算抗拉强度，取 1670mpa m钢丝绳安全系数，取7 根据以上计算，首绳选用22zab-6v30+fc-1670-307型钢 丝绳左右捻各两根。其技术参数如下：钢丝绳直径d k=22mm，钢 丝破断拉力总和q q=307200n，钢丝绳单位长度质量为 pk=1.96kg/m。 4、尾绳单位长度重量计算 qk= pk= 1.96=3.92kg/m n2 式中：n首绳钢丝绳根数 n=4 n尾绳钢丝绳根数 n=2 根据以上计算，尾绳选用8815nat-p847-1360型扁钢 丝绳2根，单重q=3.82kg/m。 （四）提升机选择 1、主导轮直径 d90d=9022=1980（mm） 2、最大静拉力和最大静拉力差 最大静拉力： fj=q+qc+npkhc=6500+4000+41.96593.1=15150kg 最大静张力差： fc=q=4000kg 据此主井提升装置选用jkmd-2.254（i）e型落地式多绳 摩擦式提升机，其主要技术参数为：摩擦轮直径d=2250mm，天 轮直径d t=2250mm，最大静张力215kn，最大静张力差65kn，钢 丝绳根数4根，摩擦轮钢丝绳间距300mm，提升速度v=6.5 m/s， 减速比i=10.5,提升机旋转部分变位质量m j=6500kg，天轮变位 质量m t=2300kg，衬垫摩擦系数=0.23。 （五）提升系统的确定（见图6-1-1） 1、井架高度 hj=hx+hr+hg+0.75rt+e=12+10.9+6.5+0.751.125+5=35.2m 取h j=36m 2、提升机摩擦轮中心线距井筒中心线距离 ls0.6h j+3.5+d=0.636+3.5+2.2527.35m 取l s=28m 3、钢丝绳弦长 下弦长l x1= = 2210()()tjsdshcl22.4.5(310.8)() =39.8m 上弦长l x= = 220()()tjsdshcl22.04.5(360.8)() =44.9m 式中：h j1-井架下层天轮高度 c0-摩擦轮中心与地平距离 4、钢丝绳的出绳角 下出绳角 图 6-1 +0m 主 井 提 升 系 统 图1、 本 图 井 口 标 高 设 为 +0m。2、 首 绳 为 2zab6v*3-167型 ， 4根 。3、 尾 绳 为 85*17ntp84*型 ， 2根 。4、 单 位 为 m。5、 绳 间 距 为 30m。 49039802.5m2.5m 280 803 10360 52 3716 51 3728 提 升 中 心 线装 载 平 面30 卸 载 平 面 120 +31m +12m +36m 570 下 =arctan +arcsin 102jthcdsl12txl =arctan +arcsin =52399“ 3.8045.52398 上出绳角 上 =arcsin =513728“ 0jxhcl 5、围包角的确定 经计算围包角=18114“ （六）提升容器最小自重校核 1、按静防滑条件容器自重为 qz q-npkhc=d1q-npkhc 11(2)jwe =2.3594000-41.96593.1 =4786.1kg 经查表，当围包角=18114“时d 1=2.359 式中：w 1-箕斗提升时矿井阻力系数 w 1=0.075 j-静防滑安全系数 j=1.75 2、按动防滑条件 qz q+ gd-npkhc 11(2)(gweg1()2ge =a1q+c1gd-npkhc=2.21154000+0.15332300- 41.96593.1 =4548.7kg 经查表，当围包角 =18114“，加速度 a1=0.5时, a1=2.2115, c1=0.1533。 式中： g d-天轮的变位质量。 经计算满足防滑条件的箕斗最小自重均小于所选箕斗自重， 防滑条件满足要求。 （七）钢丝绳安全系数与提升机的校验 1、首绳安全系数校验 m= = =8.37.20. qcnq(+)kcphg43072(6501.965.)8 0005h =6.9 满足要求 2、最大静张力和最大静张力差 最大静拉力： fj=15150kg=148kn3zjm3)mjaqr(4201.50)1.25 满足要求。 式中：m z-制动力矩 mj-静荷重旋转力矩 （十一）电控设备 本提升机采用直流拖动，电控设备随主机成套供货。电控 设备型号选用jkmk/sz-nt-778/550-3系列提升机全数字直流电 控设备。 （十二）供电电源 提升机采用双回路供电，一回工作，一回备用。供电电源 引自矿井地面变电所，详见地面供电系统图。 三、开采七 2煤时主提升能力计算 矿井在初期开采七 2煤时设计生产能力为 0.30mt/a，井筒 深度 h=277m，主井提升装置选用以开采二 1煤计算为准的 jkmd2.254（i）e 型落地式多绳摩擦式提升机，提升容器 为 jds-4/554y型标准多绳箕斗（钢丝绳罐道） 。提升钢丝绳 首绳选用 22zab-6v30+fc-1670-307型钢丝绳左右捻各两根。 尾绳选用 8815nat-p847-1360型扁钢丝绳 2根，该提升 设备在初期开采七 2煤时一次安装到位，分期服务于七 2煤和二 1煤的开采。 （一）提升高度的确定 ht=h-hz+hx+hr=277-30+12+10.9=269.9m 式中：h r -容器高度 h r=10.9 hx -卸载高度 h x=12m hz -装载高度 h z=30m （二）提升运动学及提升能力计算(提升速度图力图见图6- 1-3) 经计算得初加速度 a0=0.48m/s2，v 0=1.5m/s，卸载曲轨行程 h0=2.35m,主加速度 a1=0.50m/s2，提升减速度 a3=0.50m/s2。 （提 升速度及力图见图 6-1-3） 1、初加速度阶段 卸载曲轨初加速时间：t 0= = =3.13sova1.548 箕斗在卸载中曲轨内的行程：h 0=2.35m 2、正常加速度阶段 加速时间：t 1= = =10.8s0mva6.915 加速阶段行程：h 1= t1= 10.8=45.4m02.2 3、正常减速阶段 减速阶段时间：t 3= = =12.8s4mva6.905 450845084508264022 图(6-13)629754508321f(n)t03.1.8t1 24.912.8tt3 t (s)16t54 a3=0.5m/sa1=0.5m/sv0=1.5m/sv(m/s) vm=6.9/sv4=0.5m/s6976321 2640 减速阶段行程：h 3= t3= 12.8=47.4m42mv.9052 4、爬行阶段 爬行时间：t 4= = =6shv0.5 爬行距离：h 4=3m 5、抱闸停车时间 t5=1s 6、等速阶段 等速阶段行程：h 2=ht-h0-h1-h3-h4=269.9-2.35-45.4-47.4- 3=171.8m 式中：h t-提升高度 ht=h-hz+hx+hr=277- 30+12+10.9=269.9m 等速阶段时间：t 2= = =24.9smhv17.869 7、一次提升循环时间 tx=t0+t1+t2+t3+t4+t5+=3.13+10.8+24.9+12.8+6+1+12=70.6 s 式中: 休止时间取 12s 8、提升设备年实际提升量 an= =89.7万 t/a360416.27 提升能力富裕系数为 af= = =2.99 an89.30 提升能力满足要求 （三）提升系统动力学计算 1、提升系统总变位质量 m=m+2m z+4pklp+2mt+mj+md =4000+26500+41.96610+22300+6500+4399 =37281kg 式中：l p钢丝绳全长 lp=610m（包括尾绳） 。 2、动力学计算（按平衡系统计算） 1、提升开始阶段 开始时： f0=kmg+h t+ma 0=1.1540009.8+372810.48=62975n 终了时：f 0=f 0-2h 0=629750=62975n 式中：-提升钢丝绳与平衡尾绳的总单重之差，平衡系 统0。 2、主加速阶段 开始时：f 1=f0+m（a 1-a0）=62975+37281（0.5- 0.48）=63721n 终了时：f 1=f 1=63721n 3、等速阶段 开始时：f 2=f1-ma 1=63721-372810.50=45080n 终了时：f 2=f 2=45080n 4、减速阶段 开始时：f 3=f2-ma 3=45080-372810.50=26440n 终了时：f 3=f 3=26440n 5、爬行阶段 开始时：f 4=f3+ma 3=26440+372810.50=45080n 终了时：f 4=f 4=45080n 经计算所选主井提升设备在初期开采七 2煤时,可满足矿井 七 2煤井煤炭提升任务的要求。 四、副提升设备选型计算 （一）设计依据 初期开采七 2煤时 1、生产能力： 0.30mt/a。 2、工作制度：年工作日330d，每天最大班净提升时间 16h。 3、提升高度：h=277m(井筒深度)。 4、最大班下井人数：109人。 5、最大件重量：3170kg。 （主排水泵电机,不可拆卸件） 后期开采二 1煤时 1、生产能力： 0.45mt/a。 2、工作制度：年工作日330d，每天最大班净提升时间 16h。 3、提升高度：h=577m(井筒深度)。 4、最大班下井人数： 125人。 5、最大件重量：5350kg(主排水泵电机,不可拆卸件)。 （二）提升容器选择 根据矿井后期开采二 1煤时的年产量及辅助提升量，经计算， 副井提升容器选用一对1.0t双层单车多绳标准罐笼（宽窄各一 个） ，钢丝绳罐道，宽罐笼质量为q=5800kg，每次承载38人，窄 罐笼质量为q=4656kg，每次承载23人。提矸选用1.0t标准矿车， 矿车自重q z=610kg，载矸量为q m=1800kg，每次提升一辆矿车。 （三）钢丝绳及提升机选择 1、绳端荷载计算 提升物料（按提矸计算）： q矸 =q+qm+qz=5800+1800+610=8210kg 提升人员： q人 =q+qr=5800+2850=8650kg 提升最大件设备： q大件 =5800+5350=11150kg 式中:q r每次乘载人员重量,按最多38人计算。 5350卸载最大件水泵电机重量。 2、首绳单位长度重量 pk大件 = = =1.65kg/m 10()bqnhcm大 件 150674()8 pk人 = = =1.5kg/m() bc人 10(61)9 式中:h c钢丝绳悬垂长度h c=h+hj+hh=577+24+10=611m n首绳钢丝绳根数 hh尾绳环高度 根据以上计算，首绳选用22zab-6v30+fc-1770-326型钢 丝绳左右捻各两根。其技术参数如下：钢丝绳直径d k=22mm，钢 丝破断拉力总和q q=326030n，钢丝绳单位长度质量为 pk=1.96kg/m。 3、尾绳单位长度重量 qk= pk=21.96=3.92kg/m1 n 式中:n 1尾绳钢丝绳根数 根据以上计算，尾绳选用8515nat-p847-1370型扁钢 丝绳两根，其主要技术参数为：钢丝绳尺寸宽厚 =85mm15mm，钢丝破断拉力总和q q=542000n，钢丝绳单位长度 质量为q k=3.82kg/m。 4、提升机选择 1）摩擦轮直径 d90d=9022=1980（mm） 2)最大静张力和最大静张力差 最大静张力(按提升最大设备计算)f j=q+q大件 +npkhj+n1qk(h+hh) =5800+5350+41.9624+23.82(577+10)=15823kg 最大静张力差f c=qr+（5800-4656）=3994kg 据此副井提升装置选用jkmd-2.254（i）e型落地式多绳 摩擦式提升机，其主要技术参数为：摩擦轮直径d=2250mm，天 轮直径d t=2250mm，最大静张力215kn，最大静张力差65kn，摩 擦轮钢丝绳间距300mm，提升速度v=5.0 m/s，减速比i=11.5,提 升机旋转部分变位质量m j=6500kg，天轮变位质量m t=2300kg，衬 垫摩擦系数=0.23。 （四）提升系统的确定(见提升系统图6-1-4) 1、井架高度 hjh r+hg+0.75rt+e=11+7+0.751.125+5=23.8m 取h j24m 式中: h r-容器高度 hg-过卷高度 rt-天轮半径 e-上下天轮中心高度 2、提升机摩擦轮与提升中心线距离l s ls=0.6hj+3.5+d=0.624+3.5+2.25=20.2m 取l s=21m 3、钢丝绳弦长 下弦长l x1 2210()()tjsdshcl22.94.5(190.8)() 26.3m 上弦长l x 220()()tjsdshcl221.94.5(40.8)() 31.2m 式中：s-两容器间距 c0-摩擦轮中心与地平距离 4、钢丝绳的出绳角 下出绳角 下 =arctan +arcsin 102jthcdsl12txl =arctan +arcsin 9.81045.5238 =491726“ 上出绳角 下 =arcsin 48217“ 0jxhcl 副 井 提 升 系 统 图+0m图 6-14 190240 +19m +24m 1、 本 图 井 口 标 高 设 为 +0m。2、 首 绳 为 2zab6v*3-17型 ， 4根 。3、 尾 绳 为 851ntp8型 ， 2根 。4、 单 位 为 m。5、 绳 间 距 为 30。 49 17268 17 提 升 中 心 线 2.5m2.5m 2.5m80212630 310 570 5、围包角的确定 经计算围包角181159“ （五）提升容器最小自重校核 1、按静防滑条件容器自重为（按提升最大件计算） qc q-npkhc-qz=d2q-npkhc 22()1jwe =2.4842850-41.96611=2289.2kg 当围包角=181159“时查表得d 2=2.484 2、按动防滑条件 qc q+ gd-npkhc-qz 1221()jjawge1()2jjage =a2q+c1gd-npkhc 经查表当加速度a 1取0.5m/s 2,a2=2.3,c1=0.15。 则q c=2.32850+0.152300-41.96402=3748.3kg 经计算满足防滑条件的罐笼最小自重均小于所选罐笼自重， 防滑条件满足要求,但在卸载最大件水泵电机时应适当增加配重， 已满足防滑条件下的提升容器最小自重的要求。 （六）钢丝绳和提升机校验 1、首绳安全系数 提升矸石时 m= = =10.28.2- qnq()kcphg矸 43260(81.91).8 0.0005h=7.9 提升人员 m= = =9.99.2-0.0005h=8.9 qnq()kcphg人 43260(851.9).8 提升大件设备 m= = =8.38.2- qn(q)kcg大 件 43260(15.91).8 0.0005h=7.9 满足要求。 2、最大静张力和最大静张力差 如前计算 最大静张力f j=15823kg=155070n3zjm3)mjaqr9503.(285014).25. 满足要求。 式中：m z-制动力矩 mj-静荷重旋转力矩 （十二）最大班作业时间计算 最大班作业时间见表 最大班作业时间为2.1h,最大班下井人员时间为12.6分钟. 符合要求。 最大班作业时间平衡表 提升内容 单 位 数 量 每次提 升量 每班提升 次数 每次提升 时间 （s） 总需时 间 （s） 下放人员 人 95 30 4 189.4 757.6 上提人员 人 48 30 2 189.4 378.8 提升材料和 设备 车 10 1 10 169.4 1694 提升矸石 车 20 1 20 141.4 2828 其它 次 10 10 189.4 1894 合 计 7552.4(s)，2.1(h) （十三）电控设备 本提升机采用直流拖动，电控设备随主机成套供货。电控 设备型号选用jkmk/sz-nt-778/550-3系列提升机全数字直流电 控设备。 （十四）供电电源 提升机采用双回路供电，一回工作，一回备用。供电电源 引自矿井地面变电所，详见地面供电系统图。 五、开采七 2煤时副井提升能力校核 矿井在初期开采七 2煤时设计生产能力为0.30mt/a，提升高 度h=277m，副井提升装置选用以开采二 1煤计算为准的 jkmd2.254（i）e型落地式多绳摩擦式提升机，提升容器为 1.0t双层单车标准多绳罐笼（钢丝绳罐道） 。提升钢丝绳首绳选 用22zab-6v30+fc-1770-326型钢丝绳左右捻各两根。尾绳选 用8815nat-p847-1360型扁钢丝绳2根，该提升设备在初 期开采七 2煤时一次安装到位，分期担负七 2煤和二 1煤的开采期 的辅助提升工作。 （一）提升运动学及提升能力计算 经计算得主加速度 a1=0.50m/s2，提升减速度 a3=0.50m/s2。 （提升速度图力图见图 6-1-6） 1、正常加速度阶段 加速时间：t 1= = =10.2smva5.0 加速阶段行程：h 1= t1= 10.2=26m2. 2、正常减速阶段 减速阶段时间：t 3= = =9.4s4mva5.10 减速阶段行程：h 3= t3= 9.4=25.9m42.42 3、爬行阶段 爬行时间：t 4= = =6.25shv.50 爬行距离：h 4=2.5m 4、抱闸停车时间 t5=1s 5、等速阶段 等速阶段行程：h 2=h-h1-h3-h4=277-26-25.9-2.5=222.6m 等速阶段时间：t 2= = =43.6smhv.65 35163516162435351650792 22 v4=0.m/sa3=0.5m/sa1=0.5m/svm=5.1/s 16.259.443.610.2 t 5t4t3t2t1 图(6-1)f(n) v(/s) t (s) 0792 1624 6、一次提升循环时间 提升人员时： tx=t1+t2+t3+t4+t5+=10.2+43.6+9.4+6.25+1+60=130.5s 提升物料时： tx=t1+t2+t3+t4+t5+=10.2+43.6+9.4+6.25+1+40=110.5 提升矸石时： tx=t1+t2+t3+t4+t5+=10.2+43.6+9.4+6.25+1+12=82.5s 式中: 休止时间，提升人员时取 60s,提升物料时取 40s,提升矸石时取 12s。 （二）提升系统动力学计算 1、提升系统总变位质量 m=m+2m z+4pklp+2mt+mj+md =2850+（4656+5800） +41.96602+22300+6500+5517 =34552kg 式中：l p提升钢丝绳全长 lp=602m（包括尾绳） 。 2、运动学计算（按平衡系统计算） （1） 、主加速阶段 开始时：f 1=kmg+ma 1 =1.228509.8+345520.5=50792n 终了时：f 1=f 1=50792n （2） 、等速阶段 开始时：f 2=f1-ma 1=50792-345520.50=33516n 终了时：f 2=f 2=33516n （3） 、减速阶段 开始时：f 3=f2ma 3=33516-345520.50=16240n 终了时：f 3=f 3=16240n （4） 、爬行阶段 开始时：f 4=f3+ma 3=16240+345520.50=33516n 终了时：f 4=f 4=33516n （三）最大班作业时间计算 最大班作业时间见表 最大班作业时间为2.2h,最大班下井人员时间为10.9分钟. 符合要求。 最大班作业时间平衡表 提升内容 单 位 数 量 每次提 升量 每班提升 次数 每次提升 时间 （s） 总需时 间 （s） 下放人员 人 125 30 5 130.5 652.5 上提人员 人 63 30 3 130.5 391.5 提升材料和 设备 车 20 1 20 110.5 2210 提升矸石 车 40 1 40 82.5 3300 其它 次 10 10 130.5 1305 合 计 7859(s)，2.2(h) 经计算所选副井提升设备在初期开采七2煤时,可满足副井 辅助提升任务的要求。 六、七 2煤井下主要运输设备选型 1、上仓斜巷设备选型 设计依据：上仓巷斜长l=121m，倾角11，生产能力 0.30mt/a。 经计算，选用一部sd-800型胶带输送机，运距l=121m，满 足要求。主要技术参数：带宽 b=800mm，运量q=350t/h，带速 v=2.0m/s，运距l=183m，配电机为矿用防爆电机n=55kw。胶带 类型：pvg整编芯阻燃胶带。 2、+0 运输大巷设备选型 设计依据：+0运输大巷长l=897m，其中东翼运距l=293m,西 翼运距l=604m,生产能力0.30mt/a。 经计算，西翼选用二部sd-800型胶带输送机,每部运距 l=302m,满足要求。主要技术参数：带宽 b=800mm，运量 q=300t/h，带速v=1.6m/s，配电机为矿用防爆电机n=75kw。胶 带类型：pvg整编芯阻燃胶带。东翼选用一部sd-800型胶带输送 机,每部运距l=293m,满足要求。主要技术参数：带宽 b=800mm，运量q=300t/h，带速v=1.6m/s，配电机为矿用防爆电 机n=55kw。胶带类型：pvg整编芯阻燃胶带。 3、+0 轨道大巷设备选型 设计依据：+0轨道大巷长l=830m，主要用于运输物料、设 备、矸石。 经计算，选用cxt-5型蓄电池电机车5台,该电机车主要技术 参数为，黏着质量为5t，轨距600mm，牵引电动机型号为dzqb-7.5 型，每台电机车一次牵引5辆矿车用于大巷物料、设备、矸石运 输。 4、轨道上山设备选型 （1）设计依据：轨道上山斜长l=582m，平均倾角=24.4,主 要用于提升物料、设备、矸石等。物料量10车/班、矸石量10车 /班，其它10次/班，提升矸石一次串两辆矿车。 （2） 、设备选型 、钢丝绳选择 钢丝绳单位质量（按提升矸石）： pk 1212()(sincos).50anmbfl = (86)(si4.05s24.)1.7n.co5 =0.904kg/m 式中：n串矿车数； m1、m 2矿车载重量和自重； f1矿车运行摩擦阻力系数； f2钢丝绳移动阻力系数。 据此选择 18nat+fc-67-1570型钢丝绳，其主要技术参数 为直径 d=18mm，钢丝绳破断拉力总和 qq=190.5kn，单位质量 pk=1.14kg/m，钢丝绳公称抗拉强度为 1570mpa。 、钢丝绳安全系数校验 按提升矸石 ma= =9.36.5q121k2qn(+)(sibfco) g+pl(sinbfco)g 满足要求 、提升机选择 最大静张力：f jmax=ng（m 1+m2） （sim+f 1cos） +pkl（sim+f 2cos）g=20584n 滚筒直径：d60d=6018=1080mm 据此选择 jtpb1.61.2-30型矿用防爆提升绞车，其主要 技术参数为最大静张力 45000n，传动比 i=30，滚筒直径 d=1600mm，滚筒宽度 b=1200mm，速度 v=2.8m/s，配防爆电机， 额定电压 660v，额定功率 160kw。 实际缠绳宽度(三层缠绕)：b=903mm6.5 所以，拉一车工字钢时，钢丝绳的安全系数满足要求。 3）拉力的验算： 当钢丝绳满足 6.5倍安全系数时的拉力为： f=29220/6.5=4495kg6.5 所以，拉一车工字钢时，钢丝绳的安全系数满足要求。 3）拉力的验算： 当钢丝绳满足 6.5倍安全系数时的拉力为： f=93950/6.5=14454kg6.5 所以，拉一车工字钢时，钢丝绳的安全系数满足要求。 3）拉力的验算： 当钢丝绳满足 6.5倍安全系数时的拉力为： f=29220/6.5=4495kg4300kg 最大拉力的计算： fmax=f-pl(sin+ 2cos)/(sin+0.015cos) =(4300-506)/(sin21+0.015*cos21) =10199kg 故 jyb-5*1.4运输绞车，最大可提升 10199kg重物，满足 运送物料的要求。 2、31 采区皮带下山绞车选型验算： 皮带巷全长：l=560 米； 坡度：=25； 车轮与轨道之间摩擦系数：1=0.015； 钢丝绳摩擦系数： 2=0.2 工字钢与矿车总重量：m=3000kg； 根据以上条件，初步选择 sdj-28t型绞车一部，最大拉力 32000kg，钢丝绳选用 6*19-21.5 的钢丝绳。 钢丝绳自重：p=1.658kg/m； 钢丝绳破断力：f 破=29220kg； 1）当拉一车 u型钢时，初拉力验算： f=m*（sin+ 1cos)+pl（sin+ 2cos) =3000*(sin25+0.015*cos25)+1.658*560*(sin25+0. 2*cos25) =3000*0.44+561 =1881kg 2)校验拉一车工字钢时，钢丝绳的安全系数： ka=f 破 /f=29220/1881=15.56.5 所以，拉一车工字钢时，钢丝绳的安全系数满足要求。 3）最大拉力的验算： 当钢丝绳满足 6.5倍安全系数时的拉力为： f=29220/6.5=4495kg1.2 2-2 回采工作面设备 31采区首采面为 31041综采工作面，该工作面长度为 140m，上付巷全长 1480m，最大坡 10，下付巷全长 1480m， 平均坡度 90，皮带为下运皮带。 工作面主要设备参数： 1、工作面采煤机选用 mg-20