土木工程毕业设计（论文）-襄樊市某六层房地产商住楼设计.pdf

襄樊学院土木工程专业毕业设计 第 1 页 第1章 建筑设计 全套图纸，加 153893706 1.1 建筑方案设计 1.1.1 建筑平面设计 本建筑为襄樊市某房地产商住楼，设计六层，底层为商铺，二六层为住宅。建筑总 长为 40m,总宽为 12m,总高为 20.350m。底层商住楼层高为 3.9m，住宅层高为 3m。考虑 商住楼的要求及房间布置，平面尺寸应简洁、规则。 建筑平面柱网图如图所示： 1. 为满足不同用户对住房及商业用房的要求，参考中小型民用建筑设计对房屋 尺寸的有关要求与结构设计的基本原则，本方案采用的柱网布置方案为三排两跨 柱网， 考虑上层住房尺寸的限制， 柱网布置如图。 横向框架的跨度为 4.8m 和 6.6m。 2. 底层为商住楼，分为单独的铺面出售，房间大小不一满足不同的商户的要求，每 襄樊学院土木工程专业毕业设计 第 2 页 户隔墙隔开，当然也可以打通成大空间做超市或其他商业用。 3. 二六层为住宅，为三室一厅的常见户型，客厅较大，所以做成餐客一体，方便 其他房间布局。另外除生活阳台外，客厅窗做成 600 凸窗，亦可做景观阳台用。 卧室分主卧与客卧、书房，除公共卫生间外主卧还带一个 1.8m2.7m 的卫生间。 1.1.2 建筑立面设计 立面造型简洁明快，底层多立克槽柱做装饰，阳台用雕花漆铁栏杆，屋面檐口悬 挑歇山顶，采用仿古做法。 1.1.3 建筑设计资料 1、屋面做法（自上而下） ：隔热架空层（30400400 预制钢筋混凝土平板；浆砌 120120120 砖礅，纵横间距 400 ） ；sbs 防水层；水泥沙浆找平层 20 厚；水泥 珍珠岩找坡层（平均厚度 120 ） ；现浇楼板（平均厚度 120 ） ；15 厚混合沙浆顶 棚粉刷层；表面刮仿瓷涂料。 2、楼面做法（自上而下） ：600600 抛光地面砖（10 厚面层；20 厚水泥沙浆 打底） ；细石混凝土整浇层 30 厚；现浇楼板 120 厚；15 厚混合沙浆顶棚粉刷层； 表面刮仿瓷涂料。 3. 主导风象： 南风 4. 基本风压： w0=0.35kn/m 2 5. 基本雪压： s0=0.40kn/m 2 6. 活荷载：查建筑结构荷载规范楼层活荷载标准指 2.0kn/；屋面活荷载 1.5kn/（按上人的承重钢筋混凝土屋面考虑） ，楼梯活载取 2.0kn/。 7. 地形、地质条件：不考虑地下水及其侵蚀，详情见地质勘测报告。 襄樊学院土木工程专业毕业设计 第 3 页 商铺商铺 商铺商铺 商铺 商铺商铺商铺 商铺商铺 商铺商铺 卷帘门 依现场定制 上 上 多立克槽柱装饰 襄樊学院土木工程专业毕业设计 第 4 页 卧室 卧室 卧室 卧室 卧室 卧室 卧室 卧室 书房书房书房书房 客厅 客厅客厅 客厅 卫生间 卫生间卫生间 卫生间卫生间 卫生间卫生间卫生间 厨房厨房厨房厨房 上下 下上 襄樊学院土木工程专业毕业设计 第 5 页 第二章 结构选型及布置 2.1 结构设计概述 结构选型的原则归纳起来有以下几个方面： 1、 满足功能要求； 2、 符合力学原理； 3、 注意美观； 4、 便于施工； 5、 考虑经济。 该设计项目是商住两用型六层楼， 结构特点是底层空间的跨度大而二层及以上各层 有要满足住宅楼的空间要求，那就是空间紧凑，大小不一。并且由于居住的要求和各 功能房间的布置要求。整个结构的布置就需要很大的灵活性。另一方面，随着人们环 境保护意识的提高，很多建筑材料都被限制使用或者禁止使用，如大量的烧结粘土砖、 烧结空心砖等。 考虑到上述各种原因，我认为该项目适合用现浇框架结构。 主要原因有以下几点： 1、 框架结构体系由梁和柱组成，平面布置灵活，易于满足建筑物设置大房间的 要求，在工业和民用建筑中应用广泛； 2、 框架结构体系的侧向刚度小； 3、 现浇框架结构的整体性和抗震性能都较好，适合于 615 层的多层和高层建 筑结构。 2.2 结构的材料和尺寸 2.2.1 梁柱截面的确定 梁柱板皆为 c25 的混凝土，墙体材料采用空心砖或混凝土砌块。 1. 横向框架梁 截面高度 h 框架梁的高度可按照高跨比来确定，即梁高 h=) 8 1 12 1 (l。 襄樊学院土木工程专业毕业设计 第 6 页 h=) 8 1 12 1 (l1=) 8 1 12 1 (6600550825mm 取 h=600mm 截面宽度 b=) 2 1 3 1 (h=) 2 1 3 1 (600200300mm 取 b=300mm 2.纵向框架梁 截面高度 h=) 8 1 12 1 (l1=) 8 1 12 1 (6600550825mm 取 h=600mm 截面宽度 b=) 2 1 3 1 (h=) 2 1 3 1 (600200300mm 取 b=300mm 3.框架柱 预取中柱截面 400400mm，取边柱截面 400400mm，并在框架内力计算中进行验 算。 2.2.2 横向框架的布置 2.2.3 横向框架柱的跨度和柱高 1.框架的跨度 框架的跨度应取柱形心间的距离。 2.框架底层柱的高度 框架的底层柱高取基础扩大面至二层楼板顶面间的距离。 根 襄樊学院土木工程专业毕业设计 第 7 页 据地质资料综合分析，假定基础高度为 1.5m，确定基础顶面标高为-0.90，二层板顶 的标高为 3.9，所以底层柱高应取为 4.8m。 3.其余各层柱高 除底层柱外的其余各层柱的柱高均取层高， 故本设计其余各层柱 高均为 3.0m。 2.3 梁柱线刚度的计算 根据梁柱截面惯性矩及长度（附图二）可求得梁柱线刚度（i=ei/l）,在内力分析 时，只需要梁柱的相对线刚度，而在侧位移计算时则需要其实际线刚度。 本框架梁柱采用相同的混凝土强度等级，故在计算相对线刚度时，不必算入 e 值，在 算出所以相对线刚度以后，以其中等一值作为基准，再求出各构件的相对线刚度，考 虑现浇板的作用，取 i=2i0(i0为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩)。 bd 跨梁： i=2ec1/120.30.6 3/4.8=22.510-4ecm3 de 跨梁： i=2ec1/120.30.6 3/6.6=16.3610-4ecm3 标准层柱： i=ec1/120.40.4 3/3.0=7.1110-4ecm3 底层柱： i=ec1/120.40.43/4.8=4.4410-4ecm3 取标准层柱 i=7.1110 -4ecm3 作为基准 1，算得各构件相对线刚度（附图二） 。 22.5 22.5 22.5 22.5 22.5 22.5 16.36 16.36 16.36 16.36 16.36 16.36 7.11 7.11 7.11 7.11 7.11 7.11 7.11 7.11 7.11 7.11 7.11 7.11 7.11 7.11 7.11 4.44 4.44 4.44 1.001.001.001.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 3.16 3.16 3.16 3.16 3.16 3.16 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 0.62 0.62 0.62 附图二：结构线刚度计算 单位：(10 e -4 cm3) (相对线刚度） b b d dee 襄樊学院土木工程专业毕业设计 第 8 页 第 3 章 第轴横向框架内力计算 3.1 荷载计算 3.1.1 恒荷载的计算 1.屋面框架梁线荷载标准值 20 厚 1：2 水泥沙浆找平 0.02 20=0.4kn/ 100140 厚（2%坡度）膨胀珍珠岩 （0.10+0.140）/2=0.84kn/ 120 厚现浇钢筋混凝土楼板 0.1225=3kn/ 15 厚纸筋石灰抹底 0.015 16=0.24kn/ 屋面恒荷载 4.48 kn/ 边跨（bd、de）框架梁自重 0.30.625=4.5 kn/m 梁侧粉刷 2（0.6-0.12）0.0217=0.33 kn/m 4.8kn/m 因此，作用在顶层框架梁上的线荷载为 g6bd1 =g6de1=4.8 kn/m g6bd2 =4.483.8=17.024 kn/m g6de2 =4.483.35=15.008 kn/m 2.楼面框架梁线荷载标准值 25 厚水泥沙浆面层 0.02520=0.5 kn/ 120 厚现浇钢筋混凝土楼板 0.12 25=3kn/ 15 厚纸筋石灰抹底 0.015 16=0.24kn/ 楼面恒荷载 3.74kn/ 边跨框架梁及梁侧粉刷 4.8 kn/m 边跨填充墙自重 0.24（3-0.6）19=10.94 kn/m 墙面粉刷 （3-0.6）0.02217=1.63kn/m 12.57kn/m 因此，作用在中间层框架上的线荷载为： gde1=gbd1=4.8+12.57=17.37 kn/m gbd2=3.743.8=14.21 kn/m 襄樊学院土木工程专业毕业设计 第 9 页 gde2=3.743.35=12.53 kn/m 3.屋面框架节点集中荷载标准值 b 轴柱连系梁自重 0.30.63.825=17.1 kn 粉刷 0.02（0.6-0.12）23.817=1.24 kn 0.5m 檐口自重 0.53.80.219+0.843.80.0425=10.41kn 粉刷 0.50.0213.817=0.65 kn 连系梁传来的屋面自重 0.53.80.53.84.48=16.17kn 顶层边节点集中荷载 g6b=45.57 kn e 轴柱连系梁自重 0.30.63.3525=15.08 kn 粉刷 0.02（0.6-0.12）23.3517=1.09kn 0.5m 檐口自重 0.53.350.219+0.843.350.0425=9.18kn 粉刷 0.50.0213.3517=0.57 kn 连系梁传来的屋面自重 0.53.350.53.354.48=12.57kn 顶层边节点集中荷载 g6e=38.49 kn d 轴柱连系梁自重 0.30.63.825=17.1 kn 粉刷 0.02（0.6-0.12）23.817=1.24 kn 连系梁传来的屋面自重 12.57+16.17=28.74 kn 顶层中节点集中荷载 g6d=47.08 kn 4.楼面框架节点集中荷载标准值 b 柱连系梁自重 17.1 kn 粉刷 1.24 kn 墙体自重 （3.0-0.6）0.243.819=41.59 kn 粉刷 20.02(3.0-0.6)3.817=6.20 kn 框架柱自重 0.40.43.025=12 kn 连系梁传来的楼面自重 0.53.80.53.83.74=13.50kn b 轴楼面框架节点集中荷载标准值 gb=91.63kn e 柱连系梁自重 15.08kn 襄樊学院土木工程专业毕业设计 第 10 页 粉刷 1.09kn e 柱窗自重 2.11.50.45=1.42 kn 墙体自重 0.242.43.3519=36.66 kn 粉刷 20.022.43.3517=5.47 kn 框架柱自重 0.40.43.025=12 kn 连系梁传来的楼面自重 0.53.350.53.353.74=10.49 kn e 轴楼面框架节点集中荷载标准值 ge=80.79kn d 轴柱连系梁自重 17.1kn 粉刷 1.24 kn 墙体自重 3.8（3.0-0.6）0.2419=41.59kn 粉刷 3.8（3.0-0.6）0.02217=6.20 kn 框架柱自重 12 kn 连系梁传来的楼面自重 13.50+10.49=23.99kn d 轴楼面框架节点集中荷载标准值 gd=102.12 kn 5. 作用于框架上的恒荷载标准值 gk为： 6.6m 跨： 屋面：4.486.6+4.8=34.37 kn/m 楼面：3.746.6+4.8=29.48 kn/m 4.8m 跨： 屋面：4.484.8+4.8=26.30 kn/m 楼面：3.744.8+4.8=22.75 kn/m 6. 框架结构恒荷载作用下的计算简图见附图。 p6bdp6de pdepbd ebd g6e g g g g g 附图 6d 6b b d e ebd p6e p p p p p 6d 6b b d e 附图恒载作用下的计算简图活载载作用下的计算简图 g6bd2g6de2 g6bd1 g6de1 gbd2 gbd1 gde2 gde1 襄樊学院土木工程专业毕业设计 第 11 页 3.1.2 活荷载的计算 活荷载标准值 2.0 kn/ 折减系数 0.9 1.屋面活载 雪载 0.4 kn/ 上人现浇屋面活载 1.5 kn/ 取大者 1.5 kn/ bd 跨 1.54.8=7.2 kn/m de 跨 1.56.6=9.9 kn/m 2. 楼面活载标准值 2.0kn/ bd 跨 2.04.8=9.6 kn/m de 跨 2.06.6=13.2 kn/m 3. 活荷载对框架结构的作用力 p6=1.50.5(3.4+4.2)=5.7 kn/m p6=1.50.5(3.4+3.3)=5.025 kn/m p=2.00.5（3.4+4.2）=7.6 kn/m p=2.00.5(3.4+3.3)=6.7 kn/m p6=0.53.80.53.81.5=5.415 kn p6=5.415+4.21=9.63 kn p6=0.53.350.53.351.5=4.21 kn p=0.53.80.53.82.0=7.22 kn p=7.22+5.61=12.83 kn p=0.53.353.350.52.0=5.61 kn 4. 框架结构活荷载作用下的计算简图见附图。 3.1.3 风荷载的计算 1.确定基础顶面离室外地面为 450 ，由此得底层层高为 0.45+0.45+3.9=4.8m 2.风压标准值计算公式：=zszo 3.因结构高度 h=20.3 米30 米 可取z=1.0，对于矩形平面s=1.3 4.风压高度变化系数z 查规范得（按地面粗糙程度 c） 风荷载作用下结构计算简图附图 2.86kn 3.98kn 3.84kn 3.84kn 3.84kn 4.99kn 襄樊学院土木工程专业毕业设计 第 12 页 基本风压o=0.35 kn/ z1=3.9+0.45=4.35m。 5.风荷载计算过程如上表： 6.风荷载作用下的计算简图如图见附图。 3.2 内力计算 框架梁跨度大者为 l=6.6m，取 h=(1/8-1/12)l=825550 ,初选 h=600 ,则 b=(1/21/3)h=275183 ,初选 b=300 ；因此对 6.6m 跨框架梁初定截面 bh=300 600，核算如下（同理可初定 4.8m 跨 bh=300600） 。 3.2.1 作用在梁上的荷载设计值 6.6m 跨： 屋面：1.234.37+1.49.9=55.10kn/m 楼面：1.229.48+1.413.2=53.86 kn/m 4.8m 跨： 屋面：1.226.30+1.47.2=41.28 kn/m 楼面 ：1.222.75+1.49.6=40.74 kn/m 取跨度 l=4800 ，荷载设计值为 0.840.74=32.59kn/m m= l/832.594.84.8=93.86 kn/m v=1/232.59（4.8-0.20-0.20）=71.70 kn 跨度 l=6600 ，荷载设计值为 0.853.86=43.09 kn/m m=1/843.096.66.6=234.63 kn/m v=1/243.09（6.6-0.20-0.20）=133.58kn 3.2.2 对初定截面尺寸的验算 选用 c25 混凝土，fc=11.9kn/，钢筋采用二级，fy=fy=300n/ 2. 层次 z s z z o (kn/) a () pw (kn) 6 1.0 1.3 19.35 0.827 0.35 7.6 2.86 0.376 5 1.0 1.3 16.35 0.767 0.35 11.4 3.98 0.349 4 1.0 1.3 13.35 0.740 0.35 11.4 3.84 0.3367 3 1.0 1.3 10.35 0.740 0.35 11.4 3.84 0.3367 2 1.0 1.3 7.35 0.740 0.35 11.4 3.84 0.3367 1 1.0 1.3 4.35 0.740 0.35 14.82 4.99 0.3367 襄樊学院土木工程专业毕业设计 第 13 页 1.斜截面 4.8m 跨： 0.25fcbh0=0.2511.9300565=504.2671.70kn 满足 6.6m 跨： 0.25fcbh0=0.2511.9300565=504.2671.70kn 满足 2.正截面 （最大弯矩处） fcmbh0b (1-b )=11.93005650.55(1-0.55) =499.22kn/mm=234.63 kn/m 满足 梁惯性矩：4.8m 跨： i=1/12bh 3=1/123006003=5.41094 6.6m 跨： i=1/12bh 3=1/123006003=5.41094 3.2.3 柱截面尺寸 1、内柱按轴心受压估算，对于底层其轴压标准值为： 恒载：4.8m 跨： （26.30+22.755）（6.6+4.80）/2=798.29kn 6.6m 跨： （34.37+29.485）（6.6+4.80）/2=1036.09kn 活载：4.8m 跨： （7.2+9.65）（6.6+4.8）/2=314.64knv=133.58kn 6.6m 跨： （9.9+13.25）（6.6+4.8）/2=432.63knv=133.58kn 则轴力设计值为 1036.091.2+432.631.4=1848.99kn 考虑到弯矩的影响，将上述轴力乘以增大系数 1.2，则 n=1848.991.2=2218.79kn 按层高选择柱截面尺寸，取底层柱高 h=4800 ，则有 4800（1/15-1/20）=320-240 初选内柱尺寸为 bh=400400 ， 由 l0/b=4800/400=12 查表 =0.95 则 as /=（n/-fca）/fy/=(2218.79103/0.95-11.94002)/300=1438.56 2 而 as /a=1438.56/（400400）=0.0090.03 故内柱截面尺寸为 bh=400400 合适 惯性矩 ib=1/12 bh 3=1/124004003=2.131094 3.2.4 恒荷载作用下的内力计算 横向框架上的分布荷载由矩形和梯形两部分组成， 求固端弯矩时可直接按图计算， 亦可将梯形分布荷载转化为等效均布荷载。恒荷载（竖向荷载）作用下的内力计算采 襄樊学院土木工程专业毕业设计 第 14 页 用分层法，取其中一层进行分析，结构计算简图如图所示，中柱的线刚度取框架柱实 际线刚度的 0.9 倍。 a=3.800.5/4.8=0.396 a=3.350.5/6.6=0.254 1.中间层固端弯矩 1) 等效荷载计算 g , bd= gbd1+(1-2a 2 +a3)g bd2=17.37+(1-20.396 2+0.3963)14.21=28.01kn/m g , de= gde1+(1-2a 2 +a3)g de2=17.37+(1-20.254 2+0.2543)12.53=28.49 kn/m 2）各杆的固端弯矩 mbd=1/12g , bdl 2 bd=1/1228.014.8 2=53.78kn.m mde=1/12g , del 2 de=1/1228.496.6 2=103.42kn.m 2.顶层固端弯矩 1）等效荷载计算 g , 6bd= g6bd1+(1-2a 2 +a3)g 6bd2=4.8+0.74817.024=17.53 kn/m g , 6de= g6de1+(1-2a 2 +a3)g 6de2=4.8+0.88715.008=18.11 kn/m 2）各杆的固端弯矩 m6bd=1/12g , 6bdl 2 bd=1/1217.534.8 2=33.66kn.m m6de=1/12g , 6del 2 de=1/1218.116.6 2=65.74kn.m 3.恒荷载作用下的力矩分配图见 附图 3.2.5 活荷载作用下的内力计算 1.中间层固端弯矩 p , bd=0.7487.6=5.68 kn/m p , de=0.8876.7=5.94 kn/m mbd=1/12p , bdl 2 bd=1/125.684.8 2=10.90kn.m mde=1/12p , del 2 de=1/125.946.6 2=21.56kn.m 2.顶层固端弯矩 p , 6bd=0.7485.7=4.26 kn/m 襄樊学院土木工程专业毕业设计 第 15 页 p , 6de=0.8875.025=4.46 kn/m m6bd=1/12p , 6bdl 2 bd=1/124.264.8 2=8.18kn.m m6de=1/12p , 6del 2 de=1/124.466.6 2=16.19kn.m 4. 活荷载作用下的力矩分配图见 附图 b b b b b d d d d d e e e e e 下下 下 99.099.096.27-114.46 0.132 0.1920.1290.6020.453 0.162 0.2360.0890.3290.676 2.09 -0.59 1.5 -10.90 1.447.37 3.05 -0.40 -2.06 1.04 -2.54 10.90-21.56 3.69 -6.49 6.10 1.74 1.20 4.43 -1.03 -0.67 0.77 0.22 0.15 0.56 -5.09 -0.52 -5.61 21.56 -12.98 -3.49 2.21 -1.33 -0.36 9.46 -3.85 底层 下 下 下 上 上 上 b d e 20.43 1.96 1.35 -23.73 0.4970.7780.141 0.3620.719 0.2810.222 0.1810.1240.560 0.181 0.435 0.220 0.2200.124 0.3170.638 -8.18 8.18-16.1916.19 -4.55-11.64 -5.823.18 1.826.36 2.645 -0.587 -2.058 1.23 -1.23 5.29 1.503.86 1.93 -1.39 -0.542 -1.029-0.965 0.99 0.280.725.09 -5.09 1.97 -0.52 1.45 -10.90 1.976.95 2.87 -0.52-1.83 1.45 -2.91 10.90 3.47 5.75 1.641.64 -21.56 4.19 -0.91-0.59 0.65 0.19 0.19 0.47 21.56 -4.74-12.07 2.09 -1.17 -0.46 10.41-5.2 -4.74 -0.46 -5.2 19.86 1.83 1.83 -23.53 下 -6.04 16.611.78-18.39 顶层 中间层 下 下 下 下 下 上 上 上 附图：活载力矩分配（kn.m） 0.4970.7780.141 0.3620.719 0.2810.222 0.1810.1240.560 0.181 0.435 0.220 0.2200.124 0.3170.638 0.132 0.1930.1290.6020.453 0.162 0.2360.0890.3290.676 -33.6633.66-65.7465.74 -18.47-47.27 -23.6313.097.4726.19 10.59 -2.35-8.24 5.12-5.12 21.18 6.0115.43 7.71 -5.54 -2.17 -4.12-2.27 3.170.902.31 20.64 -20.64 9.73 -2.42 7.31 -53.78 9.7334.31 13.365 -2.42 -8.53 7.31 -14.64 53.78 17.15 26.73 7.62 7.62 -103.42 19.48 -4.26-2.725 1.17 0.3340.3340.854 103.42 -22.75-57.91 9.74 -5.45 -2.14 49.8 -24.89 -22.75 -2.14 -24.89 94.57 7.95 7.95-116.76 10.33 -1.84 8.49 -53.78 7.10 36.35 14.18 -1.87 -9.59 5.23 -12.84 53.78-103.42 18.18 -31.13 28.35 8.07 5.57 20.59 -4.79 -3.09 3.57 1.02 0.702.59 -24.41 -2.43 -26.84 103.42 -62.26 -16.75 10.29 -6.19 -1.67 45.26 -18.42 -28.95 66.986.91 -73.9 顶层 中间层 底层 附图：恒载力矩分配（kn.m） 下 下 下 下 下 下 上 上 上 上 上 上 襄樊学院土木工程专业毕业设计 第 16 页 弯矩分配法计算过所的各层弯矩如(附图、)所示，将各层分层法求得的弯 矩图叠加，可得到整个框架结构在恒载作用下的弯矩图，叠加后框架内各节点弯矩 并不一定能达到平衡，可将节点不平衡弯矩再分配一次进行修正，修正后可得竖向 荷载作用下整个结构弯矩图，并进而可求得框架各梁的剪力图和轴力图。 在求得结构的梁端支座弯矩，若求梁跨中弯矩，则须根据求得的支座弯矩和跨 中的实际荷载分布按平衡条件计算，而不能按等效分布荷载计算，框架梁在实际分 布荷载作用按简支梁计算的跨中弯矩，考虑梁端弯矩调幅，并将梁两端节点弯矩换 算到梁端柱边弯矩图。 顶层 中间层 底层 附图：恒载作用下的弯矩图（kn.m） b b d d e e bde 5.12 5.12 66.98 73.9 20.64 20.64 6.91 2.300.69 1.71 2.43 7.31 7.31 7.95 94.57116.76 2.65 7.95 2.652.438.30 24.89 24.89 8.30 49.8 12.84 8.49 5.23 9.09 3.03 99.9 114.46 8.95 26.84 45.26 18.42 6.27 3.14 2.61 9.21 2.83 14.635 顶层 中间层 底层 附图：活载作用下的弯矩图（kn.m） b b d d e e bde 1.23 1.23 16.61 18.39 5.09 5.09 1.78 0.59 1.70 0.41 0.48 1.45 1.45 1.83 19.8623.53 0.61 1.83 0.610.48 1.73 5.2 5.2 1.73 10.41 2.54 1.50 1.04 1.96 0.65 20.43 23.73 1.87 5.61 9.46 3.85 1.35 0.68 0.52 1.93 0.5 2.91 襄樊学院土木工程专业毕业设计 第 17 页 4 2 . 9 6 8 . 6 6 8 . 6 6 8 . 6 6 8 . 6 6 8 . 6 8 3 . 8 1 3 1 . 8 1 3 1 . 8 1 3 1 . 8 1 3 1 . 8 1 3 1 . 8 襄樊学院土木工程专业毕业设计 第 18 页 襄樊学院土木工程专业毕业设计 第 19 页 附 图 风 载 作 用 下 的 内 力 图 b b d de e 弯 矩 图 （ kn.m） 剪 力 图 （ kn） 轴 力 图 （ kn） b de 1.16 3.27 5.88 9.00 12.81 41.84 1.88 4.97 7.65 10.40 14.82 36.31 1.22 3.33 5.79 7.88 11.11 32.79 1.09 0.79 2.88 2.09 4.44 3.21 6.03 4.37 8.60 6.22 21.06 15.25 0.46 0.30 1.28 0.82 2.151.36 3.13 1.86 4.46 2.63 13.1 7.28 1.31 1.54 1.15 3.14 3.682.75 4.9 5.75 4.29 6.677.825.84 8.43 9.88 7.38 11.72 11.79 10.09 0.16 0.46 0.79 1.27 1.83 5.82 0.46 1.74 3.89 7.02 11.48 24.58 0.30 1.94 3.3 5.16 7.79 15.07 襄樊学院土木工程专业毕业设计 第 20 页 3.2.6 风荷载作用下的内力计算风荷载作用下的内力计算 1.将风荷载标准值 k 乘以分项系数 1.4 得风荷载设计值 f7f 六层：vj= 2.861.4=4.00kn 五层：vj =（3.98+2.86）1.4=9.58kn 四层：vj =（3.84+3.98+2.86）1.4=14.95kn 三层：vj =（3.84+3.84+3.98+2.86）1.4=20.33kn 二层：vj =（3.84+3.84+3.84+3.98+2.86）1.4=25.70kn 底层：vj =（4.99+3.84+3.84+3.84+3.98+2.86）1.4=32.69kn 2.用 d 值法计算水平风载，列表计算如下 26 层（h=3.0m）柱各层剪力 v 系数 六层 五层 d b5b6 d5d6 e5e6 b4b5 d4d5 e4e5 k=ib/2 ic 3.51 6.06 2.55 3.51 6.06 2.55 ac=k/(2+k) 0.64 0.75 0.56 0.64 0.75 0.56 d=ac12ic /hj 2 0.768 0.9 0.672 0.768 0.9 0.672 2.34 v=d/dvj 1.31 1.54 1.15 3.14 3.68 2.75 系数 四层 三层 二层 d b3b4 d3d4 e3e4 b2b3 d2d3 e2e3 b1b2 d1d2 e1e2 k=ib/2 ic 3.51 6.06 2.55 3.51 6.06 2.55 3.51 6.06 2.55 ac=k/(2+k) 0.64 0.75 0.56 0.64 0.75 0.56 0.64 0.75 0.56 d=ac12ic /hj 2 0.768 0.9 0.672 0.768 0.9 0.672 0.768 0.9 0.672 2.34 v=d/dvj 4.9 5.75 4.29 6.67 7.82 5.84 8.43 9.88 7.38 襄樊学院土木工程专业毕业设计 第 21 页 底层(h=4.8m) 系数 b0b1 d0d1 e0e1 d k=ib/ ic 5.1 8.8 3.7 ac=(0.5+k)/(2+k) 0.789 0.861 0.737 d=ac12ic /hj 2 0.255 0.278 0.238 0.771 v=d/dvj 11.72 11.79 10.09 3. 求反弯点高度 y,计算结果如下表： 系数 榀号 k r0 a1 r1 a2 r2 a3 r3 y 层次 第六层（m=6 n=6 h=3.0m） b5b6 3.51 0.295 1.0 0 1.0 0 1.0 0 0.89 d5d6 6.06 0.407 1.0 0 1.0 0 1.0 0 1.22 e5e6 2.55 0.352 1.0 0 1.0 0 1.0 0 1.06 层次 第五层（m=6 n=5 h=3.0m） b4b5 3.51 0.345 1.0 0 1.0 0 1.0 0 1.04 d4d5 6.06 0.450 1.0 0 1.0 0 1.0 0 1.35 e4e5 2.55 0.402 1.0 0 1.0 0 1.0 0 1.21 层次 第四层（m=6 n=4 h=3.0m） b3b4 3.51 0.400 1.0 0 1.0 0 1.0 0 1.20 d3d4 6.06 0.444 1.0 0 1.0 0 1.0 0 1.33 e3e4 2.55 0.450 1.0 0 1.0 0 1.0 0 1.35 层次 第三层（m=6 n=3 h=3.0m） b2b3 3.51 0.450 1.0 0 1.0 0 1.0 0 1.35 d2d3 6.06 0.444 1.0 0 1.0 0 1.0 0 1.33 e2e3 2.55 0.450 1.0 0 1.0 0 1.0 0 1.35 层次 第二层（m=6 n=2 h=3.0m） b1b2 3.51 0.505 1.0 0 1.0 0 1.0 0 1.52 d1d2 6.06 0.500 1.0 0 1.0 0 1.0 0 1.50 襄樊学院土木工程专业毕业设计 第 22 页 e1e2 2.55 0.500 1.0 0 1.0 0 1.0 0 1.50 层次 第一层（m=6 n=1 h=3.9m） b0b1 5.1 0.700 1.0 0 1.4 0 0 0 2.57 d0d1 8.8 0.604 1.0 0 1.4 0 0 0 2.08 e0e1 3.7 0.637 1.0 0 1.4 0 0 0 2.25 根据各柱剪力值和反弯点高度（均可由上述表中得到） ，再求出柱端弯矩 和梁端弯矩，进一步求出轴力。 襄樊学院土木工程专业毕业设计 第 23 页 第 4 章 第轴横向框架内力组合 及配筋验算 4.1 内力组合 4.1.1 根据内力计算结果，即可进行框架各梁柱各控制截面上的内力组合，其中 梁的控制截面为梁端柱边及跨中,本框架每层的梁有五个控制截面，每层的柱有两 个控制截面。如图所示： bde 123 45 6 7 4.1.2 本工程地处地震六度设防区的多层框架，所以不考虑水平地震荷载，组合 中需考虑风荷载与其他荷载的组合情况，所以考虑如下三种荷载组合： 1.恒荷载+活荷载 2.恒荷载+风荷载 3.恒荷载+0.85（活荷载+风荷载） 4.1.3 横梁内力组合表： 框架横梁的活荷载最不利布置与连续梁的活荷载最不利布置相同。对 bd 跨和 de 跨进行布置，考虑到 de 与 bd 跨相似，故选三种情况： 1.边支座 e 产生最大负弯矩、最大剪力，及 de 跨中产生最大弯矩。 2.中间跨 de 跨中产生最大弯矩。 3.d 支座最大负弯矩和最大剪力的活荷载布置。 显然，在恒荷载的参与下，恒荷载和活荷载的组合形式，横梁内力组合见下表： 襄樊学院土木工程专业毕业设计 第 24 页 -76.85 -72.41 -76.06 87.56 55.5 87.86 95 83.58 94.78 34.96 -27.82 -36.19 -71.25 -42.4 71.55 79.28 68.8 79.48 -118.44 -98.2 -121.32 39.53 22.58 40.81 -119.73 -113.43 -117.64 124.95 83.42 125.77 145.36 131.18 144.74 -40.72 -35.13 -44.05 -86.75 -54.32 -87.84 79.28 79.28 79.28 79.28 69.32 80 70.09 80.77 70.71 81.39 78.99 89.67 -118.4439.53-119.73 -112.31 杆件号 截面 内力种类 内力 组合 bd 跨中d左 de d右e左跨中 mmmmm vvv 恒+活 恒+活+风 恒+风 内力 组合 恒+活 恒+活+风 恒+风 六层 内力 组合 恒+活 恒+活+风 恒+风 内力 组合 恒+活 恒+活+风 恒+风 内力 组合 恒+活 恒+活+风 恒+风 内力 组合 恒+活 恒+活+风 恒+风 一层 二层 三层 四层 五层 49.15 42.94 49.19 -85.61 -68.09 -86.7 100.81 83.06 134.62 -116.52 -99.76 -122.88 23.45 41.68 124.75 83.96 126.11 145.36 130.51 144.07 -40.72 -37.59 -46.51 -86.75 -54.86 -88.38 -118.44 -101.35 -124.47 -118.44 -103.92 -127.04 -124.32 -122.36 -145.38 32.49 27.36 45.59 -106.18 -117.67 -110.39 123.05 88.18 130.59 145.36 123.03 136.59 -28.91 -29.19 -37.68 -82.42 -60.78 -94.3 39.53 25.36 43.99 -119.73 -109.3 -113.51 124.75 85.23 127.38 145.36 129.35 142.91 -41.76 -43.95 -52.87 -86.75 -56.13 -89.65 39.53 24.43 42.66 -119.73 -109.3 -113.51 124.75 84.46 126.61 145.36 130.04 143.6 -40.11 -39.07 -47.99 -86.75 -55.36 -88.88 襄樊学院土木工程专业毕业设计 第 25 页 /m/max /m/max /m/max 恒+活 恒+风 恒+活+风 内 力 组 合 杆件号 截面 内力种类 上 端 下 端剪 力 mmnnv 上 端 下 端剪 力 mmnnv 上 端 下 端剪 力 mmnnv b轴柱 d轴柱e轴柱 /m/max /m/max /m/max 恒+活 恒+风 恒+活+风 内 力 组 合 /m/max /m/max /m/max 恒+活 恒+风 恒+活+风 内 力 组 合 /m/max /m/max /m/max 恒+活 恒+风 恒+活+风 内 力 组 合 /m/max /m/max /m/max 恒+活 恒+风 恒+活+风 内 力 组 合 /m/max /m/max /m/max 恒+活 恒+风 恒+活+风 内 力 组 合 10.79 8.71 11.95 28.73 15.98 27.14 12.38 12.29 15.65 28.73 15.98 27.14 32.27 18.21 31.24 19.68 11.72 19.80 36.30 20.86 34.10 20.15 11.75 19.80 34.10 20.86 36.30 34.27 19.22 33.24 34.9648.93 27.75 27.70 33.7245.73 34.42 27.62 37.03 48.93 27.70 45.73 58.01 28.55 52.10 58.01 34.35 59.03 58.01 37.54 60.21 58.91 39.98 61.23 65.43 47.69 69.83 13.99 13.01 17.26 13.99 15.62 19.87 13.99 18.74 22.99 14.39 22.95 27.20 8.41 47.07 50.25 61.13 33.88 58.26 93.53 52.65 90.12 125.9 72.40 122.8 158.7 93.88 157.0 195.06 125.08 201.8 14.05 15.62 19.93 14.05 18.74 23.05 14.05 20.55 24.86 15.23 26.13 30.44 4.20 4.45 6.04 61.13 33.88 58.26 93.53 52.65 90.12 125.9 72.40 122.8 158.7 93.88 157.0 195.06 125.08 201.8 32.67 20.65 33.46 32.67 22.82 35.22 32.67 24.89 37.03 32.67 27.45 39.23 34.34 29.93 42.19 21.20 12.60 22.57 20.44 13.75 23.82 23.45 14.35 24.65 24.08 18.72 29.31 26.79 42.08 53.82 73.20 42.46 68.91 110.1 64.09 103