【毕业设计论文】齐云百货商场设计-齐云百货商场设计说明书【有对应的CAD图】

订做机械设计 (有图纸 CAD 和 WORD 论文） QQ 1003471643 或 QQ 2419131780 前 言 为了将本人四年所学的各种专业作一次全面的复习，将它们融会贯通，达到能熟练运用的目的， 故在大学最后一学期，进行了这次综合性的毕业设计。 本人这个设计的课题是湘潭市齐云商场，设计分为三个部分：1、建筑设计部分；2、结构设计 部分；3、建筑施工组织部分；这三个部分介绍了本次设计的整个过程。功能分析，平面组合，结构 布置，结构电算，施工方案的选择和部分构件的设计。在设计中插入了大量的图例，计算图表，计 算公式等，力求达到设计的详实、科学、准确。 在这次毕业设计中，本人深深体会到，建筑工程专业毕业设计实践性强，专业面广，是建筑、 结构、施工专业知识的深化和系统化的运用。为了做好这次毕业设计本人翻阅了大量资料，请教了 各位老师，在此基础上进行了细致认真的设计和计算，通过这次设计，使我对大学四年所学的知识 有了更进一步的认识和体会，达到了融会贯通的目的。 本设计的编写严格参照了国家各项规范、规定和法规，力求使设计更贴近实际。 在这次设计中，笔者运用了关于建筑方面的各种电脑软件，达到了熟练运用的地步，这对于以 后走上工作岗位，进行土木专业方面的各种绘图和计算是大有好处的。 在设计和编写的过程中， 本组设计指导老师欧志华老师以及其它组的老师均提供了无私的帮助， 并提出了许多宝贵的意见。在此向他们表示衷心的感谢。 由于是第一次进行如此详细、系统的设计，且限于笔者水平和篇幅所限，书中不足之处和错误 在所难免，恳请各位老师批评指正，并提出宝贵意见。 2 3 摘 要 本工程位于湘潭市韶山东路西面，长 60 米，宽 60 米，高为 20.7 米，总建筑面积为 6507m2， 该项工程总共四层， 其中一至三层为营业部分， 第四层为仓储部分和单身宿舍， 标准层层高 4.5 米。 该建筑平面设计合理，能做到顾客、货物运输、工作人员三股流线流畅和紧凑，且 其使用、联系与出入交通均方便，无干扰，各房间大小使用面积合理，满足功能要求。 立面造型美观，装饰朴实，符合主体建筑设计要求。立面均采用面砖装饰。 该建筑为钢筋混凝土框架结构，柱距为 7.5 米，纵横向承重体系，基础采用钢筋混 凝土柱下独立基础，埋深 1.2 m.。楼面板、屋面板、卫生间采用现浇楼板。 采用流水施工方式，施工技术简便，施工方便。 关键字：商场设计，平面设计，立面设计，结构设计，施工组织设计 ommercial building ABSTRACT The engineering is locates the West of the East Shaoshan street XiangTan,adjoining to the third bridge, which is a representational architecture , its length and width is 60m, 60m respectively . The floor is 4.5m.The whole architecture is 6507m2. The engineering has four layers, its height is 20.7m . The first to the third layers are shopping, and the fourth is store and dormitory. The design of architectural plan is reasonable. The customers , goods transport and workers are distributed cleanly. The link and in- out traffic are convenient, no interference. The dimensional design is beautiful and the mold- making is pleasing to the eyes, has luxurious decorate. Accord with the demand of total architectural design. The whole engineering adopts reinforced- concrete frame structure. The column lower level independent basis, the burying depth is 2m.The floor slap and the roof slap adopt the YPB. The engineering adopts flowing water construction way. KEYWORDS: shopping design, construction design, fa ade design, foundation design, structural design 4 目 录 第 1 章 建筑设计 5 1.1 总平面设计. 5 1.2 建筑等级与要求 5 1.3 建筑设计条件 6 1.4 建筑设计方案分析. 6 第 2 章 结构设计 9 2.1 设计资料. 9 2.2 结构选型. 9 2.3 梁柱尺寸估算 9 2.4 框架计算简图及梁柱线刚度10 2.5 荷载计算11 2.5.1 恒载标准值计算11 2.5.2 活荷载标准值计算13 2.5.3 板传荷载计算.14 2.5.4 风荷载计算.21 2.6 内力计算23 2.6.1 恒荷载作用下的内力计算23 2.6.2 活荷载作用下的内力计算27 2.6.3 风荷载作用下的内力计算32 2.7 框架内力组合.37 2.7.1 框架梁内力组合37 2.7.2 框架柱内力组合39 2.8 截面设计41 2.8.1 梁的截面设计.41 2.8.2 柱的截面设计.43 2.9 板的设计：52 2.9.1 荷载计算52 2.9.2 计算简图：.52 2.9.3 弯矩设计值及截面配筋计算：.53 2.10 基础截面设计与配筋计算54 2.10.1 荷载计算.54 2.10.2 初定基底尺寸54 2.10.3 抗冲切验算.56 2.10.4 配筋计算.58 第 3 章 施工组织设计60 3.1 施工组织设计概述60 3.2 单位工程施工组织设计.60 3.3 施工方案和施工方法62 3.4 施工措施65 结 束 语.68 5 第一章 建筑设计 一、总平面设计 为满足社会需要和适应城市的发展，拟在湘潭市一环东路与韶山东路交叉口以北新建一百货商 场。本建筑平面面积为 6507 平方米；营业面积占 68.8，面积为 44482 平方米；仓储面积为 10.4 ，面积为 675 平方米；辅助部分占 20.8，面积为 1350 平方米。建筑总高 度 20.7m，共 4 层， 一层层高 4.8m，二、三、四层层高 4.5m，室内外高差 0.45m。总平面图如下图所示： 二、建筑等级与要求 耐久等级为二级，耐火等级为一级。 1、满足顾客购物行为和心理需求； （方便找到和买到） ； 2、 使顾客进出商店方便； 当楼层有营业厅时， 应使顾客容易找到楼梯， 并且方便上楼选购商品， 并在有紧急情况时，能迅速、安全地撤离商店； 3、便于商品展示、陈列、收存和发货； 4、进出货物不要妨碍营业； 5、停止营业后，除保卫人员外，无人进入营业厅； 6、仓库有专人管理； 7、适应社会发展，利于城市环境； 8、 “适用、安全、经济、美观”的设计原则。 6 三、建筑设计条件 1、气象条件 温度:最热月平均 35,最冷月平均 2.9，极端最高 40.2,极端最低9.2 相对湿度:最热月平均 75% 主导风向:全年为西北风,夏季为东南风,基本风压 w。=0.35 kN/m2 2、地质条件 建筑场地属于湘江冲积二级阶地，地形地貌为耕地，水塘，部分为民宅。现由人工填积平整， 场地土层经钻探有杂填土，素填土，淤质杂填土， ，粉质粘土（浸泡层） ，粘土，粉质粘土，粗砂， 园粒夹土，和园粒。杂填土，素填土，淤质杂填土不能作为天然地基。 自然地表下 2.5m 内为粘性土（地基承载力特征值为 226kPa，=17.5 3 kN/m ,e=0.7, l I =0.78） ， 再下层为粗砂土（地基承载力特征值为 300 kPa） ，地下水位- 4.50m，无腐蚀性。 地震设防烈度 6 度。 四、建筑设计方案分析 1、基地的选取和总平面图设计要点： 本建筑属中等规模的商业建筑，基地选在城市商业地区 ，北面是主要街道东面是次要街道，因 此在总平面设计时，在北面和东面交汇处设一个顾客主出入口，在在北面和东面两处各设一个顾客 次出入口。为考虑货物的交通运输在西面不仅设有一个出入口还有一个货物运输口，在西面设有停 车场。店员入口设在南面离货物运输口不远。这样设计组织好了顾客流线，货运流线，店员流线， 城市交通之间的关系，避免相互干扰。 2、营业厅设计要点： 根据顾客流量，商店规模，同时考虑到货柜的灵活布置。设计柱网布置为 7.5 米7.5 米。 营 业厅内西面和东面入口可以达到通风对流的效果，营业厅内尽量利用天然采光，在厅内四周都设有 窗户，不能达到通风效果的部分采用中央空调。在东面、西面、南面设有橱窗。为了避免西晒，在 二层挑出 1.2m，既可以达到遮阳的效果又可作为散仓而且橱窗的布置有利于营业厅的采光和通风。 （1） 、营业员工作位置宽度：柜台、货架、营业员走道宽度。 柜台的尺寸一般高度为 9001000mm、深度为 500700mm、单个宽度为 15002000mm。 货架的高度既要便于商品的储存，又要方便营业员和顾客选购商品。货架的 6001600mm 为重 点陈列空间、16002000mm 为展示陈列空间、顾客选取商品频度最高的陈列高度范围是 900 7 1600mm。 营业员的走道宽度取决于营业员方便地取放柜台或货架上的商品，既要节约体力，又不影响营 业员的活动，一般取为 750900mm。考虑到在高货架前有临时增加一排矮货架的可能性，走道可 以增至 1100mm。 （2） 、顾客通道宽度 按规范最小净宽度 经济分析 营业员工作面积与顾客流动面积之比需接近 1:1 （3） 、售货现场布置 布置原则 柜架布置方式 顺墙式、岛屿式、放射式、自由式 营业方式 隔绝式、开敞式 3、库房设计要点： 库房是商店出售前的保管和贮备用房，是百货商场非营业用房的主要组成部分。用来贮放当天 销售的少量商品的称为散仓，一般设在营业厅的货价后面，有的在营业厅边角位置辟出一定的面积 供作散仓之用。设计时，在四层设有内部库房，存放销售的商品，为满足货物的运输要求，设置了 运货电梯一部，为排除停电的可能性在货仓内部设置楼梯一部。并在三楼设置卷帘门以防顾客进入 四楼仓库。 4、辅助部分设计要点： 辅助部分主要由办公、值班及单身宿舍组成。其中单身宿舍在第四层只为行政人员提供，在宿 舍区有楼梯一部为防紧急情况疏散而用，平常在三楼设置卷帘门禁止通行。值班室设在二楼楼梯口 处，方便夜间值班。每层设置厕所，完全满足顾客的需要， 5、楼梯的设计要点： 本设计共有四部楼梯，主要楼梯三部，设在商店人流交集中的出入口处，可以较好的达到运送 疏散人流的要求。另一步楼梯，用作工作人员的使用。专供顾客使用得主楼梯未到无营业厅的层次， 以便于管理。专供职工使用的小楼梯，在通往营业厅的平台口设有小门。各楼梯设有卷闸门以保障 营业厅晚间的安全。 6、空间组合设计要点： 8 顾客人流全部从西向大门进入，办公楼工作人员从南向电梯进入，商场工作人员和物流从东向 进入且各人流互不干扰，保证商品进出路线不防碍商店营业，这就是组织货流。开始营业时要使顾 客方便进出，停止营业时顾客方便离开，但又必须关闭营业大门，这就是组织人流。在设计时完全 做到了人流货流互不影响。单身宿舍内有单独的出入口，以保证停业后除值班人员外，无人进入营 业厅，这样使得内部职工与顾客流线分开。 7、建筑防火要求： 本工程防火门的耐火等级为乙级，人流疏散的通道及上下楼梯均满足要求，并设有消防栓若干。 屋面设有一个通往屋顶的检修孔。防火安全出口，防火间距，建筑立面的防火措施，均满足防火要 求。 9 第二章 结构设计 一、设计资料 1、工程名称：齐云百货。 2、建设地点：湘潭市。 3、工程概况：建筑总高度 18m，共 4 层，一层层高 4.8m，二、三、四层层高 4.5m，室内外 高差 0.45m，具体布置参见结构布置平面图及剖面图。 4、主导风向：基本风压：0.35kN/m2 。 5、基本雪压：0.35 kN/m2 。 6、不考虑抗震设防。 7、材料选用： （1）混凝土：采用 C35 ，E31.5kN/mm2 ，fc16.7N/mm2 ，ft1.57N/mm2 。 （2）钢筋：纵向受力钢筋采用 HRB400， fyfy 360N/mm2 ；其余采用热轧钢筋 HPB235， fyfy 210N/mm2 。 （3）墙体：外墙、内墙均采用 390mm190mm190mm 的普通混凝土空心砌块，重度 r =11.8kN/m2 。 （4）门窗：钢塑门窗： r = 0.35kN/m2 。木门：r = 0.2kN/m2 。 二、结构选型 1、结构体系类型：采用钢筋混凝土现浇框架结构体系。 2、屋面结构：采用现浇钢筋混凝土肋形屋盖，屋面板厚 80mm。 3、楼面结构：全部采用现浇钢筋混凝土肋形楼盖，板厚 80mm。 4、楼梯结构：采用钢筋混凝土梁式楼梯。 5、天沟：采用现浇天沟。 三、梁柱尺寸估算 1、框架柱的尺寸估算： 10 11 6000400 1515 c bHmm= 底 ；考虑适当扩大取500 cc hbmm= 2、梁和楼板尺寸估算 （1）主梁： h=(1/81/12)l=600900mm；取 h=750mm 和 b=300mm。 （2）次梁： h=(1/121/16)l=450600mm；取 h=550mm 和 b=250mm。 （3）板： h=(1/301/40)l=90120mm；取 h=100mm。 四、框架计算简图及梁柱线刚度 1、确定框架计算简图 框架计算简图如下图所示，取 C 轴上一榀框架计算，假定框架柱嵌固于基础顶面。框架梁与 柱刚结。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶 面算至二层楼面，基顶标高根据地质条件、室内外高差，定为1.200m，二层楼面标高为 4.500m， 故底层柱高为 5.700m。其余各层柱高从楼面算至上一层楼面（即层高） ，故均为 4.50m。由此可绘出 框架的计算简图如下页图所示。 2、框架梁柱的线刚度计算 由于楼面板与框架梁的混凝土一起浇捣，对于中框架梁，取 I=2I。 梁 i=2 .922852 . 775. 03 . 0 12 1 2105 .31 36 = L EIk Nmi 底柱 i=5 .5468765 . 03 . 0 12 1 2105 .31 46 = L EIk Nmi 中间柱 i=67.729165 . 45 . 03 . 0 12 1 2105 .31 46 = L EIk Nmi 令 梁 i1.0，则其余各杆件的相对线刚度为： 底柱 i=54687.59 2 2 8 5 . 2 = 0 . 5 9 3 中间柱 i=72916.679 2 2 8 5 . 2 = 0 . 7 9 0 框架梁柱的相对线刚度如下页计算简图所示，作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据。 11 五、荷载计算 1、恒载标准值计算 屋面 防水层： 40 厚 C20 细石混凝土防水 1.33kN/m2 找平层： 20 厚水泥砂浆 0.02200.40 kN/m2 找坡层： 40 厚水泥石灰焦渣 0.3找平 0.04140.56 kN/m2 保温层： 80 厚矿渣水泥 0.0814.51.16 kN/m2 结构层： 80 厚现浇混凝土板 0.08252.00 kN/m2 抹灰层： 10 厚水泥砂浆 0.01170.17 kN/m2 合计： 5.62 kN/m2 标准层楼面 EFHJG 12 大理石面层： （标准做法） 1.16 kN/m2 结构层：80 厚现浇混凝土板 0.08252.00 kN/m2 抹灰层：10 厚混合砂浆 0.01170.17 kN/m2 合计： 3.33 kN/m2 梁自重 750mm300mm 自重： 250.3（0.750.08）5.03 kN/m 抹灰层：10 厚混合砂浆 0.01（0.750.08）2170.23 kN/m 合计： 5.26 kN/m 550mm250mm 自重： 250.25（0.550.08）2.94 kN/m 抹灰层：10 厚混合砂浆 0.01（0.550.08）2170.16 kN/m 合计： 3.10 kN/m 柱自重 bh500mm500mm 自重： 250.50.56.25 kN/m 抹灰层：10 厚混合砂浆 0.010.54170.34 kN/m 合计： 6.59 kN/m 外墙自重 顶层： 纵墙： （3.90.75）0.1911.87.06 kN/m 水泥粉刷墙面： （3.90.75）0.3622.27 kN/m 合计： 9.33 kN/m 标准层： 纵墙： （4.50.75）0.1911.88.41 kN/m 水泥粉刷墙面： （4.50.75）0.3622.70 kN/m 合计： 11.11 kN/m 底层： 纵墙： （6.00.75）0.1911.811.77 kN/m 水泥粉刷墙面： （6.00.75）0.3623.78 kN/m 13 合计： 15.55 kN/m 女儿墙自重:(做法：墙高 1400mm，100mm 混凝土压顶) 0.21.411.8250.10.2（1.520.24）0.364.97kN/m 2、活荷载标准值计算 屋面和楼面活荷载标值 根据荷载规范查得 上人屋面： 2.0 kN/m2 仓库： 5.0 kN/m2 标准层楼面： 3.5 kN/m2 雪荷载 Sk1.00.350.35 kN/m2 屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者中取较大值。 14 3、板传荷载计算 示意图如下图所示： 板传至梁上的集中力、三角形或梯形荷载等效为均布荷载： 三角形： q5/8 , q 梯形： 23, q1 2q（ ） ， 其中： a / l = 集中力： l p q 3 8 = （1）轴间梁上荷载 屋面 a、恒载： 均布恒载主梁自重板传荷载 梁自重： 5.26kN/m 板传荷载：39 . 4 m25 . 1 5.62kN/m8585 2 =qq kN/m 故；均布恒载26. 539. 42 1 +=q14.04 kN/m 集中恒载次梁自重板传荷载 梁自重： 3.10kN/m7.5m=23.25kN 板传荷载：167. 07500/1250/=laa ()()=+=+=m25 . 1 kN/m62 . 5 167 . 0 167 . 0 2121 23232 qaaq6.66 kN/m 集中恒载5 . 766. 6225.23+=p123.15 kN 故；均布恒载 5 . 7 15.123 3 8 3 8 2 = l p q=43.79kN/m 恒载：=+= 21 qqq43.79 1 4 . 0 4 =57.83 kN/m b、活载： 均布活载：56 . 1 5m2 . 1kN/m0 . 28585 2 1 =qq kN/m 集中活载：167. 07500/1250/=laa ()()=+=+=m25 . 1 kN/m0 . 2167 . 0 167 . 0 2121 23232 qaaq2.37 kN/m 集中活载5 . 737. 22=p35.55 kN 故；均布活载 5 . 7 55.35 3 8 3 8 2 = l p q=12.64kN/m 活载：=+= 21 qqq12.641 . 5 6 =14.20 kN/m 15 仓库层楼面 a、恒载： 均布恒载主梁自重板传荷载 梁自重： 5.26kN/m 板传荷载：60 . 2 m25 . 1 kN/m33 . 3 8585 2 =qq kN/m 故；均布恒载26. 56 . 22 1 +=q10.46 kN/m 集中恒载次梁自重板传荷载 梁自重： 3.10kN/m7.5m=23.25kN 板传荷载：167. 07500/1250/=laa ()()=+=+=m25 . 1 kN/m33 . 3 167 . 0 167 . 0 2121 23232 qaaq3.95 kN/m 集中恒载5 . 795. 3225.23+=p82.50kN 故；均布恒载 5 . 7 5 .82 3 8 3 8 2 = l p q=29.33kN/m 恒载：=+= 21 qqq29.331 0 . 4 6 =39.79 kN/m b、活载： 均布活载：91 . 3 m25 . 1 kN/m0 . 58585 2 1 =qq kN/m 集中活载：167. 07500/1250/=laa ()()=+=+=m25 . 1 kN/m0 . 5167 . 0 167 . 0 2121 23232 qaaq5.93 kN/m 集中活载5 . 793. 52=p88.95 kN 故；均布恒载 5 . 7 95.88 3 8 3 8 2 = l p q=31.63kN/m 活载：=+= 21 qqq31.633 . 9 1 =35.54 kN/m 营业层楼面 a、恒载： 均布恒载主梁自重板传荷载 梁自重： 5.26kN/m 板传荷载：60 . 2 m25 . 1 kN/m33 . 3 8585 2 =qq kN/m 故；均布恒载26. 56 . 22 1 +=q10.46 kN/m 集中恒载次梁自重板传荷载 16 梁自重： 3.10kN/m7.5m=23.25kN 板传荷载：167. 07500/1250/=laa ()()=+=+=m25 . 1 kN/m33 . 3 167 . 0 167 . 0 2121 23232 qaaq3.95 kN/m 集中恒载5 . 795. 3225.23+=p82.50kN 故；均布恒载 5 . 7 5 .82 3 8 3 8 2 = l p q=29.33kN/m 恒载：=+= 21 qqq29.331 0 . 4 6 =39.79 kN/m b、活载： 均布活载：73 . 2 m25 . 1 kN/m5 . 38585 2 1 =qq kN/m 集中活载：167. 07500/1250/=laa ()()=+=+=m25 . 1 kN/m5 . 3167 . 0 167 . 0 2121 23232 qaaq4.15 kN/m 集中活载5 . 715. 42=p62.25 kN 故；均布恒载 5 . 7 25.62 3 8 3 8 2 = l p q=22.13kN/m 活载：=+= 21 qqq22.132 . 7 3 =24.86 kN/m （2）E、J 轴柱荷载 顶层柱荷载 a、恒载： 女儿墙重：P1=4.97kN/m7.5m=37.28kN 纵向梁传来荷载： 集中恒载次梁自重板传荷载 梁自重： 3.10kN/m 板传荷载：167. 07500/1250/=laa ()()=+=+=m25 . 1 kN/m62 . 5 167 . 0 167 . 0 2121 23232 qaaq6.66 kN/m P2=（3.10 6.66）7.5=73.2 kN P= P1P2 =37.2873.2=110.48 kN b、活载： 纵向梁传来荷载： 167. 07500/1250/=laa 17 ()()=+=+=m25 . 1 kN/m0 . 2167 . 0 167 . 0 2121 23232 qaaq2.37 kN/m P=2.377.5=17.78 kN 仓库层柱荷载 a、恒载： 墙重：P1= 9.33 kN/m7.5m = 69.98 kN 纵向梁传来荷载： 集中恒载次梁自重板传荷载 梁自重： 3.10kN/m 板传荷载：167. 07500/1250/=laa ()()=+=+=m25 . 1 kN/m33 . 3 167 . 0 167 . 0 2121 23232 qaaq3.95 kN/m P2=(3.1+3.95 ) 7.5=52.88 kN P= P1P2 =69.9852.88=122.86 kN b、活载： 纵向梁传来荷载： 167. 07500/1250/=laa ()()=+=+=m25 . 1 kN/m0 . 5167 . 0 167 . 0 2121 23232 qaaq5.93 kN/m P=5.937.5=44.48 kN 营业层楼面 a、恒载： 墙重：P1=11.11 kN/m7.5m = 83.33 kN 纵向梁传来荷载： 梁自重： 3.10kN/m 板传荷载：167. 07500/1250/=laa ()()=+=+=m25 . 1 kN/m33 . 3 167 . 0 167 . 0 2121 23232 qaaq3.95 kN/m P2=(3.1+3.95 ) 7.5=52.88 kN P= P1P2=83.3352.88=136.21 kN b、活载： 纵向梁传来荷载： 167. 07500/1250/=laa 18 ()()=+=+=m25 . 1 kN/m5 . 3167 . 0 167 . 0 2121 23232 qaaq4.15 kN/m P=4.157.5=31.13 kN （3）F、G、H 轴柱荷载 顶层柱荷载 a、恒载： 纵向梁传来荷载： 集中恒载次梁自重板传荷载 梁自重： 3.10kN/m 板传荷载：167. 07500/1250/=laa ()()=+=+=m25 . 1 kN/m62 . 5 167 . 0 167 . 0 2121 23232 qaaq6.66 kN/m P=（3.10 2 6.66）7.5=123.15 kN b、活载： P1=2 5 . 720.14 2 1 2 2 1 =ql=106.5kN 纵向梁传来荷载： 167. 07500/1250/=laa ()()=+=+=m25 . 1 kN/m0 . 2167 . 0 167 . 0 2121 23232 qaaq2.37 kN/m P=2 2.377.5=35.55 kN 仓库层柱荷载 a、恒载： 纵向梁传来荷载： 集中恒载次梁自重板传荷载 梁自重： 3.10kN/m 板传荷载：167. 07500/1250/=laa ()()=+=+=m25 . 1 kN/m33 . 3 167 . 0 167 . 0 2121 23232 qaaq3.95 kN/m P=(3.1+2 3.95 ) 7.5=82.50kN b、活载： 纵向梁传来荷载： 167. 07500/1250/=laa ()()=+=+=m25 . 1 kN/m0 . 5167 . 0 167 . 0 2121 23232 qaaq5.93 kN/m 19 P=2 5.937.5=88.95 kN 营业层楼面 a、恒载： 纵向梁传来荷载： 梁自重： 3.10kN/m 板传荷载：167. 07500/1250/=laa ()()=+=+=m25 . 1 kN/m33 . 3 167 . 0 167 . 0 2121 23232 qaaq3.95 kN/m P=(3.1+2 3.95 ) 7.5=82.50 kN b、活载： 纵向梁传来荷载： 167. 07500/1250/=laa ()()=+=+=m25 . 1 kN/m5 . 3167 . 0 167 . 0 2121 23232 qaaq4.15 kN/m P=2 4.157.5=62.25kN （3） 、竖向荷载作用下框架受荷图 EFHJG 20 EFHJG EFHJG 21 4、风荷载计算 作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值： kz s z 0ji ( hh) B / 2= + 式中：基本风压 0 0.35kN/m2 z 风高度变化系数，因建设地点位于市区，地面粗糙程度为 C 类 s 风荷载体型系数，根据建筑物体型查表， s 0.5- （- 0.7）1.2 z 风振系数，建筑物高宽比361.95 kN 满足要求。 = t0 0 . 7 f b h0.7 1 . 5 7 3 0 0 7 0 0 = 2 3 0 . 7 9 k N t0 V0 . 7 f b h=361.95 2 3 0 . 7 9 = 1 3 1 . 1 6 k N s v lt0 y v 0 n AV0 . 7 f b h s1 . 2 5 fh = 3 1 3 1 . 1 6 1 0 1 . 2 5 2 1 0 7 0 0 =0.714 选配双肢箍8140 则 = s v l n A2 5 0 . 3 0 . 7 1 9 s1 4 0 43 表 2 . 1 5 梁的斜截面配筋计算表 梁 编 号 截面 位置 V t0 0 . 7 f b h t0 V0 . 7 f b h t0 y v 0 V0 . 7 f b h 1 . 2 5 fh 选筋 s v l n A s V左 2 9 0 . 9 5 2 3 0 . 7 9 6 0 . 1 6 0 . 3 2 7 8200 0 . 5 0 3 E 4 F 4 V右 3 5 4 . 9 5 2 3 0 . 7 9 1 2 4 . 1 6 0 . 6 7 6 8140 0 . 7 1 9 V左 3 4 4 . 4 1 2 3 0 . 7 9 1 1 3 . 6 2 0 . 6 1 8 8140 0 . 7 1 9 F 4 G 4 V右 3 0 1 . 4 7 2 3 0 . 7 9 7 0 . 6 8 0 . 3 8 5 8200 0 . 5 0 3 V左 3 2 0 . 5 9 2 3 0 . 7 9 8 9 . 8 0 0 . 4 8 9 8200 0 . 5 0 3 E 3 F 3 V右 3 6 1 . 9 5 2 3 0 . 7 9 1 3 1 . 1 6 0 . 7 1 4 8140 0 . 7 1 9 V左 3 4 4 . 0 3 2 3 0 . 7 9 1 1 3 . 2 4 0 . 6 1 6 8140 0 . 7 1 9 F 3 G 3 V右 3 3 8 . 5 0 2 3 0 . 7 9 1 0 7 . 7 1 0 . 5 8 6 8140 0 . 7 1 9 V左 2 7 0 . 3 0 2 3 0 . 7 9 3 9 . 5 1 0 . 2 1 5 8200 0 . 5 0 3 E 2 F 2 V右 3 0 7 . 5 7 2 3 0 . 7 9 7 6 . 7 8 0 . 4 1 8 8200 0 . 5 0 3 V左 2 9 1 . 4 1 2 3 0 . 7 9 6 0 . 6 2 0 . 3 3 0 8200 0 . 5 0 3 F 2 G 2 V右 2 8 6 . 4 6 2 3 0 . 7 9 5 5 . 6 7 0 . 3 0 3 8200 0 . 5 0 3 V左 2 6 5 . 2 4 2 3 0 . 7 9 3 4 . 4 5 0 . 1 8 8 8200 0 . 5 0 3 E 1 F 1 V右 3 1 2 . 6 3 2 3 0 . 7 9 8 1 . 8 4 0 . 4 4 5 8200 0 . 5 0 3 V左 2 9 1 . 8 0 2 3 0 . 7 9 6 1 . 0 1 0 . 3 3 2 8200 0 . 5 0 3 F 1 G 1 V右 2 8 6 . 0 8 2 3 0 . 7 9 5 5 . 2 9 0 . 3 0 1 8200 0 . 5 0 3 2、柱的截面设计 （1）柱的正截面设计 因为该框架为现浇楼盖，所以柱的计算长度为： 底层柱：l0=1.0H 其它层柱：l0=1.25H0 计算柱中的纵向受力钢筋 框架柱配筋采用对称配筋，计算公式如以下表格所示。 计算中所采用的公式如下: b1 c0b Nf bh16.7500 460 0.5181989.64.56= = k N b NN 为小偏压； b NN 1 . 0 ，取 1 . 0 0 l /h= ( 1 . 2 5 3 . 9 ) / 0 . 5 = 9 . 7 5 3，取3 = 51 2 c 0.3f A0.3 16.7 5001252.5kNN=，取 N478.66kN t0 1.75 f bh0.07N 1 + + = 1.75 1.57 5004600.07 478660 3 1 + + =191.49kNV 故按照构造配箍，取复式箍筋 410250!。 52 九、板的设计： 板按塑性理论方法计算： （h80mm） 由结构平面布置图可见，板区格长边与短边之比 7.5/2.53按单向板计算。本设计按单向板计 算，并采取必要的构造措施。取 1m 板宽为计算单元。 1、荷载计算 恒荷载标准值 3.33 kN/m2 活荷载标准值 3.5 kN/m2 总荷载设计值： Pgq(1.23.331.33.5)1.08.55 kN/m 2、计算简图： 根据结构平面布置，板的实际支承情况（如图所示） 板的计算跨度为： 中间跨 l0ln25002502250mm 边跨 l0lnh/2(2500250)80/22290mm 板的实际跨数有 12 跨，边跨与中间跨的跨度差(22902250)/22901.75%10%，故可以按 5 跨等跨连续板计算内力，计算简图如下： A 2500 2500 125 125 125 125 125 125 2250 2250 80 550 2290 2250 2250 2250 2290 P8.55 kN/m 1 1 2 2 3 A A B B C C 53 3、弯矩设计值及截面配筋计算： 板各控制截面的弯矩设计值按弯矩系数计算，其中中间板带的弯矩设计值降低 20%。板截面有 效高度 h0802060mm 计算过程及结果见下表： 表 2 . 1 9 板的弯矩设计值及截面配筋计算表 截面位置 1 B 2、3 C 计算跨度 l0(mm) 2290 2270 2250 2250 弯矩系数 am 1 11 1 11 1 16 1 14 弯矩（kN m） M= am(g+q) l02 4.08 - 4.01 2.71 2.16 - 3.09 - 2.47 ?=1- v1- M/0.5fcbh02 0.070 0.065 0.046 0.037 0.050 0.040 As=a1fcbh0?/fy (mm) 335.28 307.94 219.77 174.97 239.37 192.42 边板带 ? 8 140 ? 8 140 ? 6/8 170 ? 6/8 150 实配钢 筋 （mm） 中间板 带 ? 6 150 ? 6/8 150 注：其中配置板面分布钢筋 ? 8 250 54 十、基础截面设计与配筋计算 (材料选用：C30 混凝土，HRB335 钢筋) 工程地质条件： 自然地表下 2.5m 内为粘性土（地基承载力特征值为 226kPa，=17.5 3 kN/m ,e=0.7, l I =0.78） ， 再下层为粗砂土（地基承载力特征值为 300 kPa） ，地下水位- 4.50m，无腐蚀性。 1. 荷载计算 选择两组最不利内力进行基础设计： 第一组：M=40.87kNm N=2150.22kN V=20.44kN 第二组：M=68.27kNm N=2056.49kN V=27.62kN 室外地坪标高为0.36m，基顶标高为1.20m，取基础高度为 1200mm。 确定基底尺寸 先不考虑对基础宽度修正： 根据 e=0.7,I1 =0.78，查表得：b=0.3；d=1.6 aakdm ff(d0.5)=+ =226+1.617.5 （2.40.5）=279.2 kPa 2、初定基底尺寸 按轴心受压 Nmax 对应的轴向力标准值估算基础底面尺寸 A，则： df N A ma = 4 . 2202 .279 22.2150 =9.3 考虑弯矩作用，按以上值适当扩大，取 A =1.29.3=11.16 取长短边之比为 1 . 5 5 . 1 A b= 5 . 1 16.11 =2.73；取 b=2.8，a=1.5b=1.52.8=4.2 A=2.8 4.2=11.76 其余各基底面积计算如下： 55 表 2 . 2 0 基底面积计算表 构 件 名 称 内 力 Nmax 及对应 值 1 Mmax 及对应 值 2 基 顶 内 力 Nmax 及对应 值 1 Mmax 及对应 值 2 A1 A2 A1 A2 b1 b2 b a M 40.87 68.27 mk 65.41 101.41 N 2150.22 2056.49 nk 2714.70 2620.97 E 轴 基 础 V 20.44 27.62 9.30 8.89 11.16 10.67 2.73 2.67 2.8 4.2 11.76 M 7.14 - 35.94 mk 11.43 - 48.03 N 3711.57 2273.00 nk 4751.25 3312.68 F 轴 基 础 V 3.58 - 10.07 16.05 9.83 19.26 11.80 3.58 2.80 3.8 5.7 21.66 M 0.00 40.07 mk 0.00 54.63 N 3522.93 3522.93 nk 4456.05 4456.05 G 轴 基 础 V 0.00 12.14 15.24 15.24 15.24 18.29 3.19 3.49 3.6 5.4 19.44 相应的，baW 2 6 1 =8 . 22 . 4 6 1 2 =8.23 由 F 柱的 b=3.8m3.0m,故应该对 a f 进行宽度修正： aakbdm ff(b3.0)(d0.5)=+ + =2260.317.5(3.83.0)1.617.5(2.4- 0.5) =283.40kPa 故基础自重和基础上的土重标准值为： abdG mk =20 4 . 2 2 . 8 2 . 4 = 5 6 4 . 4 8 Mk = MVh=40.8720.441.2=65.41 Nk=NG=2714.7 验算e a/6 的条件 第一组： WMANP kk / min = =2714.71 1 . 7 6 6 5 . 4 1 8 . 2 3 =222.90kPa 0 56 WMANP kk / max += =2714.71 1 . 7 6 6 5 . 4 1 8 . 2 3 =238.79kPa1.2fa=335.04 kPa 2/ )( minmax PPPm+=(222.90 2 3 8 . 7 9 ) 2 = 2 3 0 . 8 4 kPa fa =279.20 kPa 验算表明，基底尺寸 ab=4.2m2.8m 满足尺寸要求。 其余各基底尺寸验算如下： 表 2 . 2 1 基底尺寸验算表 构件名称 fa W Pmin1 Pmin2 Pmax1 Pmax2 1.2fa Pm1 Pm2 E 轴基础 279.20 8.23 222.90 210.55 238.79 235.19 335.04 230.84 222.87 F 轴基础 283.40 20.58 218.80 155.27 219.91 150.61 340.08 219.36 152.94 G 轴基础 282.35 17.50 229.22 226.10 229.22 232.34 338.82 229.22 229.22 均满足要求。 在各组荷载设计值作用下地基净反力： E 轴的第一组： WMANP k / min =2150.2211.7665.418.23=174.90 WMANP k/ / max +=2150.2211.7665.418.23=190.79 在其余各组荷载设计值作用下地基净反力如下表所列： 表 2 . 2 2 地基净反力计算表 构件名称 Pmin1 Pmin2 Pmax1 Pmax2 E 轴基础 174.90 162.55 190.79 187.19 F 轴基础 170.80 107.27 171.91 102.61 G 轴基础 181.22 178.10 181.22 184.34 3、抗冲切验算 按第一组荷载设