γ-TiAl合金铣削加工表面残余应力研究.pdf

y T i A I 合金铣削加工表面残余应力研究 徐伟峰，闫冉，刘维伟 ( 西北工业大学机电学院，西安7 1 0 0 7 2 ) 【摘要】为了探索高温理想结构材料1 一T i A I 合金铣削表面残余应力特性，结合正交试验数据处理方法中的极差分 析法。建立各工艺因素情况下不同水平对表面残余应力的关系曲线，并对其工艺过程中的热力影响机理进行分析； 同时建立面向残余应力的各因素灵敏度数学模型，进而确定以获取较大残余压应力为目标的工艺参数优选区间。研 究表明：在试验参数限定范围内，步进方向以及进给方向均呈现为残余压应力，主要原因是冷塑性变形占主导作用。 通过对灵敏度数学模型进行分析，发现残余应力对设计变量中的铣削速度变化最敏感，对每齿进给量、铣削深度和铣 削宽度的敏感程度近似相同，为T i A l 金属间化合物铣削表面残余应力控制研究提供了理论依据。 关键词：1 一T i A l ；铣削；残余应力；灵敏度 S u r f a c eR e s i d u a lS t r e s so fG a m m aT i t a n i u mA l u m i n i d ei nM i l l i n gP r o c e s s X U W e i f e n g ，Y A NR a n ，L I UW e i w e i ( S c h o o lo f M e c h a n i c a lE n g i n e e r i n g ，N o r t h w e s t e r nP o l y t e c h n i c a lU n i v e r s i t y , X i a n7 1 0 0 7 2 ，C h i n a ) 【A B S T R A C T 】I no r d e rt oe x p l o r et h ei n f l u e n c el a wo fm i l l i n gp a r a m e t e r so nr e s i d u a ls t r e s si n d u c e di nt h ep r o c e s so fm i l l - i n gi d e a lh i g h t e m p e r a t u r es t r u c t u r a lm a t e r i a lo fg a m m a T i A la l l o y , t h ee x t r e m ed i f f e r e n c ea n a l y s i sm e t h o di su s e db a s e d o no r t h o g o n a le x p e r i m e n td a t ap r o c e s s i n g T h er e l a t i o n s h i p sb e t w e e nd i f f e r e n tl e v e l so f p r o c e s sf a c t o r sa n dr e s i d u a ls t r e s s a r ee s t a b l i s h e d ，a sw e l la st h et h e r m a l m e c h a n i c a lm e c h a n i s m sa r ea n a l y z e d A tt h es a m et i m e as e n s i t i v i t ym a t h e m a t i c a l m o d e lo f m a c h i n i n gf a c t o r st or e s i d u a ls t r e s si so b t a i n e d ，w h i c hd e t e r m i n e st h ep a r a m e t e r so p t i m i z a t i o nr a n g et og e tl a r g e r r e s i d u a lc o m p r e s s i v es t r e s s R e s e a r c hs h o w st h a td u r i n gt h er a n g eo f e x p e r i m e n t a lp a r a m e t e r s ，t h er e s i d u a ls t r e s s e sa l o n g t h ed i r e c t i o no fs t e p p e ra n df e e da r ea l lc o m p r e s s i v ec a u s e db yc o l dp l a s t i c i t yd e f o r m a t i o nm a i n l y W i t hr e g a r dt oc u t t i n g p a r a m e t e rs e n s i t i v i t ya n a l y s i s ，i th a sb e e nf o u n dt h a tt h er e s i d u a ls t r e s si sm o s ts e n s i t i v et ot h em i l l i n gs p e e d ，a so n eo fd e s i g nv a r i a b l e s ，w h i l en e a r l yt h es a m ed e g r e et of e e dp e rt o o t h ，c u t t i n gd e p t ha n dc u t t i n gw i d t h ，w h i c hp r o v i d e sat h e o r e t i c a l b a s i st oc o n t r o ls u r f a c er e s i d u a ls t r e s si nt h em i l l i n gp r o c e s so f t i t a n i u ma l u m i n i u ma l l o y K e y w o r d s ：G a m m a - T i A l ；M i l l i n g ；R e s i d u a ls t r e s s ；S e n s i t i v i t y D o I ：1 0 1 6 0 8 0 a i s s n l 6 7 I 8 3 3 x 2 0 1 7 1 0 0 8 2 1 一T i A l 合金作为一种新型高温结构材料，因其极低 的密度及其他一系列独特的物理和力学性能( 高比刚度、 高比强度、良好的抗氧化性等) ，在航空航天、汽车工业等 领域的零部件轻量化设计中受到高度重视，成为合金化 合物中的研究热点川。目前， y T i A l 合金已用于制造压 气机叶片，涡轮高压和低压叶片，发动机喷嘴，以及汽车 排气阀等重要零部件，展现出巨大的潜力与应用前景。 然而，T i A l 合金具有较低的塑性延展性、较低的断裂韧性 及较小的热传导系数，在机械加工过程中常出现切削力 大、切削温度高、刀具磨损严重、烧伤以及微裂纹等问题， 目前已被确定为难加工材料 2 - 5 1 。 M a n t l e 等陋一7 1 使用钻孔法测量了叫一T i A I 铣削加工 后工件表面残余应力，发现残余应力性质均为压应力， 8 2 航空制造技术2 0 1 7 年第1 0 期 且高达5 0 0 M P a ，通过监测切削过程中的刀具状态，分 析判断出刀具磨损和切削速度是影响残余应力的主要 因素。后来，H o o d 等隅1 在槽铣1 一T i A l 合金时发现类 似现象，即工件表面同样为残余压应力，且应力层深度 达4 5 0 岫。本文通过设计4 因素4 水平的正交试验，以 1 一T i A l 合金为研究对象，探究切削参数对残余应力的 影响规律，并进行灵敏度分析【9 】，为寻求切削参数的优 选区间奠定理论基础。 1 y T i A I 合金铣削试验 试验材料为 y T i A l 合金，工件几何尺寸为 1 7 6 m m 7 0 r a m 1 8 m m ，切削试验方案如图1 所示。其 中x 轴表示步进方向，y 轴表示进给方向。试验机床选 万方数据 垦巨墨墨垒垦垦型_ j ! ! i 塑 用V M C 8 5 0 数控铣床，主轴最大转速为8 0 0 0 r m i n ，最大 功率为2 2 k W ，干切削。刀具选用西l O m m 整体硬质合金 4 刃平底立铣刀，牌号为K 4 0 。铣削力采用K i s t l e r9 2 5 5 B 三向动态压电式测力仪进行测量，力测量信号图表明 只、R 、t 均随切削时间的变化呈现周期性变化，选取每 向力信号图连续1 0 个最大峰值信号，然后计算平均值作 为各向铣削力大小值，最后进行三向铣削力值合成总切 削力；切削温度采用F L U K ET i 4 0 0 T h e r m a lI m a g e r s 红外 测温仪，残余应力采用x 射线应力分析仪P r o t o L X R D M G 2 0 0 0 进行测量，针对各个加工区域的加工表面，沿中 心线进给方向等间隔取3 个点，分别测量向( 步进方 向) 和 ，向( 进给方向) 残余应力，为了使试验数据更准 确可靠，分别求取各方向3 个测量值的平均值。 本试验选用正交试验设计方案 I O l 设计4 因素( 铣 削速度、铣削深度、每齿进给量、铣削宽度) 4 水平L 1 6 ( 4 4 ) 正交表。根据试验测量结果，由于y 向的残余压应 力值比x 向小，故本文仅对x 向残余应力进行研究。铣 削参数及测量结果如表1 所示。在试验过程中，将整块 图1试验方案及测量点示意图 F i g 1E x p e r i m e n tp l a na n dm e a s u r e m e n tp o i n t s 表1 铣削速度每齿进给量 吖( m m i l l 。)( m m z - t ) 工件表面等分成1 6 个区域，每个区域完成一组对应的 切削参数，且每加工一个区域需换一把新刀，以保证切 削初始条件的一致性。 2 铣削试验结果分析 铣削加工表面存在残余应力的主要原因包括冷塑性 变形、热塑性变形以及金相组织的变化，最终表面层的残 余应力性质是上述3 种原因综合作用的结果。尽管各加 工区域对应不同的切削参数组合，但工件表面的残余应 力均为压应力，这是由于切削速度较小，切削过程中虽未 使用切削液，但切削温度并不高，而且大部分热量被切屑 带走，热塑性变形较小，表面层温度也未达到相变点而发 生金相组织转变，故而冷塑性变形占主导地位。 2 1 铣削速度一残余应力的关系 从残余应力随铣削速度的变化曲线( 图2 ) 可以看 出：当切削速度从2 0 m m i n 升高到3 5 m m i n 时，向残 余压应力从7 1 8 6 6 M P a 降至6 6 5 8 8 M P a ，这是因为随 着切削速度的提高，切削力减小而切削温度升高，导致 冷塑性变形程度下降。当铣削速度超过3 5 m m i n 时， 切削温度继续升高，尽管切削力增大增强了冷塑性变 形作用效果，但不如切削温度作用效果明显，热塑性变 形抵消一部分残余压应力，因此步进方向的残余压应 力值变小，但此时仍然是冷塑性变形占主导地位。 2 2 每齿进给量一残余应力的关系 分析残余应力随每齿进给量的变化曲线( 图3 ) 可 知：当每齿进给量在0 0 2 0 0 6 m m z 区间内增大时，金 属切除率增加，切削力增大，单位时间产生的热量增多， 铣削参数及残余应力测量结果 铣削宽度 ( 1 F 1 1 1 I l l 0 2 ( ) 4 0 6 O 8 0 6 ( ) 8 0 2 ( ) 4 0 8 0 6 0 4 0 2 0 4 0 2 O 8 0 6 2 0 1 7 年第1 0 期航空制造技术8 3 鬻冀黧裟淼篡篙篇裂肋Nm盯册刀旧粥训尚删朋川呲m搬嫩弧m弧星m揣 一一一一柳一一一删军一一一一一一 苷疋 黼枷毗附M雌舵雌眦 铣。 堙H 谌也H m 琳也H 坼琳卫H m 谍 咖眦叫叭眦 州如如加”“弘“觚 n 2 3 4 5 6 7 8 9 m 他B M 博m ； 万方数据 导致热塑性变形作用增强，因此残余压应力水平降低。 当每齿进给量在0 0 6 0 0 8 m m z 变化时，由于刀具移动 速度加快，切削热作用于工件表面的时间缩短，热塑性 变形作用下降，因而残余压应力水平有所提高。 2 3 铣削深度一残余应力的关系 图4 为残余应力随铣削深度的变化曲线，分析可 知，残余压应力水平呈先下降后上升趋势，说明热塑性 变形的作用效果有所减弱。当铣削深度在0 4 0 8 m m 变化时，尽管切削深度增加导致切削力增大( 切削力在 0 6 0 8 r a m 区间内下降幅度很小，可认为切削力大小基 本保持同一水平) ，单位时间产生的切削热增多，但刀具 一工件接触区域增大，切削刃工作长度增长，有效改善 了散热条件，削弱了切削热热塑性变形的作用效果，因 而残余压应力增大。 2 4 铣削宽度一残余应力的关系 残余应力随铣削宽度的变化曲线如图5 所示，分析 可知，当铣削宽度在0 4 0 8 r a m 变化时，残余应力随铣 削宽度增大的变化情况与铣削深度基本类似。随着切 削宽度的增大，同时参与切削工作的刀具齿数增多，导 致切削力增大，与此同时单位时间产生的切削热增多， 切削温度升高，但刀具一工件接触面积增大，同样有效 地改善了散热条件，从而削弱了切削热热塑性变形的作 用效果，因而残余压应力较0 4 m m 时均增大。此外，残 余应力值总体变化幅度不大，说明切削宽度并不是影响 残余应力大小的重要因素。 3 灵敏度分析及参数优选 N T N d 、各设计变量量纲的不同对残余应力灵敏 度分析的影响，对各工艺因素进行归一化处理： y = 兰 ( 1 ) x m 孙一j ，m l n 、1 ， 归一化处理后残余应力的变化规律如图6 所示。 分别对试验结果中4 条残余应力变化曲线进行拟合，构 建切削速度一残余应力、每齿进给量一残余应力、轴向 切深一残余应力、径向切深一残余应力的数学模型为： fq = i K ? = 1 5 9 4 4 ”一1 9 3 5 1 V c 门+ 4 7 5 9 3 v 。，6 6 8 6 5 J 吒= 似，) = 1 6 2 鞔”一2 4 6 7 缆一+ 2 6 1 o 孵，6 9 4 5 Iq = ( 绵，) = 5 9 0 8 3 a p ”一8 8 9 3 7 a p 以+ 3 7 2 5 6 a 。，一6 9 8 2 7 L 眼= 贝玎e ，) = 7 8 5 3 4 a 。”一1 2 4 6 2 a 。2 + 4 9 9 3 2 a ，7 0 1 7 7 ( 2 ) 设目标函数为( x ) ，设计变量为x ，其中x ：( x ，X 2 , 托，x 。) ，z 代表试验因素的个数，若( x ) 可导，则灵 敏度S 可表示为： s = 掣 8 4 航空制造技术2 0 1 7 年第1 0 期 o3 2 0 瓷2 8 0 兰_ 2 4 0 二：2 0 0 至1 6 0 至12 0 蓝 8 0 铣削速度v j ( mr a i n “1 N t 2 铣削速度一残余应力曲线 F i g 2V a r i a t i o no fr e s i d u a ls t r e s sw i t hm i l l i n gs p e e d 恕f 灯进给量( n l i nz 1 ) 图3 每齿进给量一残余应力曲线 F i g 3 V a r i a t i o no fr e s i d u a ls t r e s sw i t hf e e dp e r t o O t h 2 1 0 l7 5 1 4 0 j 0 5 7 0 O 铣削深度( 7 1 , n n 1 t t 4 铣削深度一残余应力曲线 F i g - 4 V a r i a t i o no fr e s i d u a ls t r e s sw i t hm i l l i n gd e p t h o o 娟娟o o Idl，o_，三豢 硼姗删硼彻彻渤瑚姗m舯m m 加o 如如如加舯妄i 删删枷枷瑚珊 瑚垂|m姗舯 7一三i o型“i斟三堡苎_薅 万方数据 垦E 墨星垒垦曼旦_ ! 叟! 塑 根据灵敏度的数学定义，可以看出灵敏度S 反映出 目标函数对设计变量变化的敏感程度，针对公式( 2 ) 分 别求出瓦d o - x 、面d o _ - x 、瓦d o 了- x 、誓，即为残余应力对各切削 参数的灵敏度模型： = 4 7 8 3 2 v 。“一3 8 7 0 2 v c7 + 4 7 5 9 3 kSiz=：4884fz2_。芝罴+26。1，+0917 7 24 9 a 7 7 87 4 a3 7 2 5 6 ( 4 ) S 。，= 。2 一1 7 + & ，= 2 3 5 6 0 2 a 。“一2 4 9 2 4 a 。+ 4 9 9 3 2 灵敏度绝对值的平均值是衡量设计目标对设计变 量敏感强弱程度的标准，计算方法是对公式( 4 ) 中的 二次函数取绝对值随后进行积分，积分区间为【0 ，1 ， 从而得出随着切削速度的变化，灵敏度绝对值的平均 值为3 4 2 5 7 ，表明残余应力对铣削速度在试验参数范 围内变化时最敏感；其次是铣削深度，其灵敏度绝对 值的平均值为1 4 9 4 9 ；再次是径向切深，其灵敏度绝 对值的平均值为1 1 4 0 9 ；最后为每齿进给量，灵敏度 绝对值的平均值为1 1 2 7 7 。由于铣削深度、铣削宽度 和每齿进给量3 者的灵敏度值相差不大，故可认为残 余应力对此3 者变化时的敏感程度近似相同。此外， 图7 为灵敏度数学模型的曲线，可以看出，较小的灵敏 度数值，意味着残余应力变化不大，若设定灵敏度数值 范围为1 0 0 ，则1 ，。7 ( 0 11 3 ，0 1 9 7 ) t 3 ( 0 6 1 3 , 0 6 9 6 ) ， f ：( 0 338 ，0 79 4 ) ，ap ( 0 18 9 ，0 815 ) ， C 。( 0 19 7 ，0 3 9 7 ) U ( O 6 8 8 ，0 8 61 ) ，也即 v 。( 2 5 0 9 ，2 8 8 7 ) u ( 4 7 5 9 ，51 3 2 ) ，f z ( 0 0 4 ，0 0 6 ) ， a 。( 0 - 3 1 ，0 6 9 ) ，a 。( 0 3 2 ，0 4 4 ) u ( 0 6 1 ，0 7 2 ) 。若以 获得较大残余压应力为优化目标，应优先对切削速度 进行选择并保证灵敏度值在负值区域( 灵敏度为负值 表示残余压应力增大) ，因此选择切削速度为5 0 m m i n ， 然后对每齿进给量进行选择，可确定为O 0 6 m m z ，最后 对轴向切深和径向切深进行选择，可确定为日。= 0 6 r a m ， a e 0 4 m m ，因此较优的切削参数组合为 P c = 5 0 m m i n ， Z = 0 0 6 m m z ，a p = 0 6 m m ，a 。= 0 4 r a m 。 4 结论 基于x 射线衍射技术，研究了铣削速度一残余应 力、每齿进给量一残余应力、铣削深度一残余应力及铣 削宽度一残余应力的影响关系，在试验参数范围内，可 以得到以下结论： ( 1 ) 工件表面向残余应力均为残余压应力，这是 由于冷塑性变形占主导地位。 ( 2 ) 建立了不同切削参数对表面残余应力的数学 模型，通过切削参数的灵敏度分析，发现残余应力对切 削速度的变化最敏感，对每齿进给量、铣削深度和铣削 孟一5 0 0 萋一5 5 0 b 一6 0 0 釜一6 5 0 Z - - 7 0 ( ) 、 餐一7 5 0 2 0 8 0 4 ( ) 0 0 6 0 2 0 8 0 z2 1 0 乜1 7 5 立1 4 0 套I ( 】5 7 0 i 一一 0 40 6 铣削宽J 耍a j m m 图5 铣削宽度一残余应力曲线 V a r i a t i o no fr e s i d u a Is t r e s sw i t hm 图6 归一化参数一残余应力曲线 F i g 6 V a r i a t i o no fr e s i d u a ls t r e s sw i t hn o r m a l i z e dc u t t i n g p a r a m e t e r s 图7 残余应力灵敏度曲线 F i g 7S e n s i t i v i t yc u r v eo fr e s i d u a ls t r e s s ( 下转第9 ( ) 页) 2 0 1 7 年第1 0 期航空制造技术8 5 8)( hdW g n 万方数据 研究论文R E s E A R c 旦 ( 2 ) 熔覆界面的结合力较基体内部的结合力弱，修 复试样的断口均呈V 字形。 ( 3 ) 1 5 5 P H 熔覆试样的微观组织分为修复区、热 影响区和基材区，其中热影响区的组织呈现明显的方向 性。 ( 4 ) 1 5 5 P H 熔覆试样不同区域的硬度值有差异， 其中热影响区的硬度最高。 参考文献 李树梁，周贤良，华小珍等1 5 - 5 P H 不锈钢长时效时间 对组织和力学性能的影响 J 】失效分析与预防，2 0 1 3 ，8 ( 6 ) ：3 3 1 3 3 2 L IS h u l i a n g ，Z H O UX i a n l i a n g ，H U AX i a o z h e n ，e ta 1 I n f l u e n c e o nm i c r o s t r u c t u r ea n dm e c h a n i c a lp r o p e r t i e so fl o n g - t e r ma g e d15 5 P H s t a i n l e s ss t e e l J F a i l u r eA n a l y s i sa n dP r e v e n t i o n ，2 0 1 3 ，8 ( 6 ) ：3 3 1 - 3 3 2 【2 】贺运初，潘树林，胡祖汉大型往复压缩机曲轴裂纹的激光 熔覆修复 J 化肥工业，2 0 0 7 ，3 4 ( 5 ) ：5 2 5 3 H EY u n c h u ，P A NS h u l i n ，H UZ u h a n R e p a i rb yl a s e rf u s i o nc o a t i n g o fc r a c k si nc r a n k s h a f to fl a r g er e c i p r o c a t i n gc o m p r e s s o r J C h e m i c a l F e r t i l i z e rI n d u s t r y ，2 0 0 7 ，3 4 ( 5 ) ：5 2 - 5 3 3 】贾治国，邓琦林铸钢零件激光熔覆修复试验研究和工程 应用【J 电加工与模具，2 0 1 2 ( 6 ) ：5 6 5 7 J l AZ h i g u n ，D E N GQ n T h ee x p e r i m e n t a lr e s e a r c h e sa n d e n g i n e e r i n ga p p l i c a t i o n so nr e p a i r i n ge a s t s t e e lc o m p o n e n t sb vl a s e r c l a d d i n g J E l e c t r o m a c h i n e M o u l d 2 0 1 2 f 6 1 ：5 6 - 5 7 4 】H U A N GW ，C H E NJ ，L IY L a s e rr a p i df o r m i n gt e c h n o l o g ) o fh i g hp e r f o r m a n c ed e n s em e t a le o m p e n t sw i t hc o m p l e xs t r u c t u r e J P r o c e e d i n g so fS P I E ，2 0 0 5 ，5 6 2 9 ：6 7 7 5 【5 】陈静，张强，刘彦红，等激光成形修复T i l 7 合金组织与高 温性能研究 J 中国激光，2 0 11 ，3 8 ( 6 ) ：2 0 5 2 1I C H E NJ i n g ，Z H A N GQ i a n g ，L I UY a n h o n g ，e ta 1 R e s e a r c ho n m i c r o s t r u e t u r ea n dh i g ht e m p e r a t u r ep r o p e r t i e so fT i l 7t i t a n i u ma l l o y f a b r i c a t e db yl a s e rs o l i df o r m i n g 【J 】C h i n e s eJ o u r n a lo f L a s e r s ，2 0 11 3 8 ( 6 ) ： 2 0 5 2 l1 6 】6 张方，陈静，薛蕾等激光成形修复T i 6 0 合金组织与性能 研究 J 应用激光，2 0 0 9 2 9 ( 2 ) ：8 7 8 8 Z H A N GF a n g ，C H E NJ i n g ，X U EL e i e ta 1 S t u d yo nm i c r os t r u c t u r e a n dm e c h a n i c a lp r o p e r t i e so fl a s e rs o l i dr e p a i r e dT i 6 0a l l o y J A p p l i e d L a s e r ，2 0 0 9 ，2 9 ( 2 ) ：8 7 - 8 8 7 王俊伟，陈静，刘彦红等激光立体成形T C l 7 钛合金组 织研究 J 中国激光，2 0 1 0 ，3 7 ( 3 ) ：8 4 8 8 5 1 W A N GJ u n w e i ，C H E NJ i n g ，L I UY a n h o n g ，e ta 1 R e s e a r c ho n m i c r o s t r u c t u r eo fT C l 7t i t a n i u ma l l o yf a b r i c a t e db yl a s e rs o l i df o r m i n g 【J 1 C h i n e s eJ o u r n a lo f L a s e r s 2 0 1 0 3 7 ( 3 ) ：8 4 8 8 5 1 8 S E S H A C H A R Y U L UT ，M E D E I R O SSC ，F R A Z I E RWG P la 1 M i c r o s t r u c t u r a lm e c h a n i s m sd u , i n gh o tw o r k i n go fc o m m e r c i a lg r a d eT i - 6 A 1 4 Vw i t hl a m e l l a rs t a r t i n gs t r n c t u r e J 。M a t e r i a l sS c i e n c e E n g i n e e r i n g A ，2 0 0 2 ，3 2 5 ( 1 - 2 ) ：l1 2 1 2 5 9 】S T E F A N S S O NN ，S E M I A T I O NSL E Y L O ND T h ek i n e t i c so f s t a t i cg l o b u l a r i z a t i o no fT i 一6 A 1 4 V J M a t e r i a l sS c i e n c e E n g i n e e r i n gA 2 0 0 2 ，3 3 ：3 5 2 7 3 5 3 4 1 0 S T E F A N S S O NN ，S E M I A T I O NSL M e c h a n is m so f g l o b u l a r i z a t i o no fT i - 6 A I - 4 Vd u r i n gs t a t i ch e a tt r e a t m e n t J M e t a l l u r g i c a l 9 0 航空制造技术2 0 1 7 年第1 0 期 a n ( 1M a t e r i a l sT r a n s a c t i o n sA 2 0 0 3 3 4 ：6 9 1 6 9 8 通讯作者：刘海涛，硕士，工程师，研究方向为熔覆修复技术，E - m a i l ： 4 4 3 9 5 1 1 7 0 q q c o m 。( 责编逸飞) ( 上接第8 5 页) 宽度的敏感程度近似相同。 ( 3 ) 以获得较大残余压应力为优化目标，较优的 切削参数组合为v 。= 5 0 m m i n ，A = 0 0 6 m m z ，a p = 0 6i T l m ， a 。= 0 4 m m 。 参考文献 【1 C 莱茵斯，M 皮特尔斯钛与钛合金 M 陈振华，译北京： 化学工业出版社，2 0 0 5 ：7 9 8 3 L E Y E N SC P E T E R SM T i t a n i u ma n dt i t a n i u ma l l o y s M C H E N Z h e n h u a ，t r a n B e i j i n g ：C h e m i c a lI n d u s t r yP r e s s ，2 0 0 5 ：7 9 8 3 2 B E R A N O A G I R R EA L A C A L L EL NLD T u r n i n go f g a m m aT i A li n t e r m e t a l l i ca l l o y s J A I PC o n f e r e n c eP r o c e e d i n g s ，2 0 1 2 ， 1 4 3 1 ( 8 0 ) ：5 2 6 - 5 3 2 【3 S H A R M A NA RC W o r k p i e c es u r f a c ei n t e g r i t yc o n s i d e r a t i o n s w h e nf i n i s ht u r n i n gg a m m at i t a n i u ma l u m i n i d e 叨W e a r ，2 0 0 1 ，2 4 9 ：4 7 3 - 4 8 1 【4 P R I A R O N EPC R I Z Z U T IS ，R O T E L L AG ，e ta 1 T o o l w e a ra n ds u r f a c eq u a l i t yi nm i l l i n go fag a m m a - T i A li n t e r m e t a l l i c J T h eI n t e r n a t i o n a lJ o u r n a lo fA d v a n c e dM a n u f a c t u r i n gT e c h n o l o g y ， 2 0 1 2 ，6 1 ( 1 ) ：2 5 - 3 1 5 陈建岭，李剑锋，孙杰钛合金铣削加工表面残余应力研究 J 1 机械强度，2 0 1 0 ，3 2 ( 1 ) ：5 3 5 7 C H E NJ i a n l i n g L IJ i a n f e n g S U NJ i e S u r f a c er e s i d u a ls t r e s so ft i t a n i u m a l l o yi n d u c e db ym i l l i n g J M e c h a n i c a lS t r e n g t h ，2 0 1 0 3 2 ( 1 ) ：5 3 5 7 6 M A N T L EAL ，A S P I N W A L LDK S u r f a c ei n t e g r i t yo fah i g h s p e e dm i l