毕业设计（论文）-湖北省武汉市新洲区商贸大楼项目设计.docx

摘要湖北省武汉市新洲区商贸大楼项目设计 专 业：建筑工程 学号：学生姓名： 指导教师：摘要本工程为湖北省武汉市新洲商贸大楼项目设计，该建筑物共12层，第1-4层层高为 4.2m，第5-12层层高为3.6m，该建筑物结构为钢筋混凝土框架结构，本地区抗震设防烈度为七度，抗震等级为二级，地震分组为第一组，抗震设防类别为丙类，场地类别为二类，地面粗糙度为 C 类，建筑面积15487m2。 设计包括建筑设计、结构设计和工程量计算，完成建筑图纸和结构施工图。结构设计分为手算和电算两个部分，手算是取一榀框架进行各种工况荷载作用下的荷载和内力计算以及结构在荷载组合情况下的各个构件的计算设计。首先选择合适的单元，并确定计算简图，分别计算恒载、活载、风荷载和地震作用。计算水平地震作用采用的是底部剪力法，然后进行建筑侧移的验算；利用弯矩二次分配法计算竖向荷载作用下的弯矩以及求得剪力轴力，利用D值法计算水平荷载作用下的内力。然后进行框架梁和框架柱的内力组合，按照最不利原则，根据内力组合后的结果找出最不利的内力，进行梁柱的配筋计算。最后，根据内力组合的结果计算楼梯和基础，采用的是板式楼梯和柱下独立基础及桩承台基础。电算部分采用PKPM软设计计算，通过建模得到了建筑模型，通过荷载输入以及参数调整，进行电算得出结构施工图的梁板柱施工图纸。工程算量部分采用的是维锦真三维软件建模算量，得到了工程算量和三维模型。 关键词：框架结构；建筑设计；结构设计；PKPM建模；工程算量；抗震设计1Xinzhou district of wuhan city, hubei province commercial building project designabstractThe project designed for the new commercial building project in wuhan, the building is a total of 12 layer, 1-4 layer upon layer of 4.2 m high, 5-12 layer upon layer of 3.6 m high, the building structure is reinforced concrete frame structure, the region seismic fortification intensity of 7 degrees, seismic grade for the secondary, earthquake are grouped into the first group, seismic fortification categories for C class, site category for the second, the surface roughness of C, building area of 15487 m2.Design includes architectural design, structural design and calculation of quantities, to complete the construction drawings and structure construction drawing.Structure design is divided into two parts in hand count and computing, the hand is a common framework for the loads under various working conditions of load and internal force calculation and structure under the condition of load combinations of the various components of design calculation.First, choose the appropriate units, and determined the calculation diagram, calculate dead load, live load, wind load and earthquake action.Calculate horizontal seismic action, is the bottom shear method and construction of the lateral calculation;Bending moment secondary distribution method is used to calculate vertical load under the action of bending moment and shear force, axial force is obtained using the D value method to calculate the internal force under horizontal load.And internal force of frame beam and frame column is combined, in accordance with the principle of the worst, according to the result of internal force combination after find out the most adverse internal force, the beams reinforcement calculation.Finally, according to the result of the combination of internal force calculation stairs and the foundation, USES a plate stairs and under column independent foundation and pile caps.Computer part adopts PKPM software design and calculation, by modeling the building model, through the load input and parameter adjustment, through the computer beam slab column structure construction drawing construction drawings.Engineering to calculate the amount part adopts is d kam true three-dimensional modeling software to calculate the amount, the engineering quantity and 3D model.Keywords: Frame structure;Architectural design;Structure design;PKPM modeling;Engineering calculate quantity;Seismic design湖北省武汉市新洲区商贸大楼项目目录第一章工程概况1第二章 设计资料22.1 工程地质条件22.2 气象资料22.3 抗震设防烈度32.4 材料3第三章 结构平面布置33.1 结构平面布置图33.2 框架梁柱截面尺寸确定4第四章 楼板设计74.1 楼板荷载84.2 楼板配筋计算10第五章 横向框架在竖向荷载作用下的计算简图及内力计算145.1 横向框架在恒荷载作用下的计算简图165.2 横向框架在活荷载作用下的计算简图415.3 横向框架在重力荷载代表值作用下的计算简图495.4 横向框架在恒荷载作用下的内力计算545.5 横向框架在活荷载作用下的内力计算62第六章 横向框架在风荷载作用下的内力和位移计算716.1 横向框架在风荷载作用下的计算简图716.2 横向框架在风荷载作用下的位移计算746.3 横向框架在风荷载作用下的内力计算756.4 柱轴力计算826.5 绘制内力图82第七章 横向框架在水平地震作用下的内力和位移计算897.1 重力荷载代表值计算897.2 横向框架的水平地震作用和位移计算927.3 横向框架在水平地震作用下的内力计算95第八章 框架梁柱内力组合1028.1 一般规定1028.2 框架梁内力组合1038.3 框架柱内力组合105第九章 框架梁柱截面设计1069.1 框架梁截面设计1069.2 框架柱截面设计108第十章 楼梯结构设计11310.1 梯段板设计11310.2 平台板设计11410.3 平台梁设计115第十一章 基础结构设计11711.1 设计资料11711.2 独立基础设计117毕业设计总结0参考文献0致谢1第一章 工程概况本商贸大楼设计为12层，在结构方案选择上，采用框架结构体系，框架结构具有传力明确、结构布置灵活、抗震性和整体性好的优点，其整体性和抗震性均好于砌体结构，同时可提供较大的使用空间，也可以构成丰富的立面造型。框架结构可通过合理的设计，使之具有良好的延性，成为“延性框架”，在地震作用下，这种延性框架具有良好的抗震性能。办公室为12层钢筋混凝土框架结构体系，建筑面积约15487m2。办公室各层建筑平面图、剖面图、立面图、楼梯详图、卫生间和门窗表等详见建筑施工图。一至四层的建筑层高为4.2m，五至十二层的建筑层高为3.6m。一层的结构层高为4.8m（从基础顶面算起，包括初估地下部分0.6m），二至四层的结构层高为4.2m，五至十二层的结构层高为3.6m，室内外高差0.45m。建筑设计使用年限50年。第二章 设计资料2.1 工程地质条件 根据地质勘察报告，场区范围内地下水位为-10.00m，地下水对一般建筑材料无侵蚀作用，不考虑土的液化。土质构成自地表向下依次为： （1）素填土层：厚度约为1.6m，承载力特征值fak=60kPa，天然重度20kN/m3。 （2）粉质黏土：厚度约为5.9m，承载力特征值fak=240kPa，qsik=40kPa，天然重度18kN/m3。 （3）强风化千枚岩：厚度约为10m，承载力特征值fak=300kPa，qpk=3200kPa，qsik=70kPa，天然重度24kN/m3。2.2 气象资料（1）气温：年平均气温 16.7，最高气温37，最低气温-5。（2）基本风压：0.35kN/m2，地面粗糙度为C类。（3）基本雪压：0.50kN/m2，雪荷载准永久值系数分区为。2.3 抗震设防烈度抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10 g，建筑场地土类别为类，场地特征周期为0.35s，框架抗震等级为二级，抗震设防类别为丙类，设计地震分组为第一组。2.4 材料梁、板的混凝土均为C30，一二层柱选用C45混凝土，三四层柱选用C40混凝土，五至八层柱选用C35混凝土，九至十二层柱选用C30混凝土，梁，柱主筋选用HRB400，箍筋选用HPB300，板受力钢筋选用HPB300。第三章 结构平面布置3.1 结构平面布置图根据建筑功能要求及框架结构体系，通过分析荷载传递路线确定梁系布置方案。本工程的各层结构平面布置图如图3.1所示。图3.1 二层结构平面布置图（单位：mm）3.2 框架梁柱截面尺寸确定3.2.1 框架梁截面尺寸初估以一号楼为例（1）横向框架梁。和11轴线梁截面尺寸：最大跨长l0=8m,h=11218l0=667mm1000mm，取h=700mm b=1312h=233mm350mm，取b=300mm 、和轴线梁截面尺寸：最大跨长l0=8m,h=11218l0=667mm1000mm，取h=650mm b=1312h=217mm325mm，取b=250mm轴线梁截面尺寸： 最大跨长l0=8m,h=11218l0=667mm1000mm，取h=650mm b=1312h=217mm325mm，取b=300mm（2）纵向框架梁。 C和K轴线梁截面尺寸： 最大跨长l0=7.2m,h=11218l0=600mm900mm，取h=700mm b=1312h=233mm350mm，取b=300mm E轴线梁截面尺寸： 最大跨长l0=7.2m,h=11218l0=600mm900mm，取h=650mm b=1312h=217mm325mm，取b=250mm （3）横向次梁。、及轴线梁截面尺寸：最大跨长l0=5.6m,h=11218l0=467mm700mm，取h=500mm b=1312h=167mm250mm，取b=250mm（4）纵向次梁。D、H和I轴线梁截面尺寸：最大跨长l0=7.2m,h=11218l0=600mm900mm，取h=600mm b=1312h=200mm300mm，取b=250mm J轴线梁截面尺寸： 最大跨长l0=7.2m,h=11218l0=600mm900mm，取h=650mm b=1312h=217mm325mm，取b=250mm（5）悬挑板及电梯间次梁。、B、F和G轴线梁截面尺寸：最大跨长l0=3.6m,h=11218l0=300mm450mm，取h=400mm b=1312h=167mm200mm，因其上有250mm厚墙体，取b=250mm二号楼及三号楼的梁截面尺寸详见结构平面布置图。3.2.2 框架柱截面初估（1）按轴压比要求初估框架柱截面尺寸。框架柱的受荷面积如图所示，一二层柱选用C45混凝土，fc=21.1N/mm2，三四层柱选用C40混凝土，fc=19.1N/mm2，五至八层柱选用C35混凝土，fc= 16.7N/mm2，九至十二层柱选用C30混凝土，fc=14.3N/mm2，框架抗震等级为二级，轴压比N=0.75。由轴压比初算估算框架柱截面尺寸时，可按式（1.1）计算，即 Ac=bchcNNfc （1.1）图3.2 框架柱的受荷面积柱轴向压力设计值N按式（1.2）估算，即 N=GqSn12 （1.2）以一层柱为例1）轴与E轴相交中柱： N=GqSn12=1.25145.47.75121.01.01.0=8788.5（kN） AC=bchcNNfc=8788.510000.7521.1=555355mm2因为bchc=700900=630000mm2，故取该柱截面尺寸为600mm600mm。2）11轴与K轴相交边柱： N=GqSn12=1.3146.33.75121.01.01.0=5159.7（kN） AC=bchcNNfc=5159.710000.7521.1=326047mm2因为bchc=500700=350000mm2，故取该柱截面尺寸为500mm700mm。3）轴与E轴相交中柱： N=GqSn12=1.25143.64.0121.01.01.0=3144.96（kN） AC=bchcNNfc=3144.9610000.7521.1=198734mm2因为bchc=500500=250000mm2，故取该柱截面尺寸为500mm500mm。各层柱截面尺寸估算详见柱截面估算计算表。（2）校核框架柱截面尺寸是否满足构造要求。1） 按构造要求框架柱截面的边长不宜小于400mm。2） 为避免发生剪切破坏，柱截面与截面长边之比益大于4。取一层较短柱高，Hn=4200mm，柱截面最大长边为1000mm：Hnh=4.21.0=4.243）框架柱截面高度和宽度一般可取层高的1/151/10。 h115110H0=1151104800=320480mm（取底层柱高为4800mm）故所选框架柱截面尺寸均满足构造要求。第四章 楼板设计因为在确定框架计算简图时需要利用楼板的传递荷载，因此，在进行框架手算之前应进行楼板的设计。各层楼盖采用现浇钢筋混凝土梁板结构，梁系把楼盖分为一些双向板和单向板。大部分板厚取120mm，雨蓬和卫生间楼盖部分板厚取100mm（板厚根据现浇板的跨度选定）。下面以二层楼盖为例说明楼板的设计方法，二层板板平面布置图如图4.1所示。图4.1 二层楼板平面布置示意图4.1 楼板荷载4.1.1 恒荷载 （1）上人屋面恒荷载（板厚120mm）。当板厚为120mm时，上人屋面的恒荷载计算见表4.1。表4.1 上人屋面的恒荷载（板厚120mm）构造层面荷载（kN/m2）30mm厚细石混凝土保护层240.03=0.72三毡四油防水层0.4020mm厚水泥砂浆找平层200.02=0.40150mm厚水泥蛭石保温板50.15=0.75120mm厚钢筋混凝土板250.12=3.0V形轻钢龙骨吊顶0.20合计5.47（2）标准层楼面恒荷载（板厚120mm）。当板厚为120mm时，标准层楼面的恒荷载计算见表4.2。表4.2 标准层楼面的恒荷载（板厚120mm）构造层面荷载（kN/m2）瓷砖地面（包括水泥粗砂打底）0.55结构层：120mm厚钢筋混凝土板250.12=3.0V形轻钢龙骨吊顶0.20合计3.75（3）雨蓬恒荷载（板厚100mm）。当板厚为100mm时，雨蓬的恒荷载计算见表4.3。表4.3 雨蓬恒荷载（板厚100mm）构造层面荷载（kN/m2）40mm细石混凝土面层250.04=1.0防水层0.30找坡0.50防水层0.30找平层0.40结构层：100mm厚现浇混凝土板250.1=2.5板底粉刷200.01=0.20合计5.2（4）卫生间恒荷载（板厚100mm）。当板厚为100mm时，卫生间的恒荷载计算见表4.4。表4.4 卫生间恒荷载（板厚100mm）构造层面荷载（kN/mm2）板面装修荷载1.10找平层：15mm厚水泥砂浆0.01520=0.30结构层：100mm厚现浇钢筋混凝土板0.125=2.5防水层0.30蹲位折算荷载（考虑局部20mm厚炉渣填高）1.5抹灰层：10mm厚混合砂浆0.0117=0.17合计5.87取6.04.1.2 活荷载活荷载取值见表4.5。 表4.5 活 荷 载 取 值序号类 别活荷载标准值（kN/mm2）1上人屋面活荷载2.02办公楼一般房间活荷载2.03走廊、门厅、楼梯活荷载2.54雨蓬活荷载（按上人屋面活荷载考虑）2.05卫生间活荷载2.04.2 楼板配筋计算在各层楼盖平面，梁系把楼盖分为一些双向板和单向板。如果各板块比较均匀，可按单向板或双向板查表进行内力计算；如果各板块分布不均匀，精确的计算可取不等跨的连续板为计算模型，用力矩分配法求解内力；比较近似的简便方法是按单独板块进行内力计算，但需要考虑周边的支承情况。下面按单独一块板的计算方法计算两块双向板和一块单向板。为计算简便，板块的计算跨度近似取轴线之间的距离。4.2.1 A区格板（图4.1）配筋计算 lx=3.6m,ly=5.3m，lxly=3.65.3=0.68，按双向板计算。（1）荷载设计值。恒荷载设计值：g=1.23.75=4.5（kN/m2）活荷载设计值：q=1.42.0=2.8（kN/m2） g+q/2=4.5+2.8/2=5.9（kN/m2） q/2=2.8/2=1.4（kN/m2） g+q=7.3（kN/m2）（2）内力计算。lx=3.6m,ly=5.3m，lxly=3.65.3=0.68单位板宽跨中弯矩： mx=0.0331+20.01065.93.62+0.0106+20.03311.4 3.62=5.55（kNm/m） my=0.0106+20.03315.93.62+0.0331+20.01061.4 3.62=6.86（kNm/m）单位板宽支座弯矩： mx=mx=-0.07477.33.62=-7.07（kNm/m） my=my=-0.0577.33.62=-5.39（kNm/m）（3）截面设计。板保护层厚度取20mm，选用8钢筋作为受力主筋，则lx短跨方向跨中截面有效高度（短跨方向钢筋放置在长跨方向钢筋的外侧，以获得较大的截面有效高度）：h01=h-c-d2=120-20-4=96（mm）ly方向跨中截面有效高度：h02=h-c-3d2=120-20-12=88（mm）支座处h0均为96mm。截面弯矩设计值不考虑折减。计算配筋量时，取内力臂系数rs=0.95，As=M/0.95h0fy。板筋选用HPB300，fy=270N/mm2。配筋计算结果见表4.6。表4.6 A区格板配筋计算位置截面h0（mm）M（kNm/m）AS（mm2）选配钢筋实配钢筋跨中lx方向965.552258200252ly方向886.863048160314支座A边支座（lx向）96-7.072878160314A边支座（ly向）96-5.3921982002524.2.2 B区格板（图4.1）配筋计算（1）lx=7.2m,ly=2.2m，lxly=7.22.2=3.27，故按单向板计算。（2）荷载组合设计值。由可变荷载效应控制的组合：g+q=1.23.75+1.42.5=8.0（kN/m2）由永久荷载效应控制的组合：g+q=1.353.75+=7.5（kN/m2）故取由可变荷载效应控制的组合：g+q=8.0（kN/m2）（3）内力计算。取1m板宽作为计算单元，按弹性理论计算，取B区格板的计算跨度为l0=2200mm。如果B区格板两端是完全简支的情况，则跨中弯矩为M=18(g+q) l02，考虑到B区格板两端梁的嵌固作用，故跨中弯矩取为M=110(g+q) l02；B区格板如果两端是完全嵌固，则支座弯矩为M=-112(g+q) l02，考虑到支座两端不是完全嵌固，故取支座弯矩为M=-114(g+q) l02，B区格板弯矩计算见表4.7。表4.7 B区格板的弯矩计算截 面跨中支座弯矩系数1/10-1/14M=(g+q)l02 （kNm/m）3.87-2.76（4）截面设计。板保护层厚度取20mm，选用8钢筋作为受力主筋，则板的截面有效高度为：h0=h-c-d2=120-20-4=96（mm）混凝土采用C30，则fc=14.3N/mm2；板受力钢筋选用HPB300，fy=270N/mm2。B区格板配筋计算见表4.8。表4.8 B区格板配筋计算截 面跨中支座M（kNm/m）3.87-2.760.02940.0209s=0.5（1+1-2s）0.9850.99151.6108.5选配钢筋82008200实配钢筋（mm2）2522524.2.3 C区格板（图4.1）配筋计算 lx=7.2m,ly=4.0m，lxly=7.24=1.8，按双向板计算。（1）荷载设计值。恒荷载设计值：g=1.23.75=4.5（kN/m2）活荷载设计值：q=1.42.0=2.8（kN/m2） g+q/2=4.5+2.8/2=5.9（kN/m2） q/2=2.8/2=1.4（kN/m2） g+q=7.3（kN/m2）（2）内力计算。lx=7.2m,ly=4.0m，lxly=7.24=1.8单位板宽跨中弯矩： mx=0.0058+20.03825.94.02+0.0382+20.00581.44.02=8.88（kNm/m） my=0.0382+20.00585.94.02+0.0058+20.03821.44.02=6.54（kNm/m）单位板宽支座弯矩：mx=mx=-0.05717.34.02=-6.67（kNm/m）my=my=-0.07917.34.02=-9.24（kNm/m）（3）截面设计。板保护层厚度取20 mm，选用8钢筋作为受力主筋，则ly短跨方向跨中截面有效高度为：h01=h-c-d2=120-20-4=96（mm）方向跨中截面有效高度为：h02=h-c-3d2=120-20-12=88（mm）支座处h0均为96mm。截面弯矩设计可不考虑折减。计算配筋量时，取内力臂系数rs=0.95，As=M/0.95h0fy。板筋选用HPB300，fy=270N/mm2。配筋计算结果见表4.9。表4.9 C区格板配筋计算位置截面h0（mm）M（kNm/m）AS（mm2）选配钢筋实配钢筋跨中lx方向888.883938125402ly方向966.542668160314支座A边支座（lx向）96-6.672718160314A边支座（ly向）96-9.243758125402第五章 横向框架在竖向荷载作用下的计算简图及内力计算 多高层建筑结构是一个复杂的三维空间受力体系，它是由垂直方向的抗侧力构件与水平方向刚度很大的楼板相互连结所组成。计算分析时应根据结构实际情况，选取能比较准确地反映结构中各构件的实际受力状况的力学模型。框架结构一般有按空间结构分析和简化成平面结构分析两种方法。近年来随着微型计算机的日益普及和应用程序的不断出现，框架结构分析时更多是采用空间结构模型，可采用平面框架空间结构模型进行变形、内力的计算，以及构件截面承载力计算。高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2010）规定：对于平面和立面布置简单规则的框架结构宜采用空间分析模型，可采用平面框架空间协同模型。也就是说采用手算计算较规则的框架结构时，允许在纵、横两个方向将其按平面框架计算，但要考虑空间协同作用，再手算一个方向的平面框架时，要考虑另一个方向框架的传力。采用平面结构假定的近似的手算方法虽然计算精度较差，但概念明确，能够直观地反映结构的受力特点，因此，工程设计中也常用利用手算的结果来定性地校核判断电算结果的合理性。为了便于设计计算，在计算模型和受力分析上应进行不同程度的简化。在进行手算横向平面框架时应满足以下四个基本假定。1. 结构分析的弹性静力假定多高层建筑结构内力与位移均可按弹性体静力学方法计算，一般情况不考率结构进入弹塑性状态所引起的内力重分布。其实钢筋混凝土结构是具有明显弹塑性性质的结构，即使在较低应力情况下也有明显的弹塑性性质，当荷载增大，构件出现裂缝或钢筋屈服，塑性性质更加明显。但在目前，国内设计规范仍沿用按弹性方法计算结构内力，按弹塑性极限状态进行截面设计。2. 平面结构假定在柱网正交布置情况下，可以认为每一方向的水平力只由该方向的抗侧力结构承担，垂直于该方向的抗侧力结构不受力。当抗侧力结构与主轴斜交时，在简化计算中，可将抗侧力构件的抗侧刚度转换到主轴方向上再进行计算。3. 楼板在自身平面内刚性假定各个平面抗侧力结构之间，是通过楼板联系在一起而作为一个整体的。建筑的进深一般比较大，框架相距较近，楼板可视为水平放置的深梁，在水平平面内有很大的刚度，并可按楼板在平面内不变形的刚性隔板考虑，所以楼板只有刚性位移平移和转动，而不必考虑楼板的变形。当不考虑结构发生扭转时，根据刚性楼板的假定，在同一标高处，所有抗侧力结构的水平位移都相等。 由于计算中采用了楼板在其自身平面内刚度无限大的假定，所以必须采取构造措施，加强楼板的刚度。当楼面有很大的开洞或缺口、刚度受到削弱、楼板平面有较长的外伸段等情况时，应考虑楼板变形对内力与位移的影响，对简化计算的结果给予修正。4. 水平荷载按位移协调原则分配将空间结构简化为平面结构后，整体结构上的水平荷载应按位移协调原则，分配到各片抗侧力结构上。当结构只有平移而没有扭转发生时，根据刚性楼板的假定，在同一标高处的所有抗侧力结构的水平位移都相等。5.1 横向框架在恒荷载作用下的计算简图5.1.1 横向框架简图 假定框架柱嵌固于基础顶面上，框架梁与柱刚接。由于柱存在变截面，柱子形心偏离轴线较大，所以框架梁的跨度取轴线间的间距，梁板的荷载不会存在计算损失，柱端的轴力弯矩后面通过等效方法取得，故C轴、E轴之间的跨度为7500mm，E轴、K轴之间的跨度为8000mm。底层柱高从基础顶面算至二楼楼面，根据地质条件，室内外高差为-0.450m，由于采用桩承台基础，基础埋深较小，基础顶面至室内地面取-0.600m，二楼楼面标高为+4.200m，故底层柱高为4.2+0.6=4.8（m）。其余各层柱高从楼面算至上一层楼面（即层高），轴线横向框架简图如图5.1所示。为便于荷载效应组合（内力组合），以下所有计算简图中的荷载均为标准值。图5.1 轴线横向框架简图5.1.2 一至三层框架计算简图一至三层楼面梁板布置如图5.2所示。图5.2 一至三层楼面梁板布置简图需要说明：双向板沿两个方向传给支承梁的荷载划分是从每一区格板的四角作与板边成45的斜线，这些斜线与平行于长边的中线相交，每块板都被划分为四小块。假定每小块板上的荷载就近传给其支承梁，因此板传给短跨梁上的荷载为三角形，长跨梁上的荷载为梯形。对于梁的自重或直接作用在梁上的其他荷载按实际情况考虑。为了便于计算，通常可将三角形或梯形荷载换算成等效均布荷载。等效均布荷载是按照支座固端弯矩等效的原则来确定的。本工程不换算成等效均布荷载，采用荷载实际分布情况进行计算。分析图5.2荷载传递，轴线一至三层的框架计算简图如图5.3所示。图中集中力作用点有B、C、D、E、I、K、1、2、3九个，如FB表示作用在B点的集中力，qBK表示作用在BK范围的均布线荷载。下面计算一至三层楼面板和楼面梁传给轴线横向框架的恒荷载，求出一至三层框架的计算简图。图5.3 轴线一至三层框架简图（1）qCD梯形计算。 qCD梯形为板A传递荷载，由表4.2可知板A的面荷载为3.75kN/m2，由图5.2可知，传递给CD段为梯形荷载，梯形荷载最大值为：qCD梯形=3.751.82=13.5（kN/m）。（2）qEI三角形、qIK三角形计算。 qEI三角形、qIK三角形为板C传递荷载，板C的面荷载为3.75kN/m2（表4.2），由图5.2可知，传递给EI、IK段为三角形荷载，三角形荷载最大值为：qEI三角形=qIK三角形=3.7522=15（kN/m）。 （3）qBK均布计算。 梁自重及抹灰。 梁（300650mm）自重：250.300.65-0.12=3.975（kN/m） 抹灰层（20厚水泥砂浆，只考虑梁两侧抹灰）：0.020.65-0.12217=0.3604（kN/m） 小计：qBK均布=3.975+0.3604=4.3354（kN/m）（4）FB计算。由图5.2可知，FB是由L3传递来的集中力，L3的计算简图如图5.4所示。表5.1 填充墙外墙荷载 表5.2 填充墙内墙荷载构造层面荷载（kN/m2）构造层面荷载（kN/m2）墙体自重180.24=4.32墙体自重9.60.25=2.4内外层粉刷170.022=0.68内外层粉刷170.022=0.68合计：5.0合计：3.08图5.4 L3计算简图1）q1计算。q1包括梁自重和抹灰的荷载。L3梁（250500mm）自重：250.250.50-0.12=2.375（kN/m） 抹灰层（20厚水泥砂浆，只考虑梁两侧抹灰）：0.020.50-0.12217=0.2584（kN/m）小计：q1=2.375+0.2584=2.6334（kN/m）2）q2计算。q2为板D传来的荷载。由表4.2可知板D的面荷载为3.75kN/m2，传递给L3的线荷载为：q2=3.750.72=2.70（kN/m）3）q3计算。q3为梁上墙体荷载。由表5.1可知外墙的面荷载为5.0kN/m2，跨内墙高为4.2-0.5=3.7（m），简化为均布线荷载为：q3=53.7=18.5（kN/m）4）FB计算。由图5.4可知，FB=q17.2+q27.2+q37.2 =2.63347.2+2.707.2+18.57.2=171.6kN（5）FC计算。由图5.2可知，FC是由KL3传递来的集中力，KL3的计算简图如图5.4所示。图5.5 KL3计算简图1）q1计算。q1包括梁自重和抹灰的荷载。KL3梁（300700mm）自重：250.300.70-0.12=4.35（kN/m） 抹灰层（20厚水泥砂浆，只考虑梁两侧抹灰）：0.020.70-0.12217=0.3944（kN/m）小计：q1=4.35+0.3944=4.7444（kN/m）2）q2计算。q2为板D传来的荷载。板D的面荷载为3.75kN/m2（表4.2），传递给KL3的线荷载为：q2=3.750.72=2.70（kN/m）3） q3计算。 q3为板A传来的最大值。荷载板A的面荷载为3.75kN/m2（表4.2），板A传来的荷载为三角形荷载，荷载最大值为：q3=3.751.8=6.75（kN/m）4）FL4计算。FL4为L4传递的集中荷载，L4的计算简图如图5.6所示。 q1为梁自重和抹灰：L4梁（250500mm）自重：250.250.50-0.12=2.375（kN/m）抹灰层（20厚水泥砂浆，只考虑梁两 侧抹灰）：0.020.50-0.12217=0.2584（kN/m）图5.6 L4计算简图则q1=2.375+0.2584=2.6334（kN/m）。q2为板A传来的荷载最大值。 板A的面荷载为3.75kN/m2（表4.2），板A传来的荷载为梯形荷载，荷载最大值为：q2=3.751.82=13.5（kN/m）则FL4=q15.3+q25.3+1.722 =（2.63345.3+13.5（5.3+1.7）2）2=30.6kN5）FC计算。由图5.5可知，FC=q17.2+q27.2+q37.22+FL4=4.74447.2+2.77.2+6.757.22+30.6=108.5kN（6）FD计算。由图5.2可知，FD是由L2传递来的集中力，L2的计算简图如图5.7所示。图5.7 L2计算简图1）q1计算。q1包括梁自重和抹灰的荷载。L2梁（250600mm）自重：250.250.60-0.12=3.0（kN/m） 抹灰层（20厚水泥砂浆，只考虑梁两侧抹灰）：0.020.60-0.12217=0.3264（kN/m）小计：q1=3.0+0.3264=3.3264（kN/m）2）q2计算。q2为板B传来的荷载。板B的面荷载为3.75kN/m2（表4.2），传递给L2的线荷载为：q2=3.751.1=4.125（kN/m）3）q3计算。q3为梁上墙体荷载。由表5.2可知内墙的面荷载为3.08kN/m2，跨内墙高为4.2-0.6=3.6（m）一跨内的墙长为7.2m，有两个M2424的窗：2.4m2.4m（窗荷载0.4kN/m2），简化为均布线荷载为：q3=7.23.6-2.42.423.08+2.42.420.47.2=6.8（kN/m）4）q4计算。q4为板A传来的荷载最大值。 板A的面荷载为3.75kN/m2（表4.2），板A传来的荷载为三角形荷载，荷载最大值为：q4=3.751.8=6.75（kN/m）5）FL4计算。由于FL4在计算FC的过程中已求得，故得FL4=30.6kN6）FD计算。由图5.7可知，FD=q17.2+q27.2+q37.2+q47.22+FL4=3.32647.2+4.1257.2+6.87.2+6.757.22+30.6=157.5kN （7）FE计算。由图5.2可知，FE是由KL2传递来的集中力，KL2的计算简图如图5.7所示。图5.8 KL2计算简图1）q1计算。q1包括梁自重和抹灰的荷载。KL2梁（300650mm）自重：250.300.65-0.12=3.975（kN/m） 抹灰层（20厚水泥砂浆，只考虑梁两侧抹灰）：0.020.65-0.12217=0.3604（kN/m）小计：q1=3.975+0.3604=4.3354（kN/m）2）q2计算。q2为板B传来的荷载。板B的面荷载为3.75kN/m2（表4.2），传递给L2的线荷载为：q2=3.751.1=4.125（kN/m）3）q3计算。q3为梁上墙体荷载。由表5.2可知内墙的面荷载为3.08kN/m2，跨内墙高为4.2-0.65=3.55（m）一跨内的墙长为7.2m，有两个M2424的窗：2.4m2.4m（窗荷载0.4kN/m2），简化为均布线荷载为：q3=7.23.55-2.42.423.08+2.42.420.47.2=6.646（kN/m）4）q4计算。q4为板C传来的荷载最大值。 板C的面荷载为3.75kN/m2（表4.2），板C传来的荷载为梯形荷载，荷载最大值为：q4=3.752.0=7.5（kN/m）5）FE计算。由图5.8可知，FE=q17.2+q27.2+q37.2+q47.2+3.22=4.33547.2+4.1257.2+6.6467.2+7.5（7.2+3.2）2=147.77kN （8）FI计算。由图5.2可知，FI是由L1传递来的集中力，L1的计算简图如图5.9所示。图5.9 L1计算简图1）q1计算。q1包括梁自重和抹灰的荷载。L1梁（250600mm）自重：250.250.60-0.12=3.0（kN/m） 抹灰层（20厚水泥砂浆，只考虑梁两侧抹灰）：0.020.60-0.12217=0.3264（kN/m）小计：q1=3.0+0.3264=3.3264（kN/m） 2）q2计算。q2为板C传来的荷载最大值。 板C的面荷载为3.75kN/m2（表4.2），板C传来的荷载为梯形荷载，荷载最大值为：q2=3.752.02=15.0（kN/m）3）FI计算。由图5.9可知，FI=q17.2+q27.2+3.22 =3.32647.2+15.07.2+3.22=101.95kN（9）FK计算。由图5.2可知，FK是由KL1传递来的集中力，KL1的计算简图如图5.10所示。图5.10 KL1计算简图1）q1计算。q1包括梁自重和抹灰的荷载。KL1梁（300700mm）自重：250.300.70-0.12=4.35（kN/m） 抹灰层（20厚水泥砂浆，只考虑梁两侧抹灰）：0.020.70