毕业设计（论文）-大学学生宿舍楼设计.doc

鲁东大学本科毕业设计 1 前言本工程为鲁东大学拟建的学生宿舍楼，其功能是为该校学生在校学习期间创造一个良好、舒适的生活环境，并为他们提供一个人性化的社会交往场所。1.1 设计条件建设地点为该校校园内（如下图所示），场地南侧为原有教学楼区，东侧为校内图书馆和实验楼，场地平整。图1.1 总平面图1.2建筑要求1）总建筑面积4500-5000m2左右，总房间数量为120-150间或套，层数为5-6层。2）建筑物房间组成和面积参考：公寓：可以设置部分四床间带卫生间，部分六床间设公共卫生间、淋浴间和盥洗室；会客室：2-3间，1012 m2/间，集中设在底层；活动室： 可以每层设一间或集中设在底层，按0.8 -1m2/间；值班室1间约1520m2 ；配电室1间约1520m2 ； 厕所盥洗室应满足内部使用要求；门厅、走廊，楼梯等根据需要设计，门厅可按0.4-0.6 m2/间。3）建筑设计要点：本着“适用、安全、经济、美观”的建筑设计原则，设计时应注意以下几点：遵循以人为本的原则，充分考虑学生生活行为规律合理进行功能分区，流线组织明确便捷，与周围环境融为一体；管理方便，各单元互不干扰，各个房间采光通风良好，并解决好学生的晒衣问题；适当运用现代建筑造型手段和建筑构图规律，创造新颖，活泼，有现代感的建筑形象；合理进行柱网布置，合理选择基础类型，便于进行后续有关的结构计算。1.3自然条件图1.2 工程地质图1)气象条件：场地主导风向为西南风，基本风压0.65KN/m2，基本雪压0.5 KN/m2，年最高温度37，最低温度-10， 土壤冻结深度：-0.5M。 2)地质条件：场地地形平缓，不考虑地下水位的影响；场地土层分布、地基土主要物理力学性质指标、容许承载力值以及工程地质剖面图参见上面附图。1.4 结构类型现浇钢筋混凝土框架结构。1.5抗震设防II类场地土，抗震设防裂度为7度。2 建筑设计 钢筋混凝土框架结构房屋适合于多层和高层办公楼、教学楼、住宅等建筑类型。框架结构的特点是由刚结的梁和柱来传递竖向和侧向荷载，墙体仅起围护作用，具有大空间，方便灵活布置不同尺度的房间，在结构上构件分工明确，可以充分发挥不同材料的性质，且受力分析简便明了，被广泛使用，所以本宿舍楼采用钢筋混凝土框架结构设计。 2.1平面设计平面设计中满足学生日常住宿所需，且根据建筑设计规范要求每100间设置12间无障碍用房，考虑到生活方便选在在一楼设置两件无障碍房间，且房间重新设计，每间房住两人。其他房间按四人间设计，寝具采用高架床，是比较普遍的方案，且学习空间独立，易于安排。每间寝室设置单独的盥洗室及卫生间，方便同学生活，另外除此外每层另设两件公共盥洗间，且靠近每层中间布置，缩短距离，减少活动的干扰。2.2采光设计该地区属北半球夏热冬冷地区，南立面夏天光照过强，室内温度太高，另考虑学生晒衣需要，所有南立面采用通透式的阳台；北立面没有遮阳的问题，冬天需要更多的光照且保暖，所以朝北采用大开窗户，并设置雨篷和晾晒衣物的衣架。设计采光面积远大于规范要求。2.3交通各寝室享有独自的空间，走廊拥挤的情况较少出现，但为满足三人并排行走，按规范取走廊宽1600mm,也满足无障碍通过的需要。按规范，设置两道楼梯且距离不超过24m，满足防火要求。为便于管理，该宿舍只设置一个出口，另在一层西立面再设置安全临时出口（平时关闭，防火需要）。楼梯采用常规的双跑楼梯，为方便布置，采用与房间同宽。2.4基本单元寝室基本单元面积的确定主要依赖于寝具，储藏柜，书桌的尺寸，再根据轴网布置适当调整。进深考虑独立卫生间的尺寸和两幅高架床的长度以及公共活动空间。2.5环保设计环保已越来越被人所重视，无疑大学更应该成为设计的试验田和应用场所。在该宿舍楼设计中，借鉴了日本的太阳能烟囱设计，此设计在日本广泛采用，其采用太阳能可为宿舍提供热水和日常照明能源，另外由于其特殊的设计太阳能烟囱可以起到良好的通风作用，由于宿舍楼狭长，人口居住密度大，空气不流通，通风成为保证生活舒适的重要条件。而太阳能烟囱可以良好的解决该问题：图2.1 太阳能烟囱示意图注：太阳能烟囱是利用屋顶太阳能板加热通风道，使管道自然形成温度差，而热空气自主向上流通从而达到换气的目的。太阳能可以为宿舍楼提供日常的照明以及热水的供应，风能的应用可以辅助太阳能，进一步提高环保能源的应用。在透光太阳能板下设置屋顶绿化，利用蓄水池浇灌。 2.6无障碍设计考虑有障碍人士使用，为其单独设计房间和卫生间。无障碍房间为双人间，借鉴宾馆的设计，并按照建筑设计规范按要求按所需设计。设置单人床、书桌以及合适的家具。入口设置无障碍坡道，坡度小于1/8，满足规范，设置栏杆。2.7周边环境建筑设计规范要求，宿舍周边需要适当的活动设置，且距离不宜过远的活动场所设置。考虑建筑红线，可在北立面安排篮球场等体育场所，南立面可建绿化景观，并将自行车停放处安排在西立面，远离十字路口，方便同学安全停车从而不干扰校园交通。2.8隐私设计 因为一层采用落地玻璃窗门设计，通透性和采光性较好，但是校园人员流动较大，且复杂，学生尤其女生宿舍生活需要一定的隐私性，所以在设计中考虑将一层阳台重新设计，采用PPV材质的隔板，隔断视线，利于学生宿舍文化生活。图2.2 一层PVC板墙效果图3结构设计 结构体系选择的是多层框架结构，柱端破坏要比梁端破坏造成的后果严重。所以本设计采用“强柱弱梁”设计。防止框架柱受轴向压力太大，延性比梁的延性小，会产生塑性铰，引起较大的层间位移，危机结构结构承受竖向荷载的能力。为此，采用“强柱弱梁”设计可使梁端首先出现塑性铰，梁先屈服，可使整个框架有较大的内力重分布和能量消耗能力，抗震性能较好。3.1结构选型 根据建筑功能要求，为是建筑平面布置灵活，获得较大的空间，本结构设计使用钢筋混凝土框架结构体系。3.1.1结构体系 根据建筑功能的要求及建筑物可用的占地平面地形，横向尺寸较短，纵向尺寸较长，采用长方形总体布置，故框架结构横向布置，即采用横向框架承重方案，具体见布置详图。施工方案采用梁、板、柱整体浇注方案。楼盖采用整体式肋形梁板结构。楼梯采用现浇式楼梯。基础采用柱下独立基础。3.1.2 初估截面尺寸1）楼盖、屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度为100mm，各层梁柱板混凝土强度等级为C30，纵向受力钢筋采用HRB400级钢筋，其余采用HPB235级钢筋。根据平面布置确定的结构平面布置图可知，中柱的承载范围为8040 * 4380（以中柱计算为例）。2）梁截面尺寸估算hb = (1/10 - 1/18)lb ，lb = 8760 ,取 hb = 600bb = (1/2 - 1/3) hb ，hb = 600 ，取 = 300 框架结构确定：横向主框架梁KL1： b * h = 300mm * 600mm 纵向框架梁KL1： b * h = 300mm * 600mm纵向框架梁KL2: b * h = 200mm * 400mm次梁 ： b * h = 200mm * 400mm3）柱截面尺寸估算由高层建筑混凝土设计规程， 柱的轴压比小于轴压比限制的要求： = 0.8 C30混凝土 : fc = 14.3 N/mm2 , ft = 1.43 N/mm2Ac = 221634.13 mm2结合实际情况，并综合其他因素，设计采用柱截面尺寸为500mm 500mm。 纵向受拉钢筋锚固长度 l=41d,梁内钢筋伸至边柱内长度0.441d =16.4 25mm = 410mm,故柱子截面满足抗震构造要求。3.2 框架内力计算3.2.1 框架计算简图荷载计算式结构计算中非常重要的基础数据计算。不能漏算荷载，也不能多记。结构布置图如下：图3.1 结构布置图03.2.2.1 计算简图说明本设计基础选用柱下独立基础，取轴上的一榀框架计算，假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。3.2.2.2框架梁柱截面特征由构件的几何尺寸、截面尺寸和材料强度，利用结构力学有关截面惯性矩及线刚度的概念计算梁柱截面的特性，如下: 表3.1梁截面特性计算表层数混凝土强度梁编号截面宽 b/mm 截面高 h/mm梁跨 L/mm混凝土弹性模量 Ec/Pa截面惯性矩 I/mm线刚度 i/N*mm相对线刚度 i15层C30AB300600876030 0005.41091.84910100.639C30BC200400160030 0000.1071090.20110100.593C30CD300600876030 0005.41091.84910100.639表3.2柱截面特性计算表层数混凝土强度柱子编号截面宽 b/mm 截面高 h/mm柱高 L/mm混凝土弹性模量 Ec/Pa截面惯性矩 I/mm线刚度 i/N*mm相对线刚度 i15层C30A B C D500500360030 0005.20831094.340310101C30A B C D500500360030 0005.20831094.340310101C30A B C D500500360030 0005.20831094.340310101考虑整体现浇梁板结构中，板对梁连接的有利作用，对中框架取I = 1.5I0, I0为矩形截面框架梁的惯性矩。框架梁柱相对线刚度。3.2.3荷载计算3.2.3.1 恒载标准值计算1） 不上人屋面恒载隔热层： 1/211.8KN/m30.18m = 1.06 KN/m2保护层： 40厚配筋C25细石混凝土 22 KN/m3 0.04m =0.88 KN/m2防水层：改性卷材 0.4 KN/m2找平层：20mm水泥砂浆 0.4 KN/m2找坡层：100mm水泥陶粒 1.4 KN/m2结构层：100mm混凝土 2.5 KN/m2板底抹灰：10mm 0.17 KN/m2合计 6.812 KN/m22）楼面荷载走廊瓷砖地面0.55 KN/m2现浇钢筋混凝土板：100mm2.50 KN/m2合计3.05KN/m2宿舍地面现浇钢筋混凝土板：100mm2.50 KN/m2花岗岩地面1.20 KN/m2合计 3.70 KN/m2梁自重主梁自重： 25KN/m20.3m(0.6m-0.1m) = 3.75 kN/m次梁自重： 25KN/m20.2m(0.4m-0.1m) = 1.5 kN/m基础梁梁自重： 25KN/m20.25m0.4m = 2.5 kN/m柱自重Kz1柱自重：25KN/m20.5m 0.5m =6.25 kN/m抹灰层：10厚混合砂浆 17 KN/m20.01m40.5m = 0.34 kN/m合计14.34 kN/m墙自重1）外纵墙自重（混凝土空心小砌块11.8kN/m3）纵墙 11.8 kN/m31m0.24m = 2.832 KN/m铝合金窗 0.35 kN/m22.2m = 0.77 KN/m外墙面瓷砖 0.5 kN/m （3.6-2.2）= 0.7 KN/m内墙20厚抹灰 17 kN/m30.02m（3.6-2.2）=0.476 KN/m合计 4.77 KN/m2）内纵墙及横墙自重（只考虑位置固定的纵横向墙体，其他做活载处理）纵（横）墙 11.8 kN/m33.6m0.24 = 10.20 KN/m 抹灰层厚20mm（两侧） 17 kN/m30.02m3.6m2 = 2.45 KN/m3） 女儿墙自重3.65 KN/m3.2.3.2 活载标准值计算1）屋面及楼面活载上人阳台为2.0 kN/m2；宿舍楼面为2.0 kN/m2；走廊为2.5 kN/m2综合考虑活动的隔墙及二次装修，楼面活载标准值取3.0 kN/m22） 屋面雪荷载标准值Sk=rS0=1.00.45 kN/m2=0.45 kN/m23.2.4竖向荷载作用下框架受载3.2.4.1 顶层梁柱1 恒载计算1）AB及CD跨梁板传给次梁（纵向） 中间次梁 gk = 6.812 kN/m2 3.6m = 24.523 kN/m边框架梁 gk1 = 6.812 kN/m21m = 6.812 kN/mA轴 D轴 gk2 = 女儿墙中框架梁B轴gk = 6.812 kN/m2（3.6m + 1.05m）=31.68 kN/mC轴 gk = 6.812 kN/m2（3.6m + 1.05m）=31.68 kN/m次梁传给横框架梁（主梁）中间次梁传递次梁自重 Gk1 =1.5 kN/m (8.08m-0.3m) = 11.67 kN荷载传递： 板次梁 Gk2=24.523 8.08m =198.15 kN小计G1k=11.67 kN +198.15 kN = 209.82 kN横框架梁自重 gk =3.75 kN/m折算为集中荷载 G2k= 3.75 kN/m3.6m = 13.5 kN合计Gk= G1k + G2k = 223.32 kN2）BC跨梁板传给次梁 gk = 6.812 kN/m2（3.6m+1.05m）= 31.68 kN/m次梁传给主梁次梁自重 Gk1 =1.5 kN/m (8.08m-0.3m) = 11.67 kN板传递Gk2=31.68 8.08m =255.94 kN小计 G1k = G1k + G2k = 267.61 kN横框架梁自重 gk =3.75 kN/m折算为集中荷载 G2k= 3.75 kN/m3.6m = 13.5 kN合计： G中K = 267.61 kN + 13.5 kN =281.11 KN3）柱子边柱（A轴D轴）边框架梁传递 Gk1 = （6.812+4.65）kN/m 8.08m =92.61 KN边框架梁自重Gk2 = 3.75 kN/m （8.08m-0.5m）= 28.43 KN合计Gk =Gk2+Gk1=121.04 KN中柱B轴 纵向中框架梁传递 Gk1 =31.68 kN/m 8.08 =255.98 kN纵向中框架自重 Gk2 =3.75 kN/m （8.08m-0.5m）=28.43 KN合计 Gk = 284.41 KNC轴 纵向中框架梁传递 Gk1 =31.68 kN/m 8.08 =255.98 kN纵向中框架自重 Gk2 =3.75 kN/m （8.08m-0.5m）=28.43 KN合计 Gk = 284.41 KN2 活载计算1）AB及CD跨板传给次梁中间次梁 qk =3.0 kN/m23.6m =10.8 qk =3.0 kN/m2边跨架梁 qk =3.0 kN/m21.0m =3.0 kN/m中跨架梁B轴qk =3.0 kN/m2（3.6m+1.05m）=13.95 kN/mC轴qk =3.0 kN/m2（3.6m+1.05m）=13.95 kN/mBC跨梁1板传给次梁 qk =3.0 kN/m2（3.6m+1.05m）=13.95 kN/m2 次梁传给主梁 Qk = 13.95 kN/m 8.08m = 112.72 kN柱子边柱 Qbk =3.0 kN/m8.08m = 24.24 kN中柱B轴 Qk =13.95 kN/m 8.08m =112.72 kNC轴 Qk =13.95 kN/m 8.08m =112.72 kN3.2.4.2 标准层梁柱标准荷载计算同顶层。计算结构如框架竖向荷载图。如下：图3.2 框架竖向荷载图注：图中各值单位为KN，括号内位活载，外为恒载。3.2.5 计算竖向荷载作用下框架结构内力竖向荷载作用下，框架的侧移量很小，按不考虑侧移的迭代法进行结构内力分析，用弯矩分配法计算框架弯矩：.固端弯矩计算将框架梁视为两端固定梁计算固端弯矩，计算结果见弯矩图：.分配系数计算根据各结点梁、柱线刚度比值确定，具体数值见弯矩分配图。 .传递系数远端固定，传递系数均为1/2。.弯矩分配恒载作用下，框架的弯矩分配计算及弯矩图见弯矩分配图及弯矩图；(4).梁端剪力及柱轴力计算梁端剪力：V=Vq+Vm式中 Vq梁上均布荷载引起的剪力，Vq=1/2qlVm梁端弯矩引起的剪力，Vm=(M左-M右)/l柱轴力：N=V+P式中V梁端剪力；P节点集中力及柱自重。 .粱端剪力计算,以底层CD跨的粱端弯矩为例 a恒载作用下=a/l=1.8/5.4=0.33,等效系数 1-22+3=0.818Vq =(0.81811.34+6.32)5.4/2=41.81KNVm =(31.47-25.38)/5.4=1.13KNV左= Vq+Vm=41.81+1.13=42.95KNV右= Vq-Vm=41.81-1.13=40.68KNB活载作用下Vq =(0.8187.2)5.4/2=15.90KNVm =(11.69-10.09)/5.4=0.29KNV左= Vq+Vm=15.90+0.29=16.19KNV右= Vq-Vm=15.90-0.29=16.61KN其余梁端剪力同底层CD跨梁,计算结果见表 .柱端轴力的计算,以第五层A柱为例 a恒载作用下 N5顶=34.41+19.82=54.23kNN5底=34.41+19.82+12.0=66.23kNb活载作用下N5顶=4.21+1.87=6.08kNN5底=4.21+1.87=6.08kN其余各层计算同此。并利用结构力学求解器进行验算，误差不超过5%，具体计算结构如下图：图3.3 恒载作用的的受载图（单位KN*m）图3.4恒载作用下的弯矩图表3.5恒载作用下的剪力图（单位KN*m）3.2.5内力组合各种荷载分别作用下的内力分析结构取得后，结构的所有构件要根据规范进行内力组合。组合时一般针对受力较大构件的最不利截面进行，对于梁而言，左、右梁端及跨中为最不利截面；对于柱而言，柱顶和柱底为最不利截面。本设计未考虑横向风载和地震的影响，主要由构造设计满足需要。现将计算数据录入表格：表3.3 用于承载力计算的框架梁由可变荷载效应控制的基本组合梁号截面内力恒载活载Mmax及相应的VMmin及相应的VVmax及相应的M组合项目组合值组合项目组合值组合项目组合值WL-AB左M154.6463.421.2*+1.4271.361.2*+1.4271.36V103.7654.68201.06201.06中M-218.89-71.371.2*+1.4362.59V右M162.9461.431.2*+1.4281.53V133.856.12239.13WL-CD左M-83.57-20.081.2*+1.4-128.41.2*+1.4V123.896.54157.82中M56.93-8.231.2*+1.456.79V右M-83.579.061.2*+1.4-87.6V-133.8111.318注：1.弯矩的单位为KNm，剪力的单位为KN。2.弯矩无论是绕柱顺时针还是逆时针旋转，均按正值 表3.4 用于承载力计算的柱由可变荷载效应控制的基本组合荷载内力轴线楼层及截面恒载活载/ kNm/ kN/ kN/ kNm/ kN/ kNA轴柱第4层柱上端-31.17-30.22-131.18-1.713.33-0.73柱下端29.274.94第3层柱上端-25.09-7.76-314.92-5.42.17-34.57柱下端-2.590.9第2层柱上端6.894.43-584.84-0.29-0.26-80.43柱下端-5.950.46第1层柱上端12.172.01-1391.310.82-0.29-217.62注：1.弯矩的单位为KNm，剪力的单位为KN。2.弯矩无论是绕柱顺时针还是逆时针旋转，均按正值3.2.6 截面设计1） 框架梁正截面设计混凝土强度等级C30（fc=14.3KN/mm2）,纵筋HRB400（fy=360 KN/mm2）,箍筋HRB335（fy=300KN/mm2）以第一层梁为例：梁端正截面强度计算时，跨中及座正弯矩按T形截面设计，支座负弯矩仍按矩形截面设计。考虑到设计合理及便于施工，每层梁的正弯矩按三个控制截面的最大值验算。 图3.6第一层梁内力示意图按T形截面设计时，、截面翼缘计算宽度bf：按计算跨度考虑：bf=1/3l0=1/35.4=1.8m按翼缘高度考虑：hf/h0=90/500=0.180.1bf=b+Sn=0.25+3.37=3.625m故取bf=1.8m截面翼缘计算宽度bf：按计算跨度考虑： bf=1/3l0=1/3*2.4=0.8m按翼缘高度考虑：hf/h0=90/500=0.180.1bf=b+12 hf=0.25+12*0.08=1.21m故取bf=0.80mT形截面类型的判别：、截面:=114. 3180090（465-90/2）=972972000Nmm=972.97KNmM截面:=1*14. 380080*（365-80/2）=297440000Nmm=297.44KNmM故以上跨中均按第一类T形截面设计。第二层梁、第三及第四层及第五层梁计算略见表2）框架梁斜截面设计：a.剪压比限制： 框架梁跨高比：5.4/0.5=10.82.5；2.4/0.5=4.82.5故：V（0.20fcbh0）0.20fcbh0=0.214.3250465=332475N=484.77KNREV0.20fcbh0=0.214.3250365=260975N=260.98KNREV 满足要求。b.为防止梁弯曲屈服发生在剪切破坏前,按“强剪弱弯”原则调整梁截面剪力： V=其中，vb 梁端剪力增大系数，三级框架取1.1 ln 梁的净跨，lnAB=5.4m； lnBC=2.4m； VGb梁在重力荷载值作用下，按简支梁分析的梁端截截面剪力设计值： VGb=1.2(q恒+0.5q活)ln/2； Mbl,Mbr,为梁左、右端顺时针方向或反时针方向截面组合的弯矩值第一层梁： AB跨：顺时针方向：Mbl=119.69KNm Mbr=-166.09 KNm逆时针方向：Mbl=-212.85 KNm Mbr=52.78 KNm BC跨：顺时针方向：Mbl=102.68KNm Mbr=-108.98KNm逆时针方向：Mbl=-144.14KNm Mbr=137.84 KNm CD跨：顺时针方向：Mbl=64.66KNm Mbr=-202.78KNm逆时针方向：Mbl=-154.21 KNm Mbr=129.76 KNm计算中Mbl+Mbr取顺时针或逆时针方向较大者AB跨：Mbl+Mbr=119.69+166.090=285.78 KNm VA=1.2(43.73+0.519.93)=64.43 KNm V8=1.2(45.28+0.520.48)=66.62KNmBC跨：Mbl+Mbr=144.14+108.98=253.12KNm VB=1.2(4.43+0.51.52)=6.23 KNm VC=1.2(1.57+0.51.52)=0.97KNmCD跨：Mbl+Mbr=154.21+129.76=283.97 KNm VC=1.2(42.95+0.516.10)=61.20KNm VD=1.2(40.7+0.515.71)=58.27KNm VA右=1.1285.78/5.4+64.63=122.64KN VB左=1.1285.78/5.4+66.62=124.83KN VB右=1.1253.13/2.4+6.23=122.24KN VC左=1.1253.13/2.4+0.97=116.98KN VC右=1.1283.97/5.4+61.20=119.05KN VD左=1.1283.97/5.4+58.27=116.12KNc. 梁斜截面受剪承载力验算c1.验算梁截面尺寸： hw/b=465/250=1.86V hw/b=365/250=1.46V c2.箍筋配置考虑反复荷载作用下混凝土强度有所降低，乘以0.8的系数，验算表达式如下： Vb(0.42ftbh0+1.25fyvAsvh0/s)/RE第一层梁：REVA右= 0.85122.64=104.24KN REVB左=0.85124.83=106.11KN REVB右=0.85122.24=103.90KN REVC左=0.85116.98=99.43KN REVC右=0.8519.05=101.19KN REVD左=0.85116.12=98.70KN由于剪力较小，按构造配8200则0.42ftbh0+1.25fyvAsvh0/s=0.421.43250465+1.2530050.32465/150=157.53KNV0.42ftbh0+1.25fyvAsvh0/s=0.421.43250365+1.2530050.32365/200=123.65KNV所以斜截面只需按构造配置8200；第二、三及四层梁剪力更小，所以也按构造配8200。配箍率：=2*50.3/（250*200 = 0.201%=0.281.43/300=0.133% c3.梁端箍筋加密区计算梁端箍筋最小加密区长度：边跨：max(1.5h,500mm)=max(1.5*500，500)=750mm 中跨：max(1.5h,500mm)=max(1.5*400，500)=600mm 箍筋间距：min(8d,1/4h,150)=(816,1/4500,150)=125mmmin(8d,1/4h,150)=(816,1/4400,150)=100mm所以在边跨梁端750mm范围内配8100箍筋，在中跨梁端600mm内配8100。具体配筋见下表：表3.7 梁配筋层次截面M（KNm）计算As（mm2）实配As，（mm2）计算As（mm2）实配As（mm2）配箍1支座A207.90.0867894188 100/200 (2) -1017Bl196.230.081743418-1017AB跨间422.460.0191549222225-1741支座Br54.760.101439418 8 100/200 (2) -1017BC跨间23.850.014183414-615.72支座A205.460.0857794188 100/200 (2) -1017Bl200.110.083758418-1017支座Br47.440.0873774188 100/200 (2) -1017BC跨间20.540.012157414-615.7截面M（KNm）计算As（mm2）实配As，（mm2）计算As（mm2）实配As（mm2）支座A189.250.0787154188 100/200 (2) -1017Bl186.970.077706418-10173支座Br43.830.083474188 100/200 (2) -1017BC跨间20.640.012157414-615.74支座A170.580.076424188 100/200 (2) -1017Bl176.120.073664418-1017AB跨间405.660.0181486222225-1741支座Br40.820.0743234188 100/200 (2) - 32 -鲁东大学本科毕业设计1)柱截面设计混凝土强度等级C30（fc=14.3KN/mm2）,纵筋HRB400（fy=360 KN/mm2）,箍筋HRB335（fy=300 KN/mm2）柱载面承载力计算 a .轴压比验算：底层柱最大轴压力为N1底=1004.0 KN c=N/Afc=1004.01000/(40040014.3)= 0.440.9 则A柱各层柱截面均满足轴压比限值的要求。b .柱正截面承载力计算按“强柱弱梁”原则复核柱的配筋 除顶层和轴压比小于0.15者，弯矩设计值应符合下式： 三级框架：Mc1.1Mb Mc节点上、下柱端顺时针或反时针方向截面组合的弯矩设计值之和Mb节点左、右梁端顺时针或反时针方向截面组合的弯矩设计值之和第一层梁与A柱节点梁端弯矩值由内力组合表得：Mb： 左震：119.69 KNm 右震：212.85KNm 取Mb=212.85 KNm第一层梁与A柱节点柱端弯矩值由内力组合表得：Mc 左震：112.28+36.24=148.52 KNm 右震：108.04+75.99=184.27 KNm取Mc=184.27 KNmMc=184.270.4%满足要求。3.2.7楼盖板设计板的内力计算及配筋 B1为单向板,B2、B3、B4、B5、B6、B7、B8、B9、B10、B11为双向板.单向板B1计算： l0=ln+b=2000+250=2250mm 荷载设计值:1.22.9+1.42.5=6.98KN/m2.单向板按1m宽板带计算，考虑到板与两边梁整浇，取跨中弯矩:M=1/10（g+q）l02=1/106.982.252=3.53kNmh0=h-20=80-20=60mm=0.0750.069查表得：=0.072b=0.560故As=206mm2选8200 As=251mm2分布钢筋选用6250支座处负弯筋按构造配8200,伸出粱边1n/4=0.42%min=0.21%.双向板计算a.计算跨度：内跨：l0=lc,lc为轴线间距离 边跨：l0=ln+t/2+b/2b.弯矩计算楼盖边梁对板的作用视为简支支座。跨中最大弯矩发生在活荷载为棋盘式布置时，它可以简化为当内支座为固支时g+q/2作用下的跨中弯矩值与内支座简支时q/2作用下的跨中弯矩值两者之和。支座最大负弯矩可近似按活荷载满布求得，即内支座固支时g+q作用下的支座弯矩。弯矩计算以B2为例： L01=5.4+0.4-0.25=5.55m L01/L02=0.649计算板的跨中正弯矩，其中g+q/2作用查表1.11e；q/2作用下查表1.11a；板的支座负弯矩按g+q作用下查表1.11e。m11=(0.0461+0.20.0151)4.643.62+(0.0750+0.20.0271)1.43.62=4.41 kNm/mm12=(0.0151+0.20.0461)4.63.62=2.21 kNm/mm11=-0.10456.043.62=-8.18kNm/mm12=-0.07776.043.62=-6.08kNm/m其它的板计算类同B2，具体结果见表3.8。c.截面设计截面有效高度:选钢筋为受力钢筋,则L01(短跨)方向跨中截面h01=h-20=90-20=70mm,L02(长跨)方向跨中截面h01=h-30=90-30=60mm支座截面处h01=h-20=90-20=70mm截面弯矩设计值:该板四周与梁整浇,故弯矩值按如下折减:c1.支座折减20%c2 .B2,B4,B8,B9,B10 板不予折减;计算配筋量时,取B3,B5,B6,B11板跨中截面与B3-B1,B4-B1,B5-B1,B6-B1, B7-B1, B11-B1,B11-B10,B11-B9,内力臂系数s=0.90,As=表3.8板的配筋截面h0(mm)m(kNm/m)As (mm2/m)配筋实有As (mm2/m)配筋率跨中B2l01方向704.4123382002510.014l02方向602.2113662001410.009B3l01方向604.030.8=3.2217161501890.013l02方向701.770.8=1.428762001410.008B4l01方向704.7625282002510.014l02方向602.414861501890.013B5l01方向703.760.8=3.0115961501890.011l02方向601.660.8=1.338262001410.009B6l01方向705.650.8=4.5223982002510.014l02方向602.540.8=2.0312562001410.009B7l01方向704.090.8=3.2717361501890.011l02方向601.790.8=1.438862001410.009B8l01方向704.9326181902650.015l02方向602.4315061501890.013B9l01方向701.628662001410.008l02方向601.227562001410.0093.2.8 楼盖的次梁设计混凝土选用C30:fc= 14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2受力钢筋选用HRB400级，fy=360N/mm2,fyv=360N/mm2,箍筋选用HRB235级钢筋, fy=30