俄制MW直流炉给水调系统分析.pdf

全国火电大机组( 6 0 0 M W 级) 竞赛第1 1 届年会论文集热工 俄制5 0 0 M W 直流炉给水调节系统分析 谢军 ( 天津国华盘山发电公司) 摘要：本文论述了国华盘山发电厂两台俄制5 0 0 M W 超临界直流机组锅炉给水控制系统的特点由于直流炉与 汽包炉相比存在结构上的差异，使得在运行特性和控制手段上有较大的差别，锅炉与汽轮机的关系变得较复杂，自 动系统控制难度较大通过大量的观察，实验与研究工作，针对机组运行工况的不断变化，尤其是在锅炉水吹灰的 工况下，锅炉给水调节系统均产生不同幅度的摆动现象进行了逐步改进根据直流锅炉的给水量与机组负荷有较严 格的对应关系，采用分段控制的方法，实现了燃料和给水量按照一定比例的同步变化，有效的解决了吹灰工况下蒸 汽流量代表的热量信号的摆动问题，保证机组安全稳定运行 关键词：直流炉；超临界；给水控制；目标负荷；协调；D C S ；吹灰 1 绪论 在机组D C S 改造后，锅炉给水调节系统设计一直沿用俄罗斯控制思想，以汽一汽热交换器前 四个流道的蒸汽流量信号经蒸汽压力校正后叠加来基本生成给水调节系统的主定值信号，另外引入 机组目标负荷指令、给煤机总转速指令以及锅炉下辐射区温度等微分信号，以提高给水系统的变负 荷响应速度及抗干扰能力，从而保证锅炉”燃一水比”的正常。但随着运行工况的要求地不断变化， 当锅炉进行水吹灰工作时，对汽一汽热交换器前蒸汽流量信号会产生很大影响，使其产生一定幅度的 摆动甚至振荡，从而造成给水调节系统主定值信号的摆动。具体原因分析为当锅炉进行水吹灰时， 吹扫对象主要为锅炉下辐射区、上辐射区和汽一汽热交换器前等水冷壁部位，由于吹灰用水温度较 低，使水冷壁温度产生一定变化，致使汽一汽热交换器前蒸汽吸热量发生变化，所以蒸汽流量也会 发生变化。这是给水调节系统主定值信号的摆动的根本原因。由于给水量的摆动，机组实发功率将 会随之摆动，包括锅炉出口主汽温度及机前压力都会受到很大影响。尤其在机组满负荷时，很可能 造成机组超负荷运行，这将严重影响机组安全运行。 由于给水调节系统的主定值信号正常与否直接关系到整个锅炉系统的安全稳定运行，所以我们 对于它地生成进行了深入地观察与研究。结论为当机组负荷不变既锅炉总燃料量不变的情况下，锅 炉给水量应基本保持不变。只有这样才能保证锅炉燃料量与给水量的配比正常。如果由于机组本身 运行工况的干扰而使给水调节系统定值发生改变，则很容易使给水控制系统产生误调整，进而造成 ”燃一水比”的失调，影响机组正常运行。为此，经过研究最终确定用”机组目标负荷”信号代替“汽 一汽热交换器前蒸汽流量”信号来生成给水调节系统主定值，这样既可以克服锅炉进行水吹灰工作 时由于汽一汽热交换器前蒸汽流量信号摆动而对给水调节系统产生的影响，同时又可以保证在机组 升降负荷时给水系统的超前控制。为机组升降负荷提高速率奠定了基础。 2 9 2 全国火电大机组( 6 0 0 M W 级) 竞赛第1 1 届年会论文集热工 2 俄制5 0 0 M W 直流炉给水控制系统的特点 2 1 锅炉设备简介 a 该发电机组锅炉由俄罗斯波道尔斯基锅炉制造厂生产的nn 1 6 5 0 - 2 5 5 4 5 K T ( n 7 6 ) 型直流 超临界参数锅炉，炉体为单炉膛，炉膛横断面尺寸为2 3 1 3 8 米。锅炉的整体受热面悬挂在标高 8 6 5 米的钢结构上。炉整体受热面布置为“T 型结构，锅炉为平衡通风悬浮式燃烧固态排渣。锅炉 炉膛受热面为垂直往复一次上升布置，标高4 4 7 米以下为下辐射区，4 4 7 米以上为上辐射区，下辐 射区前、后墙分别有6 个组件，两侧墙分别有1 0 个组件，前后墙相邻的三个组件与侧墙相邻近的 半个组件组成下辐射区I ，侧墙每4 个组件加上相邻半个组件组件组成下辐射区I I 。在上辐射区， 前后墙分别6 个组件，组成上辐射区I ，两侧墙分别有l O 个组件组件，组成上辐射区I I 。锅炉燃 烧室上部和水平烟道内，沿烟气流向分别布置了I 、级屏式过热器，高温过热器，高温段对 流过热器。锅炉对流竖井烟道内，沿烟气流程布置了由省煤器悬吊蛇形管固定的一级低温再热器和 省煤器受热管束。 b 锅炉的一次汽水流程由以炉膛南北中心线为界，左右对称的两个并行的流程组成，其各自独 立，分别有各自的控制系统，每个流道又以炉膛东西中心线为界，分为南北对称的两个流道。汽水 流程由省煤器、下辐射区I 、下辐射区、上辐射区I 、上辐射区、I 、I I 、级屏式过热器和高 温过热器组成。锅炉一次蒸汽系统布置了二级减温器，一级减温器布置在一级屏过前，二级减温器 布置在三级屏过前，作为一次汽温的辅助调节手段。另外在高温过热器出口处设计启动减温器，在 锅炉启动初期使用。锅炉二次蒸汽系统设有汽汽热交换器，作为正常调节手段，汽汽热交换器布 置在炉顶部两侧，共4 组，由1 0 4 个U 型管组成，另外设计有事故减温水，当二次蒸汽温度达5 5 0 时投入，同时二次汽出口处设计了一小流量和大流量启动减温器，在锅炉启动初期使用。 2 2 直流锅炉给水的特点 a 直流锅炉属强制循环锅炉，一次工质在给水泵压力作用下，经省煤器加热后进入下辐射区蒸 发为湿蒸汽，再经对流过渡区、上辐射区和对流过热区加热成过热蒸汽，送至汽轮机。可见，直流 锅炉是由各受热面及连接这些受热面的管道组成。其汽水流程中没有汽包和炉内小循环回路。 当给水泵强制一定流量的给水进入锅炉内，一次性经历加热、蒸发和过热各段受热面，全部转 变成蒸汽时循环倍率K 始终为l ，与负荷无关。由于没有汽包和炉内小循环回路的分割，加热、蒸 发和过热三段受热面没有固定分界点，由管道内工质状态所决定。因此，受不同负荷下给水温度变 化的影响，及给水压力、给水流量、燃料流量以及汽机调节汽门开度变化的影响，三段受热面积的 比例，以及与之有关的三段受热面吸热量分配比例都将发生变化。这对于锅炉出口蒸汽温度影响很 大，对蒸汽压力和流量的影响方式则较为复杂。 根据有关资料显示，当燃料量与给水量的偏差为1 0 时，过热汽温的变动，亚临界压力直流锅 炉大致为9 0 K ，而超高压直流锅炉则可达1 0 0 K 上下，对于这样大的温差，若仅依靠喷水减温的方 法来校正温度，需要大量的减温水，这不仅进一步加剧燃一水比失调，还会引起喷水点前各段受热 面金属和工质温度升高，影响锅炉安全运行。因此对于直流锅炉，从静态角度来讲，要保证过热汽 温为额定值，必须首先保证燃料量与给水流量之间的比值关系不变。 对于汽包锅炉，汽包作为燃水比例失调的缓冲器，汽包水位可以快速反映燃水比例的变化。根 据汽包水位的变化改变给水流量，起到保持燃水比例不变的作用。直流锅炉取什么信号作为燃水比 例的校正信号，这是设计直流锅炉自动调节系统首先要明确的问题。对于直流锅炉来说，燃水比例 改变后，汽水流程中各点工质焓值都随着改变，离锅炉出口越近，变化越大，同时迟延也越大。因此虽 全国火电大机组( 6 0 0 M w 级) 竞赛第1 1 届年会论文集热工 然锅炉出口汽温可以反应燃水比例的变化，但由于迟延很大，不能以此作为燃水比例校正信号，即不能 直接采取用燃料量或给水流量调节过热汽温。 b 直流锅炉通常采用微过热汽温作为燃水比例校正信号。在燃料量或给水流量扰动下，微过热 汽温变化的迟延远小于过热汽温。同时，微过热点前包括有各种类型的受热面，工质在该点的焓 增占总焓增的3 4 左右；此比例在燃水比及其他工况发生较大变化时变化不大。因此，通过保持一 定的燃水比例，维持微过热点的汽温一定，以间接控制出口汽温。这是直流锅炉与汽包锅炉完全不 同的。在燃水比例保持一固定比值关系的基础上，以减温水调节出口过热汽温的过程及其系统与汽 包锅炉基本一致，此时减温水的变化量大大减少，对燃水比例的影响不大，可近似认为对微过热汽 温、蒸汽压力及蒸汽流量没有影响。 c 直流锅炉的另一个重要特点是蓄热系数小，蓄热能力弱。直流锅炉的蓄热能力是工质和金属 受热面中存贮的热量总和。蓄热能力大小对锅炉适应负荷的能力有一定的影响。与直流锅炉相比， 汽包锅炉有重型的汽包，大的水容和较粗的下降管，其蓄热能力比直流锅炉大2 3 倍。因此直流锅 炉对外界负荷扰动比较敏感。但从另一方面讲，汽包锅炉在外界负荷扰动引起压力下降过快时，会 造成下降管中的工质汽化而破坏水循环，因此汽包锅炉对压力变化速度有严格的要求。但直流锅炉 中，工质流动依靠给水泵压力推动，压力下降而引起水的蒸发不会阻碍工质的正常流动。因此直流 锅炉允许汽压有较大的下降速度，这有利于有效地利用锅炉的蓄热能力。同时蓄热能力小有利于 主动快速改变负荷，这一特点可使直流锅炉较为适应高峰负荷的要求。 2 3 直流锅炉主要扰动对给水的影响： 由于直流炉与汽包炉相比存在结构上的差异，使得在运行特性和控制手段上有较大的差别，从 控制对象的角度直流炉可简要看作为一个三输入和三输出的被控对象，燃料量、给水量、汽轮机调 门开度、任一控制量变化都会影响锅炉的沿程和出口汽温、汽压和蒸汽流量( 负荷) 。这样使直流 锅炉与汽轮机的关系变得较复杂，自动系统控制难度大，各系统关联密切，动态特性如框图1 M P LL ，r ，r W 0 L ， 淡 ，r G V L P e 多变量调节对象动态特性框图1 M - 燃料量、卜给水量、G V 一调门开度 P 一主汽压力、0 一主汽温度、P e 一机组负荷 a 燃料量扰动对直流锅炉影响简要分析在锅炉给水量不 变而燃料量阶跃增加后，经过短暂的迟延后，各个受热面 吸热量迅速增加，使锅炉蒸发量迅速增加，但由于锅炉给 水量未增加，蒸气流量经过一定的峰值后逐渐减少，直至 同锅炉给水量相等。而过热蒸汽的温度经过一段的迟延迅 速增加，最后的明显偏差反映燃水比的变化。蒸气压力由 于初始的蒸气流量增加而上升，随后同蒸气流量的逐渐减 少而下降。( 见框图2 ) b 给水流量扰动对直流炉的影响： 在锅炉燃料量不变而锅炉给水量阶跃增加，由于水是不可压缩的介质，所以给水流量的变化瞬 间即可影响到加热段各个受热面内工质流量。但蒸气是可压缩的，给水流量对蒸发段和过热段蒸汽 流量的直接影响是有一定的迟延，由于锅炉燃烧未增加最终导致汽水温度的下降，给水流量的扰动 变化最终改变各受热面的比例，过热汽温的稳态偏差反映出燃水比的变化。 c 直流锅炉的蓄热和调门开度影响： 盘电5 0 0 M W 直流锅炉在4 0 转入纯直流运行工况后至额定负荷均采用定压运行方式，此时汽 水流程中没有汽包、汽水分离器和炉内小循环j 一次工质在给水泵压力作用下一次经过锅炉加热、 蒸发、过热各段受热面，由于无汽包、汽水分离器和较粗的下降管及联箱，锅炉蓄热小。实际运行 中锅炉出口压力受外界负荷扰动比较敏感，调门开启后会立即引起机前压力和锅炉沿程压力的变 全国火电大机组( 6 0 0 M W 级) 竞赛第l l 届年会论文集 热工 化，同时会引起蒸汽流量的变化和汽温的变化。由于为保证锅炉在超临界状态下运行，不允许锅炉 出口压力有较大范围的变化，这样也决定了汽机控制的主要任务是控制机前压力。 d 直流锅炉自动控制的主要任务： 基于直流锅炉动态特点，直流锅炉对于整个机组的控制任务是；保证锅炉蒸汽的蒸发量随时满 足汽轮机要求，满足外部负荷要求。对于锅炉本身的控制任务是：保证锅炉本身蒸汽压力和温度的 给水、燃料阶跃扰动，过 解目前国内超临界直流机组控制方式基 热汽温反映曲线框图2 本采用此控制方式运行。经过几年的自 动运行实践和改进，燃料和给水在机组协调投入进行控制，相对于各系统单独投入自动控制，更有 利于锅炉的安全稳定和控制精度。 2 4 给水系统基本控制原理 直流锅炉的给水自动系统采用分段控制的方法，首先控制直流锅炉的燃水比使锅炉中间点温度 在一定范围内，再配以两级喷水减温保证锅炉出口温度在额定值内，控制的策略采取“水跟煤”方 式，机组负荷变化由燃烧系统承担，锅炉汽水系统的沿程温度主要由给水系统承担。 a 给水系统中间点的温度控制意义和方式： 实践证明，超临界直流炉运行中汽水分离器出口温度处于微过热状态，是反应给水和燃料关系 变化最灵敏的测量点( 注：盘电公司转入直流运行后，汽水分离器退出运行) 。在不同负荷下以及 受热面结焦、积灰等引起传热系数变化的影响，导致中间点温度并非是固定不变的。 b 表一： 我们采用的运行方式是：定值与第一级减温温差修正，即运行人员可以根据运行工况在一定范 2 9 5 全国火电大机组( 6 0 0 M w 级) 竞赛第1 1 届年会论文集热工 围内修正中间点温度定值，再通过第一级减温器前后温差修正中间点温度定值。第一级减温器前后 温差为控制范围8 - 1 2 ，它可以使第一级减温水保持一定的喷水量，能够完成正常工况下的过热 器沿程温度的正负调整，减温器前后温差可以间接反应燃水比的配比关系。 仅靠中间点温度还不能完全生成锅炉的给水量，经过长期的运行经验和试验结果，中间点控制 回路对锅炉给水量主要起到校正功能，其最大范围为锅炉额定给水量的1 1 6 即1 0 0 t h 。 c 锅炉给水量的生成和控制( 见框图3 ) 控制燃水比，使用什摩信号来代替锅炉热负荷生成给水量是首要解决的问题。直接采用给煤机 转速代表进入锅炉的热负荷主信号显然不可取，煤质发生变化、刮板给煤机煤层厚度变化、磨煤机 一次风、送引风都会对炉膛燃烧热负荷造成影响。 原俄罗斯设计中采用锅炉上辐射的蒸汽流量经函数转换代表锅炉热负荷生成基本定值，再加 上锅炉中间点微过热汽温校正回路和各种前馈信号形成给水量定值。此系统构成能够满足机组正常 运行的控制，但盘电n 7 6 型锅炉原设计煤种为山西晋北烟煤后改烧神华煤后，锅炉结焦加剧，蒸 汽吹灰由每周1 次到现在的每天2 次，炉膛水冷壁远程水吹灰由每月1 次到现在的每天l 2 次， 导致给水量在吹灰非正常工况下易出现摆动现象。( 见附图a ) 经过一段实践时间的摸索，发现直流锅炉的给水量与机组负荷有较严格的对应关系见表一，从 而改变了给水系统的控制策略，锅炉的给水自动控制按照机组协调投入的角度来考虑，机组协调的 控制目的是保证机组负荷稳定，在机组协调投入情况下由目标负荷通过函数关系代表热量生成给水 量的基本定值，同时锅炉燃烧自动控制同样接受目标负荷指令，这样设定两系统函数曲线的关系和 变化速率，实现燃料和给水按照一定的比例并同步变化，还能够解决吹灰工况下蒸汽流量代表的热 量信号的摆动问题。( 效果见图b ) 。 全国火电大机组( 6 0 0 M W 级) 竞赛第1 l 届年会论文集热工 d 热量信号在给水系统中控制作用和前馈信号的作用： 盘电r 1 7 6 型锅炉结构为双流程对称布置，在燃烧均匀、换热均匀情况下，两个各流程分配水 量为5 0 。而远程水吹灰只吹扫一个流程的受热面，蒸汽流量代表的热量信号可以反映出吹灰影响 换热的情况，为保证吹灰时水冷壁温度必须对受影响的流程给水量进行调整。但实际运行又不能完 全按照热量信号进行水量分配，依据试验我们设定分配系数为9 6 1 0 4 ，即两个各流程给水量 分配偏差最大不超过总给水量的8 ，这样实现目标负荷稳定给水，热量信号完成分配流程的任 务，投入使用效果明显。 在机组协调解除的工况下，热量信号可以作为给水量的主定值信号实现给水系统的自动控制， 直流锅炉为多变量对象特性，受到影响因素多，给水自动控制系统中前馈量包括：给煤机总转速、 下辐射区蒸汽压力、给水流量、目标负荷等信号，给水系统前馈量的调节控制，也是提高整个系统 稳定和快速响应的重要手段和环节，其参数整定工作是通过大量的试验来完成的。 盘山给水系统控制策略和系统构成，协调系统退出后，给水系统不单独长时间投入自动控制， 给水系统的控制范围为6 0 1 0 0 ，投入率达到1 0 0 。 3 盘山电厂给水控制系统分析 3 1 给水控制系统组成 a 设备组成：一台电动给水泵、# l 汽动给水泵、# 2 汽动给水泵、l 流道给水调节门、2 流道 给水调节门。 b 信号组成：1 1 流道蒸汽流量、1 2 流道蒸汽流量、2 1 流道蒸汽流量、2 2 流道蒸汽流 量、1 流道给水流量、2 流道给水流量、给水温度、给煤机总转速、给煤机总转速指令、1 流道下辐 射区I I 悬吊管后介质压力、2 流道下辐射区I I 悬吊管后介质压力、1 流道上辐射区悬吊管后介质 压力、l 流道上辐射区I I 悬吊管后介质温度、2 流道上辐射区悬吊管后介质压力、2 流道上辐射区 I I 悬吊管后介质温度、汽轮机速度级压力、l 流道一级减温水前温度、l 流道一级减温水后温度、2 流道一级减温水前温度、2 流道一级减温水后温度、1 流道给水调节门前压力、1 流道给水调节门后 压力、2 流道给水调节门前压力、2 流道给水调节门后压力、实发功率、运行人员给定的目标负 荷、A G C 目标负荷、调节级室蒸汽温度、机前压力与定值偏差、电泵出口流量。 3 2 给水控制系统工作原理， a 左，右侧给水流量定值： 左侧蒸汽流量( 1 1 流道蒸汽流量+ 1 2 流道蒸汽流量) 占总蒸汽流量( 1 1 流道蒸汽流量 + 1 2 流道蒸汽流量+ 2 1 流道蒸汽流量+ 2 2 流道蒸汽流量) 的百分比乘以由实际负荷生成的 总给水流量定值。加上给煤机总转速生成的总给水流量就等于左侧给水流量定值。其中，通过实际 蒸发量来判断所需给水流量占由实际负荷生成的总给水流量定值的7 0 ，给煤机总转速生成的总给 水流量定值占1 5 ，左、右合起来正好3 0 。如果单纯的以蒸汽流量做为判断，迟滞太大，加上给 煤机总转速后，提高了给水对给煤机转速的响应能力。右侧同理。 b 左，右侧给水流量校正回路： 给水流量校正主要是根据中间点温度进行校正，我厂中间点主要是指一级减温水前温度，这个 校正回路主要分两部分，一是中间点温度定值生成回路，它主要是由汽轮机速度级压力经非线性修 正后，再加上运行人员偏置及机前压力偏差和一减前后温差的校正给出，一减前后温差定值为8 ，这样可以保证一级减温水调节阀有一定的调节裕量。这里，给定值设了一个高低限，防止测点 全国火电大机组( 6 0 洲级) 竞赛第1 1 届年会论文集热工 异常或非正常工况，定值偏离正常运行工况。第二部分就是校正回路，定值和变量的差值经P I 调 节器输出校正信号。左右侧相同。 c 主给水调节器： 左侧给水流量定值+ 右侧给水流量定值+ 左侧给水流量校正+ 右侧给水流量校正+ 运行人员偏 置= 总给水流量定值，它和总给水流量的差值经调节器运算后生成汽泵控制指令。在这里，我们采 用了日立公司独有的P A 4 算法块，对P I F 调节器进行强行赋值，根据实发功率生成不同的比例和积 分时间，实现不同负荷下，调节器变比例运行，从而使给水流量的变化速率满足各种工况运行。 汽泵控制指令与汽泵转速偏差，经调节器运算产生汽泵开、关指令。，当两台汽泵自动时，可 通过改变偏置改变汽泵转速。，它们两个之间是一正一负相反的关系，这样可以根据汽泵的实际工 作状况进行相应的调整。 我们还在汽泵控制回路加入了积分饱和控制回路，这是针对在低负荷工况，厂用汽压力低，造 成汽泵出力降低，汽泵调速汽门全开后，转速和指令之间还有差值存在，造成积分饱和现象，积分 饱和的判断条件为：当2 台汽泵调速汽门都全开后，汽泵控制指令和高选后汽泵实际转速的差值超 过1 5 转，并且，给水流量定值比汽泵调速汽门全开时的值又增加了1 0 吨以上的流量，延时1 秒 后，调节系统发给水积分饱和有效信号并且发报警。同时，对两台汽泵的自动进行假切，画面上 看，汽泵还是自动状态，实际上，调节器已经是手动状态。 d 左右侧热量不平衡信号的生成： 热量不平衡信号：就是热量与给水配比，反映在逻辑上就是给水流量与给水流量定值偏差的大 小。给水门R L 0 5 7 、R L 0 5 8 实际上调整的是左右侧热量与给水的平衡。 左侧给水流量校正信号+ 左侧给水流量定值信号一左侧给水流量= 左侧热量不平衡信号 右侧给水流量校正信号+ 右侧给水流量定值信号一右侧给水流量= 右侧热量不平衡信号 e 给水调节门控制回路： 给水门动作只有两个原因：是左右侧热量不平衡信号有差值，二是给水门前后差压超过定 值。热量信号的不平衡代表着左右流程蒸发量不同，给水门的作用主要是平衡两者之间的关系。之 所以要引入给水门前后差压，主要是因为在调试期间，曾经出现过给水门前后压差太大，造成给水 门无法动作，电机过热掉电。为了避免类似情况发生，对逻辑进行了改进。 3 3 给水自动条件 a 给水投自动顺序 1 ) 给水门R L 0 5 7 、R L 0 5 8 自动投入 约任一汽泵S K 0 9 5 、S K 0 9 6 自动投入 3 ) 校正器投入自动。在这里需要说明的是，给水自动投入顺序虽然是这样一个一个投入的，但 在切除时，是切除任意一个给水门自动时，两台汽泵自动，两个校正器自动及另外一个给水门自动是 同时切除的。这样设计的主要原因是为了在自动调节系统出现故障后，运行人员能够及时的的对参 数进行手动调整，防止事故扩大。 b 主给水投自动条件 1 1R L 0 5 7 、R L 0 5 8 任一燃水比自动投入 2 ) 热量信号正常 3 )任一汽泵S K D 9 5 、S K 0 9 6 自动投入 c 热量信号异常 1 )左右侧蒸汽流量N A 4 0 1 、N A 4 0 2 、N A 4 0 3 、N A 4 0 4 信号异常 全国火电大机组( 6 0 0 M w 级) 竞赛第1 1 届年会论文集热工 2 )左右侧上辐射区介质压力N A 3 1 2 、N A 3 1 3 信号异常 3 ) 左右侧给水流量R L 4 0 1 、R L 4 0 4 信号异常 4 )汽机调速级压力、调节级室蒸汽温度S A 0 5 0 信号异常 d 。给水门R L 0 5 7 ( I u L 0 5 8 ) 校正器自动切除条件 1 ) 手动切除 2 ) 左( 右) 侧一减前温度N A l 0 8 ( N A l 0 9 ) 信号异常 3 ) 汽泵S K 0 9 5 、S K 0 9 6 均未投自动 4 ) 给水门前后压差大( 未投入) 5 ) 左( 右) 侧一减后温度N A l l 0 、N A l l l ( N A l l 2 、N A l l 3 ) 信号异常 6 )汽机调速级压力信号异常 e 汽泵S K D 9 5 ( S K D 9 6 ) 自动切除条件 1 ) 手动切除 2 1 汽泵保护动作 3 1 给水门R L 0 5 7 、R L 0 5 8 均未投自动 4 ) 左( 右) 侧给水流量R L A 0 1 ( R L 4 0 4 ) 信号异常 5 ) 汽泵转速R F 7 0 1 ( R F 7 0 2 ) 信号异常 6 ) 汽泵S K 0 9 5 ( S K 0 9 6 ) 阀门失电 7 ) S K 0 9 5 ( S K 0 9 6 ) 硬手操在手动位 给水门R L 0 5 7 ( R L 0 5 8 ) 自动切除条件 1 )手动切除 2 1R L 0 5 7 ( R L 0 5 8 ) 硬手操在手动位 3 ) 给水门R L 0 5 7 ( R L 0 5 8 ) 阀门失电 4 ) 左( 右) 侧一减前温度N A l 0 8 ( N A l 0 9 ) 信号异常 5 ) R E 0 5 7 ( R L 0 5 8 ) 门前门后压力信号异常 6 ) 左( 右) 侧给水流量R L 4 0 1 ( R L 4 0 4 ) 信号异常 7 ) 给水温度信号异常 g 电泵自动切除条件 1 ) 手动切除 2 ) 功能组停电泵 3 )电泵及前置泵跳闸 4 ) R L 0 9 8 硬手操手动位 5 ) 电泵出口流量信号异常 回R L 0 9 8 阀门失电 4 原因分析及改进方向 4 1 原因分析 通过大量的观察、实验与研究工作，我们发现在锅炉水吹灰时，给水调节系统的主定值信号都 会产生摆动现象，所以会造成给水系统的摆动产生。究其根本原因分析如下： a 机组稳态工况下蒸汽吹灰、水吹灰对系统的影响： 2 9 9 全国火电大机组( 6 0 0 M w 级) 竞赛第11 届年会论文集热工 自动系统的投入必须首先考虑系统的稳定性，机