机械毕业设计(论文)-80系列微型风冷活塞式压缩机的设计(W80II型)【全套图纸】.doc_第1页
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文档简介

编编 号号 无锡太湖学院 毕毕业业设设计计(论论文文) 题目:题目:80 系列微型风冷活塞式压缩机的设计系列微型风冷活塞式压缩机的设计 W80II 型型 信机 系系 机械工程及自动化 专专 业业 学 号: 学生姓名: 指导教师: (职称:高级工程师 ) (职称: ) 2013 年 5 月 25 日 无锡太湖学院本科毕业设计(论文)无锡太湖学院本科毕业设计(论文) 诚诚 信信 承承 诺诺 书书 全套图纸,加全套图纸,加 153893706 本人郑重声明:所呈交的毕业设计(论文) 80 系列微型 风冷活塞式压缩机的设计 是本人在导师的指导下独立进行研 究所取得的成果,其内容除了在毕业设计(论文)中特别加以 标注引用,表示致谢的内容外,本毕业设计(论文)不包含任 何其他个人、集体已发表或撰写的成果作品。 班 级: 机械 93 学 号: 0923105 作者姓名: 2013 年 5 月 25 日 无锡太湖学院学士学位论文 IV I 无无锡锡太太湖湖学学院院 信信 机机 系系 机机械械工工程程及及自自动动化化 专专业业 毕毕 业业 设设 计计论论 文文 任任 务务 书书 一、题目及专题:一、题目及专题: 1、题目 80 系列微型风冷活塞式压缩机的设计 2、专题 二、课题来源及选题依据二、课题来源及选题依据 80 系列微型风冷活塞式压缩机是风冷单作用压缩机,使用飞 溅的有雾进行润滑,在食品、医疗、仪表等行业广泛应用。压缩机 由三相异步电动机作为原动机,经“V”型皮带传动,使曲轴作旋转 运动,再通过连杆带动活塞在气缸内作往复运动。空气由进气阀吸 入一级气缸,压缩后经排气阀进中间冷却器后再经二级气缸压缩后 进入储气罐。采用自动停机方式控制排气压力,压缩机的冷却主要 由兼作风 扇的飞轮对气缸及中间冷却器进行强制对流换热来保证。 三、本设计(论文或其他)应达到的要求:三、本设计(论文或其他)应达到的要求: 1、 根据设计参数进行压缩机的热、动力计算(主要包括缸径的 确定,电动机功率计算及选型,压缩机中的作用力的分析, 飞轮距的确定,惯性力和惯性力矩的平衡) ; II 2、绘制主机总图及主要零件图; 3、对压缩机主要零件进行强度校核; 4、根据计算结果,确定压缩机结构尺寸,完成总装图; 5、查阅相关资料,完成毕业设计说明书一份,不少于 30 页。 四、接受任务学生:四、接受任务学生: 机械 93 班班 姓名姓名 五、开始及完成日期:五、开始及完成日期: 自自 2012 年年 11 月月 12 日日 至至 2013 年年 5 月月 25 日日 六、设计(论文)指导(或顾问):六、设计(论文)指导(或顾问): 指导教师指导教师 签名签名 签名签名 签名签名 教教研研室室主主任任 学科组组长研究所学科组组长研究所 所长所长 签名签名 系主任系主任 签名签名 2012 年年 11 月月 12 日日 III 摘摘 要要 活塞式压缩机是一种容积式压缩机,用来提高气体压力和传送气体,目前 广泛用于工业生产中,例如:石油、化工、冶金、轻功、纺织、及采矿等。因 此,气体压缩机是近代工业生产中不可缺少的通用机械。结合所学过的中小型 压缩机,了解其基本结构及其工作原理,重点掌握其结构设计学会所含零部件 的结构设计方法及其强度校核方法,在设计过程中,理论联系实际,最终了解 设计一个机械设备基本思想和方法。 W 型风冷微型活塞式压缩机主要用于工业中气体压缩,虽然其结构有别于 其他压缩机,但它们原理相似。因此可以根据已知的压缩机类型,通过互相比 较进而进行设计。 整个设计过程包括整体总体结构设计、热力学的计算、初定相关零部件结 构尺寸,然后借助 CAXA 等绘图软件,选定轴承等标准件,应用强度理论对其进 行必要的强度校核以满足实际的需要,最后确定压缩机的辅助设备。 关键字关键字:活塞式压缩机;强度校核;行程容积;动力计算 IV Abstract The piston compressor is a positive displacement compressor used to increase the gas pressure and gas transmission, now widely used in industrial production, such as: petroleum, chemical, metallurgy, dodge, textile, and mining. Therefore, the gas compressor is indispensable in modern industrial production of general machinery. Combined with the small and medium-sized compressor, we understand the basic structure and how it works, focus on mastering the Society of structural design components contained in the structural design method and its strength check method, theory with practice in the design process, the final Learn basic ideas and methods of the design of a mechanical device. W-type air-cooled micro-piston compressor is mainly used for industry, gas compression, although its structure is different from other compressor, but they are similar in principle. Therefore it can be known according to the type of the compressor, by mutual comparison Further design. Throughout the design process, including overall design of the overall structure, thermodynamic calculations, an initial component structure size CAXA and other graphics software, and then with the selected bearings and other standard parts, application strength theory be necessary strength check to meet the actual need to finalize the compressor auxiliary equipment. Keywords: Piston compressor; Strength check; Stroke volume; Dynamic calculation V 目目 录录 摘 要.III ABSTRACT.IV 目 录.V 1 绪论.1 1.1 本课题的研究内容和意义.1 1.2 国内外的发展概况.1 1.3 本课题应达到的要求.1 2 压缩机总体结构的设计.2 2.1 设计原则及设计任务.2 2.2 结构方案的选择.3 2.3 列数及级在列中的配置.4 3 压缩机热力计算.5 3.1 技术参数.5 3.2 热力计算.5 3.2.1 计算总压力比.5 3.2.2 压缩机级数的确定.5 3.2.3 压力比分配.5 3.2.4 计算容系数.5 3.2.5 确定压力系数.6 3.2.6 确定温度系数.6 3.2.7 计算泄漏系数.6 3.2.8 计算气缸工作容积.7 3.2.9 确定缸径、行程及行程容积.7 3.2.10 复算压比或调整余隙容积.8 3.2.11 计算各列最大的活塞力.9 3.2.12 计算排气温度.9 3.2.13 计算功率.9 3.2.14 等温功率.10 4 动力计算.11 4.1 已知数据整理.11 4.2 动力计算.11 4.2.1 计算活塞位移、速度、加速度.11 4.2.2 气体力的计算.13 VI 4.2.3 惯性力的计算.17 4.2.4 切向力的计算及切向力曲线的绘制.21 4.2.5 飞轮矩的确定.23 5 主要零部件的分析设计.26 5.1 气缸部分的分析计算.26 5.2 机身的设计.28 5.2.1 机身材料.28 5.2.2 主要尺寸确定.29 5.3 连杆的设计.29 5.3.1 概述.29 5.3.2 连杆的结构设计.29 5.3.3 杆身结构.29 6 结论与展望.33 6.1 结论.33 6.2 不足之处及未来展望.33 致 谢.34 参考文献.35 80 系列微型风冷活塞式压缩机的设计W80II 型 1 1 绪论绪论 1.1 本课题的研究内容和意义本课题的研究内容和意义 压缩机是一种输送气体和提高气体压力的机器,属于将原动机的动力转化 为气体压力能的工作机,它种类多、用途十分广泛,如冶金、矿山、机械和国 防等,尤其在石油、化工生产中,压缩机已成为必不可少的关键设备,由此可 见,压缩机已成为国民经济各个部门中重要的通用机械。 压缩机按压缩气体的原理不同可分为容积式和速度式两大类。容积式压缩 机是使气体直接受压,从而使气体容积缩小、压力提升。其特点是压缩机 具有 容积可周期性变化的工作腔。按工作腔中运动元件不同,容积式压缩机可分为 往复式和回转式两种。动力式压缩机是使气体流动速度提高,然后通过扩压元 件使速度能转化为压力能,与此同时气体容积也相应减小。其特点是压缩机具 有驱使气体获得流动速度的叶轮。按工作腔中运动元件不同,动力式分为离心 式、轴流式、喷射式等。本设计采用容积式压缩机。 压缩气体主要应用与以下几个方面: (1)作为动力:压缩气体驱动各种风冷机械,风冷工具,控制表及其自动 化装置。 (2)气体用于气体制冷和气体分离:空气液化分离后,得到纯氧、氮等。 (3)用来合成及聚合:如氮氢合成氨,氢、二氧化碳合成尿素等等。 (4)气体输送、气瓶罐装等等。 (5)用以油的加氢精制:如重油的轻化、润滑油的加氢精制等等。 (6)天然气燃料车的气源提供。 1.2 国内外的发展概况国内外的发展概况 近几十年来,我国压缩机制造业在引进国外技术,消化吸收和自主开发基 础上,克服不少难关,取得重大突破,其中活塞式压缩机已达到国际同类产品 的水平。今后压缩机的发展前景不仅仅在于努力提高技术性能指标,更应着力 于应用近代先进计算机技术进行性能模拟和优化设计,促成最佳性能的系列化、 通用化、机组化和自动化,降低生产成本,完善辅助成套设备,扩大应用领域, 提高综合技术经济指标。 1.3 本课题本课题应达到的要求应达到的要求 本次设计的80系列风冷活塞式微型压缩机主要用于工业生产中,主要包括 三个方面:一是热力计算,确定行程容积、最大活塞力、排气温度、功率和效 率等;二是动力计算,确定气体力、综合活塞力、飞轮矩等;三是连杆的计算, 确定连杆长度,大头小头尺寸。 无锡太湖学院学士学位论文 2 2 压缩机总体结构的设计压缩机总体结构的设计 2.1 设计原则及设计设计原则及设计任务任务 排气量:Q=0.4/min;排气压力:P =1.25MPa;进气压力: 3 m d P =0.1MPa; s 进气温度:T =20C;进气相对湿度:=0.8; 1 查书得 130m=k1.4 相对余隙容积的大小,很大程度上取决于气缸上的布置方式,气阀的结构 结构形式和级数,以及同一级次的行程缸径比等。般处于下列范围: 低压级:0.070.12 中压级:0.090.14 高压级:0.110.16 单作用式压缩机,如果气阀轴向地配置在气缸盖上,低压级可小至 ;速短行程压缩机,可高达;小型压缩机的高压07 . 0 04 . 0 18 . 0 15 . 0 级可达。25. 0 所以取 1=0.03:;2=0.05 m1=1.1; m2=1.15 得 v1=1-1(z1/m1-1)=1-0.03(3.671/1.1-1)=0.932 (3.4) v2=1-2(z1/m2-1)=1-0.05(3.51/1.15-1)=0.901 (3.5) 3.2.5 确定压力系数确定压力系数 根据进气压力接近于大气压力,取压力系数;98 . 0 1p 根据温度系数与压力比的关系,取温度系数。00 . 1 2 p 3.2.6 确定温度系数确定温度系数 取。97 . 0 ;97. 0 21 TT 3.2.7 计算泄漏系数计算泄漏系数 表 3-3 泄漏系数 项目 相对泄漏数 级数 第一级第二级 气阀一级 二级 0.020.03 80 系列微型风冷活塞式压缩机的设计W80II 型 7 续表 3-3 总相对泄漏量0.050.07 v l 1 1 0.9520.93 3.2.8 计算气缸工作容积计算气缸工作容积 (3.6) 1111 1 ltpv h n Q V 952. 097 . 0 98 . 0 932 . 0 850 4 . 0 3 00056 . 0 m (3.7) 2222 2 2 1 2 1 ltpv h T T P P n Q V 93 . 0 97 . 0 00 . 1 932. 0 1 293 303 1067 . 3 10 850 4 . 0 5 5 3 00016 . 0 m 3.2.9 确定缸径、行程及行程容积确定缸径、行程及行程容积 已,选取行程 S=60mm,得活塞平均速度min/850rn (3.8)sm sn Vm/7 . 1 30 85060 30 一级气缸直径: (3.9) 2 4 2 1 SDVh m (3.10) 0771. 0 06 . 0 00056 . 0 22 1 1 s V D h 活塞环一级 二级 0.030.04 无锡太湖学院学士学位论文 8 圆整后,圆整后实际行程容积mmD80 1 3 1 000603 . 0 mVh 二级气缸直径: (3.11)1 4 2 22 SDVh (3.12) m s V D h 0582. 0 06 . 0 00016 . 0 44 2 2 圆整后,圆整后实际行程容积。mmD60 2 3 2 00017 . 0 mVh 3.2.10 复算压比或调整余隙容积复算压比或调整余隙容积 气缸直径圆整后如其他参数不变,则压力比分配便改变,若忽略压力比 改变后对容积系数的影响,则压力比的改变可认为与活塞有效面积改变成比例。 表 3-4 圆整前、后总的活塞有效面积如下表 气缸直径活塞有效面积 级次 D(cm) (m2 2 2 DAi ) 前后前后 0.0770.0800.00930.010 0.05820.0600.00530.0057 由于一级缸径圆整变大使一级排气压力要反比例降低,降低率 930 . 0 01. 0 0093 . 0 1 由于二级缸径圆整变大使二级排气压力要反比例降低,降低率 929 . 0 0057 . 0 0053. 0 2 一级压力比变为 (3.13)171 . 3 67 . 3 929 . 0 930. 0 121 1 相应地二级压力比变为 (3.14)051 . 4 929. 0930 . 0 5 . 3 21 2 2 也可以用调整相对余隙的方法,维持压力比不变,即因第一级缸直径变大了, 相对余隙容积也相应变大了,使吸进的气量不变。由此可得 (3.15)867 . 0 010 . 0 0093 . 0 932 . 0 1 1 A A vivi 一级新的相对余隙容积: 80 系列微型风冷活塞式压缩机的设计W80II 型 9 (3.16) 059 . 0 167 . 3 867 . 0 1 1 1 1 . 1 1 1 1 1 1 m vi O 二级新容积系数: (3.17) 838 . 0 0057. 0 0053 . 0 901 . 0 2 2 2 2 A A rr 二级新相对余隙容积0.055 (3.18) 15 . 3 838 . 0 1 15 . 1 1 2 本计算中取调整相对余隙容积。 3.2.11 计算各列最大的活塞力计算各列最大的活塞力 取进、排气相对压力损失: 075 . 0 1 s167 . 0 1 d 048 . 0 2 s105 . 0 2 d 气缸内实际进、排气压力 Ps =(1-0.075) 10 Pd =(1+0.167) 3.67 10 =0.925 1 5 1 5 10 N/M =4.25105 N/M2 52 Ps =(1-0.048) 3.67 Pd =(1+0.105) 2 5 10 2 5 10 5 . 12 =3.494 =13.81 25 /10MN 25 /10MN 轴侧和盖侧活塞面积分别为: 255 11 /10355 . 3 1028. 4mnPP sd 255 2 2 /10494. 31081.13mnPsPd 25 /10316.10mN 最大活塞力 第一级: NPsPdAF 35 1 111 105 . 31001 . 0 )( (3.19) 第二级: NPsPdAF 35 2 122 109 . 510316.100057 . 0 )( (3.20) 3.2.12 计算排气温度计算排气温度 取压缩指数 n =1.35 ; n =1.4 12 排气温度 无锡太湖学院学士学位论文 10 Td =T Td =T 111 1 1 1 n n222 1 2 2 n n 35 . 1 135. 1 67 . 3 293 4 . 1 14 . 1 67. 3 5 . 410 (3.21) (3.22)K5 .410K 4 . 430 3.2.13 计算功率计算功率 (3.23) 1)1 ( 160 1 1 1 011 1 1 1111 n n nvsi n n VP n N kw38 . 1 1)242. 01 (67 . 3 135 . 1 35. 1 000603. 0867 . 0 10 60 850 35. 1 135. 1 5 (3.24) 1)1 ( 160 2 2 1 021 2 2 2221 n n hvsi n n VP n N kw21 . 1 1)153 . 0 1 (5 . 3 14 . 1 4 . 1 00017 . 0 838 . 0 105 . 3 60 850 4 . 1 14 . 1 5 总的指示功率 kwNi58 . 2 31 . 1 38 . 1 取机械效率9 . 0 m 轴功率 KWNZ87 . 2 9 . 0 58 . 2 电动机的功率余度取 10%,则电动机取 4kw。确定电动机型号为Y112M-2, 转速为2890r/min。 3.2.14 等温功率等温功率 各级等温压缩功率 kwllP n sN nnhvsi 963 . 0 67. 3000603. 0867 . 0 10 60 850 60 5 1111 11 (3.25) (3.26)963 . 0 67 . 3 ln00017. 0838 . 0 1067. 3 60 850 5 21 s Ni 总的等温指示功率 kwN isi 923 . 1 963. 0963. 0 等温指示效率 %3 .71 7 . 2 926 . 1 isi 等温轴效率 %17.646417 . 0 9 . 0713. 0 is 80 系列微型风冷活塞式压缩机的设计W80II 型 11 4 动力计算动力计算 4.1 已知数据整理已知数据整理 表 4-1 已知数据 级数III 活塞面积(m2) A0.010.0057 10.5 10.5 P1j0.10.42 Psj0.9253.494 10.5 P2j0.4515.43 Pdj4.2813.81 温度 吸入 oc 20137.5 k2.93410.5 排出 oc 137.5157.4 k410.5430.4 相对余隙容积0.0590.072 行程(mm) s60mm 余隙容积折合行程(mm)s0=s3.544.32 指示功率(kw) Ni1.381.32 轴功率kw 3kw 无锡太湖学院学士学位论文 12 4.2 动力计算动力计算 4.2.1 计算活塞位移、速度、加速度计算活塞位移、速度、加速度 sr n /97.838 60 8502 60 2 (4.1) 6691 . 2 97.8803 . 0 r (4.2) smrv/47.237733.8303 . 0 22 取径长比: 4 1 位移 )sin11 ( 1 )cos1( 22 xrX g (4.3) )cos1 ( 16 1 )cos1 (03. 0 速度 )2sin 2 (sin rv (4.4) )2sin 8 1 (sin6691 . 2 加速度 )2cos(cos 2 ra (4.5) )2cos 4 1 (cos47.237 表 4-2 活塞位移、速度、加速度 80 系列微型风冷活塞式压缩机的设计W80II 型 13 曲柄转曲柄角度活塞位移x(m) 活塞速度v(m/s)活塞加速度a(m/s2) 0o00396.84 15o1.270.86280.79 30o4.961.62235.34 45o10.662.22167.95 60o17.812.689.05 75o25.732.7410.05 90o33.752.67-59.37 105o41.262.44-112.88 120o47.812.02-148.4 135o53.091.55-167.92 150o56.921.05-175.97 165o59.230.52-177.96 180o600-178.1 195o59.23-1.05-177.96 210o56.92-1.55-175.97 225o53.09-1.55-167.92 240o47.81-2.02-148.4 续表 4-1 无锡太湖学院学士学位论文 14 曲柄转曲柄角度活塞位移x(m) 活塞速度v(m/s)活塞加速度a(m/s2) 255o41.26-2.44-112.88 270o33.75-2.67-59.37 285o25.73-2.7410.05 300o17.81-2.689.05 315o10.66-2.22167.95 330o4.96-1.62235.34 345o1.27-0.86280.79 360o00396.84 4.2.2 气体力的计算气体力的计算 (1)各级气体力 膨胀过程: m j dj xS S PP)( 0 0 (4.6) 进气过程: sj PP (4.7) 压缩过程: m j sj XS SS PP )( 0 0 (4.8) 排气过程: dj PP (4.9) 本机属于微型压缩机,取,是活塞位移,1 . 1 11 mm15 . 1 22 mm j x 为代表余隙容积的当量行程, (-相对余隙容积)用运动计算中各点的ss 0 位移值。因为本机为单作用活塞,所以只需将盖侧列入计算。 (2)气体力 gjjgj App (4.10) 80 系列微型风冷活塞式压缩机的设计W80II 型 15 表 4-3 I 级盖侧气体力表 无锡太湖学院学士学位论文 16 曲轴转角活塞位移膨胀过程进气过程压缩过程排气过程气体力 xg(min)Pj=PsPj=PdPgj=-Pj*Agj 004.28-4280 151.273.05-3050 304.960.925-925 4510.660.925-925 6017.810.925-925 7525.730.925-925 9033.750.925-925 10541.260.925-925 12047.810.925-925 13553.090.925-925 15056.920.925-925 16559.230.925-925 180600.925-925 19559.230.94-840 21056.920.97-970 22553.091.04-1040 24047.811.14-1140 25541.261.31-1310 27033.751.58-1580 28525.732.01-2010 30017.812.75-2750 31510.664.28-4280 3304.964.28-4280 3451.274.28-4280 36004.28-4280 80 系列微型风冷活塞式压缩机的设计W80II 型 17 I 级: N pddd APF 35 1028. 401. 01067 . 3 )167 . 0 1 ()1 ( (4.11) NAPF pssd 35 10925 . 0 01 . 0 10)075 . 0 1 ()1 ( (4.12) 图 4.1 I 级盖侧气体力 无锡太湖学院学士学位论文 18 表 4-4 II 级盖侧气体力表 曲轴转角活塞位移膨胀过程进气过程压缩过程排气过程气体力 xg(min)Pj=PsPj=PdPgj=-Pj*Agj 0013.81-7871.7 151.2710.27-5854 304.963.494-1991.6 4510.663.494-1991.6 6017.813.494-1991.6 7525.733.494-1991.6 9033.753.494-1991.6 10541.263.494-1991.6 12047.813.494-1991.6 13553.093.494-1991.6 15056.923.494-1991.6 16559.233.494-1991.6 180603.494-1991.6 19559.233.54-2017.8 21056.923.67-2091.9 22553.093.91-2228.7 24047.814.31-2456.7 25541.264.93-2810.1 27033.755.9-3363 28525.737.48-4263.6 30017.8110.16-5791.2 31510.6613.81-7871.7 3304.9613.81-7871.7 3451.2713.81-7871.7 360013.81-7871.7 80 系列微型风冷活塞式压缩机的设计W80II 型 19 II 级: NAPF pddd 35 107 . 80058 . 0 1081.13)105 . 0 1 ()1 ( (4.13) NAPF pssd 35 1099. 10057 . 0 1067 . 3 )048. 01 ()1 ( (4.14) 图 4.2 II 级盖侧气体力 4.2.3 惯性力的计算惯性力的计算 往复惯性力:61935213067385m 旋转惯性力: gm188 无锡太湖学院学士学位论文 20 表 4-5 惯性力表 曲柄转角活塞加速度复位惯性力 I=m a s 5 . 1旋转惯性力 2 1 wmI r A(m/s ) 2 I 级II 级I 级II 级 0 0 396.84368.46368.46-44.64-44.64 15 0 380.79353.56353.56-44.64-44.64 30 0 235218.2218.2-44.64-44.64 45 0 167.95155.9155.9-44.64-44.64 60 0 89.0582.6882.68-44.64-44.64 75 0 10.059.339.33-44.64-44.64 90 0 -59.37-55.13-55.13-44.64-44.64 105 0 -112.88-104.81-104.81-44.64-44.64 120 0 -148.4-137.8-137.8-44.64-44.64 135 0 -167.92-155.9-155.9-44.64-44.64 150 0 -175.97-163.39-163.39-44.64-44.64 165 0 -177.96-165.24-165.24-44.64-44.64 180 0 -178.10-165.36-165.36-44.64-44.64 195 0 -177.96-165.24-165.24-44.64-44.64 210 0 -115.97-163.39-163.39-44.64-44.64 225 0

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