（土木工程专业论文）高墩大跨连续刚构桥温度效应的研究.pdf

高墩大跨连续刚构桥 温度效应的研究 学科、专业：土木工程 硕士研究生：王吉英 指导教师：王清湘教授 李亚木教授级高工 论文摘要 自预应力连续刚构桥引入我国以来，经过十多年的应用，在这种桥型的设 计及研究方面已经取得了令人瞩目的成就。但随着连续刚构桥跨径及桥高的不 断加大，设计者也将面临越来越多的技术问题，连续刚构桥的温度效应分析便 是其中一个。本文结合大深坑号桥的实际情况，从结构温度效应分析的有限 元法出发，建立了桥梁结构计算的模型，采用同济大学桥梁工程系开发的 d r b r i d g e 桥梁博士2 9 版平面杆系有限元分析程序参照英国b s 5 4 0 0 规范、 新西兰规范及我国公路桥梁设计规范分别分析了大深坑桥纵向的温度效应， 并将结果予以对比。得出了能指导工程应用的结论：不同的温度计算模式计算 结果相差较大，甚至结果可能完全相反，我国公路桥涵设计规范无论是日照升 温或是骤然降温的应力计算结果均较英国b s 5 4 0 0 规范和新西兰规范的应力计算 结果小，并有较大的差距，而且与施工现场的温度测量值相差较大。文章建议 对于目前阶段的连续刚构桥的温度效应计算，设计者应充分考虑我国规范的不 适用性及局限性，同时参照国外相关规范进行分析计算。 关键词：连续刚构桥；温度分布；温度荷载；温度应力；温度效应 a n a l y s i s o f t e m p e r a t u r e e f f e c to n h i g h a n d l o n g c o n t i n u o u s r l g i di r a m eb r i d g e l l l- - 一 m a j o r ： c i v i le n g i n e e r i n g m a s t e r s t u d e n t ：j i n g y i n gw a n g a d v i s o r ：p r o f q i n g x i a n gw a n g p r o f y a m ul i ( s e n i o r e n g i n e e r ) a b s t r a c t s i n c et h ep r e s t r e s s e dc o n d j l u o u sr i g i df r a m eb r i d g e sw e r ei n t r o d u c et ob eb u i l t e di n0 1 1 1 7 c o u n t r y ，t h r o u g hy e a r s ，t h ea c h i e v m e n t o f t h ed e s i g na n dr e a s e r c ho nb r i d g em o d e li sg r e a t oa s t h er e s u l to fc o n t i n u a li n c r e a s eo fs p a n sa n dh e i g h t so fb r i d g e s d e s i g n e r sh a v et oh a v em a n y t e c h n i c a l p r o b l e m st od e a lw i t h a m o n gw h i c ha n a l y s i so ft e m p e r a t u r ee f f e c ti s 。t h ep a p e r c o m b i n e st h ed a s h e n k e n g1 1b r i d g ed e s i g nw i t ht h em e t h o do ff i n i t ee h n e n ta n a l y s i s ，m a k e s c o m p u t a t i o nm o d e lo fb r i d g es t r u c t u r e ，m a k e sr i s eo fd r v 2 ，9r e f e r i n gt ob r i t i s hb s 5 4 0 0a n d s p e c i f i c a t i o no f n e w z e a l a n d a n d c h i n a ，a n a l y s e s t e m p e r a t u r ee f f e c t o f d a s h e n k e n g h ，g e t s t h e c a c u l a t er e s u l tt og u i d ec o n s t r u c t i o no ns i t e ：d i f i e r e l l c e so ft e m p e r a t u r em o d e l sr e a c hd i f f e r e n t r e s u l t s 。t h er e s u l tc a c u l a t e da c c o r d i n gt oo u rs p e c i f i c a t i o ni ss m a l l e ra n da tag o o dd i s t a n c eo f f t h er e a l i s t y 。t h e p a p e rs u g g e s t s t h a t d e s i g n e r ss h o u l dc o n s i d e r t h e i l l o g i c a l i t yo f o u rs p e c i f i c a t i o n a n dd e s i g na r r o d i n gt oo v e r s e a sr e l a t i v es p e c i f i c a t i o n 。 k e y w o r d s ：c o n t i n u o u sr i g i df r a m eb r i d g e ，t e m p e r a t u r ed i s t r i b u t i n g ，t e m p e r a t u r el o a d t e m p e r a t u r es l e s s ，t e m p e r a t u r ee f f e c t 大连理x - ：k 学工程硕士学位论文 第一章概述 1 1 我国预应力连续刚构桥的发展现状 由于我国公路建设的初期阶段公路的总里程很少，汽车的速度较低，公路 建设的主要任务是小投资，修长路，重通车，轻等级。桥梁结构形式也主要以 简支梁桥、拱桥、钢桁架桥等为主。随着改革开放以来高等级公路建设的飞速 发展，对路线线形指标的要求，结构与路线经过环境的配合的要求日趋提高， 许多合理、经济、美观的桥梁结构形式也不断被研究、引进和发展。高墩大跨 预应力混凝土连续刚构桥由于自身得天独厚的优点尤其被设计者所青睐。特别 是近年来随着计算机技术的迅猛发展及桥梁设计过程中计算机技术的广泛应 用，使得多元方程的求解不再是难题，加之大跨度桥梁施工技术水平的不断提 高，尤其是桥梁悬臂施工技术的改进秘成熟，对混凝土收缩、徐变、温度变化、 预应力作用、墩台不均匀沉降等引起的附加内力研究的逐步深入和问题的不断 解决，在大跨径的混凝土梁式桥中，连续刚构一连续体系的连续刚构桥已成 为主要的桥梁结构形式。 连续刚构桥全桥连续，梁跨中不设铰或挂梁，结构更为经济合理，可以向 更大跨度发展。1 9 8 8 年在广东省广州市郊建成了第一座连续刚构桥洛溪 大桥，该桥跨过珠江水道，最大跨径1 8 0 米，在当时居亚洲同类桥梁之首。全 桥平面呈凹线形，线条美观轻盈流畅，气势浩大。于 9 8 8 年建成，1 9 9 0 年获国 家优质工程银质奖后又获国家优秀工程设计金质奖。洛溪大桥的建成，标志着 我国公路桥梁设计和施工水平都上了一个新台阶，不仅推动了连续刚构桥型的 发展，也推动了大吨位预应力体系在公路桥梁中的应用。随后在众多的大跨度 桥梁的设计方案和实桥建设中被采用。如1 9 9 1 年建成的湖南省沅陵沅水大桥， 1 9 9 3 年建成的东明黄河大桥，1 9 9 7 年、1 9 9 8 年建成的广州市华南大桥、广东省 南澳跨海大桥，1 9 9 5 年1 2 月建成的湖北省黄石长江大江和1 9 9 7 年建成的重庆 市江津长江大桥等。 1 2 国内预应力连续刚构桥设计及研究现状 自预应力连续刚构桥引入我国以来，经过十多年的应用，在这种桥型的设 计及研究方面已经取得了令人瞩目的成就。国内一些大跨径的连续阿g 构桥”， 详见表1 - 1 。 根据文献1 8 3 的检索结果，我们可以得到如下结论： 1 、国内墩高最高的预应力连续刚构桥为墩高1 0 0 米的南昆铁路喜旧溪大 大连理工大学工程项士学位论文 桥，它也是世界上最高的铁路桥梁；国内公路桥中还没有墩高6 0 米、桥高7 0 米的预应力连续刚构桥建成。 2 、高墩连续刚构的f t 照温差效应、特柔高墩的稳定性等方面对全结构的影 响的复杂问题还没有成熟的资料可遵循，有待进一步研究、探索。 因此进行高墩大跨连续剐构桥关键设计技术的研究，为墩高6 0 米以上的连 续刚构桥的设计提供理论依据，具有非常现实的意义，将有力推动我国山区桥 梁的建设事业。 5墨 嚣 譬 ；l 莹三点 # 置 簟 囊警 堪 矗 盍 墓 椒 l 划 i i 釜簧 巷 骞 0 艚 j 旺 崔 蓑嚣 舰 蠹 m雠 出 鼎 囊 - 鼎 蔑墓 捌 嚣张 基 划捌毒 霄 i 宅嚣中 堪由 蜒州联 器 蓑 掣 杈 篁 州 壤墟 营 鞋 联并联 i i瑙馥窗 似挂扣( 暮制 舞薯 魈 薰 墨推地 鞭 套 塞 嗣 倒砖 l | 蟠 叮 基 占 景 33 nqm 首 蝌： 譬 鏊 篷 n 蟠 岛 世 馘 麒 鞋 乎 盘 兽 畦 嚣 呈 嚣 釜 廿 一 暂 一 避 联 嚣 釜 强幅 孽豫碌 磊 坶坶蜒鞋罄妊辩罄羟 器 蜒轻墀 雅 饷l 篡 拥】悄涮槲 捌州制澜涮 掣 涮 斟暑暑 誊 椭 替 岳蚌鲁告苷鲁鲁蚪 镬酵 4甘 制 垂 鬻蓍 暑 ? 。 i 等 鞲 盎 龆 皇 譬* 刊 ： ? 2 h 基 譬 鼙 蓑 健 监螺 - k轴# 爱 蓑 墨 蜢颦 * 旺 m荟 霪基 悟 描 餐 曼 冀 西 “盎豁 誊州 监 薹 誉 吾 特l 赡k 留 譬萋 窿 _ i o ) ；8 2 2 为扭彩i 作 用单位水平力时相国泄的水平位移( 0 ) ；8 3 3 为桩顶作用单位力矩时桩磺产生的转 角位移( 0 ) ；一83 2 = - 8 2 3 为椹顶作用单位力矩日蝴产生的水平位移或桩顶作用单位水平力日寸扭预产生的 转角位移。 桩基的刚度矩阵为： k = 8 = 土 oo 8 ” 0 d 8 3 3d 8 2 3 0 d 8 3 2d 8 2 2 式中，d - l ( 8 2 2 8 3 3 8 2 3 8 3 2 ) 而柱底竖直梁单元及水平边界元的组合刚度矩阵为： 置= e a 0 l o _ 1 2 e f + k 2 o 6 e ， l 2 o 6 e i l 2 4 e i 式中，e 、a 、i 、l 、k 2 分别为竖直鬃单元的弹瞪l ；量、 及水平边界元刚度。 由刚度等效，即蹦p ，可以求出： l ：堕 2 8 ， ，：噬 8 e 6 ， 3 0 ( 4 2 ) ( 4 _ 3 ) 截面面积、惯性矩、长度 大连理工大学工程硕士学位论文 a ：土 e 6 l l k：皇垡丝坠二竺望：12 3 8 2 2 根据e 面的i 、a 值，求出竖直粱掌i j 的截面尺寸b 、h 为： 目2b ：尘 日 式中，h 为竖直粱单司i 口矫向的巨度，b 为竖直粱挚元潢桥向的宽度。 由e 述r i 卜公式，可利融削箭暗彰吲韵程序，计算桩黝的出口刚硅擗，从 而求出l 、i 、a 、k 2 、b 、h ，按刚度敏的要蓦姻竖萤舅弹元及水平边界元。 4 , 1 2 大深坑号桥最后确定的结构计算图式及结构离散图 4 1 2 。i 大深垸l l 号桥的结构计算图式如下冒4 - 2 图4 - 2 大深坑i i 号桥结构计算简图 4 。1 2 2 矢k 双a l l 号桥的结构结构离散固如t 舀躺 浮 大连理x - z k _ 学工程硕士学位论文 r l 一丁8 ，繇坑号际封秽战1 1 分为2 0 7 个单元、2 1 2 个 漶。五愀剥句设置i x 、l y 、 o 三个方向的约束，在4 个中墩的承台底音鼬 水书单性约束，其刚瑾移掳4 为： k 1 = 1 5 4 e - 国6 k n m ；k 2 = 1 5 5 e 4 0 6 k n m ；k 3 = 2 6 9 e , + 0 6 k n h n ；k 2 = 1 3 4 e + 0 6 k n m ； 4 2 1 大深坑号桥桥址处福建省南平市的基本气温资料 经谚猹，大沥吭号喇釉坎瞒灌南平市的气温资斟见表禾1 ， 项目 温度 统计年份 1 9 5 1 1 9 8 0 年平均气温( ) 1 9 2 极端尚l 彳f 凇( ) - 5 8 极端最高气温( ) 4 1 调查年份陵j 黼气温瑚( ) o 7 调查年份极端最骶气j 岔黼( ) 3 8 5 一月平均气温( ) 3 5 七月平均气温( c c ) 2 9 5 3 2 大连理工大学工程硕士学位论文 4 2 2 年温度变化温度模式确定 由于年温度变化邑图9 3 爱麈自垒过程，所以在考虑年温度变似蝴的黝向时，均以 蝴的平均温度为依据。般规定以最高与最僚渭的变t 匕值作为年温度变化幅度。 本桥纵向温度曼“，值为2 5 2 9 5 。c ，变化值为2 7 c c 。 结合目油坎b 的气象资料和施工单位的瞧【安排，全拆删的温度在1 0 1 7 之 间，即规定全桥必须在此温度范围内时方可合龙。由l 螨：虑年温爱变化的温度荷载温度 为2 0 。 4 2 3 日照升温及骤然降温温差温度模式确定 本桥在日照温差温度髓丑斟算时，同时采用我国交通部部标准公路钢筋混凝土及 预应力混凝土桥涵设计规范 ( 劂一8 5 ) 、英国b s 5 4 0 0 规 范第4 部分：c 0 d eo f p r a c d c e f o r d e s i 驴o f c b n 眦删g e s 、_ ；f 西 兰相关桥涵规范的温度计算模式 进行温度效应分析。 图4 4 我国公路规范的温差计算模式 由于年温度变化是长势 缓慢 的过程，所以在考虑年温度变化x 捣构的影响时，均以构造物的平啕i 毹髟蝴。般 规定以最高与最低月的变化值作为年温度变化幅度。 4 2 3 。l 我国交通帮部标准公路钢筋混凝及设直力混凝土桥涵设计规范 ( 皿j 0 2 3 一s s ) 成建彩蝠受蹦雾麓对 根据我国交 通部爵际准公 路锋岗； 昆凝土及 预应力混凝土桥 涵设计规范 ( j t j 0 2 3 8 5 ) 附 录五的规定：混 图4 5 英g i b s 5 4 0 0 规范的桥面板升温及降温模式 凝士连续梁由于日照引起的侨面与崩氇彩拍勺福积塑孙西虹生内力，可假定侨面板e 升或 降低5 c c ，并在挢面板内均匀分布，详见图4 - 4 。 4 2 3 2 荛写b s 鲥d d 虎范旎宕鳓湿宪沈孥鼯f 英5 s 5 4 0 0 规范对羽席鳓嬲撒的吣菌靴谢毋礤2 2 页。根据大深坑i i 号桥e m ，肌尸， 新翥可酉到澜刊肜ke ( 大连理工大学工程硕士学位论文 部箱梁的实际尺寸，确定采用如下的升降温够毫式，详见图4 - 5 。 4 2 3 3 勃西兰掘苞毙自蚴温览洗黼 新西兰规范对 于桥梁温废_ 黻的 规定i 羊见本文第2 2 页。根据大深坑i i 号桥e 部箱梁的实 际尺寸，同时考虑 到程序输入的便 图4 6 新西兰规范的桥面板升温模式 20 0 4 板的最高温度t = 2 0 。c ，确定采用如下的升降温模式，详见图4 - 6 。 4 3 大深坑i i 号桥温度效直主梁计算结果的对比 根据本章4 1 节确定的大沥航i i 号桥的计剃及4 2 节确定的三晰怕黻，分 另懒搠黜衢断了计算，计算所得的e 黼主粱主要截面的温度直力及彤 如下。 4 3 1 纵向计算的桥梁e 部结构的温度应力、变形图 4 3 1 i 务湿窈琚鞋轻强埋涤减面征砬力留 圈4 一t 年温变化升温2 0 c 正应力 一d1 踮 圈4 8 年温变化降温2 0 c 正应力 虻虬 大连理工大学工程硕士学位论文 雷4 - 9 袭国公路规范桥面舨升温5 c 正应力 l 4 - t0 我国公路规范挢面援降温5 。c 正应力 图4 - l l 英国b s 5 4 0 0 规范升温模式正应力 ，- 二-二1 。二 5 0 ， 一i 2 m 、 1 4 1， 1 i2 52 一 帆、 一id 5 0 “、1 一 0 8 3 _ 4 。盯 、l， j “、一 7 、 1 一_ 一 一 、一 w 芦 ) 2 8 一r 一= 蒯矿j - i ； 2月产 3 1 1 9 8卜 留4 - i2 英l j b s 5 4 0 0 规范踞蕴模式正应力 大连理工大学工程硕士学位论文 圈4 - 1 3 新西兰规范开温模式正j 1 ) 0 1 2 5 0 0 4 9 一0 1 6 3 1 r f l m 是1 3 8 o l 1 ：t “i t 7 。1 7 ”o 0 2 2o 0 5 9 o 】j ：。0 9 5 圈4 一1 4 年温度变化开温2 0 c 主力 图4 - 15 年温度变化降疆2 0 c 主应力 图4 16 我国公路规范升温5 c 镤式主应力 攫薯_ 十1 批一 一l m l ：种扩 09 9 2 1 留4 一l7 鞋国公路规蓖薛温5 4 c 模拭- r e 力 大连理工大学工程硕士学住论文 圈4 一】8 英屋b s 5 4 0 0 规范升温模式主应力 图4 19 英国b s 5 4 0 0 规范障疆镆式主应力 图4 2 d 新西兰规芄升温模式主应力 目4 - 2 1 年沮变化升温2 0 。c 主婪变形圈 圈4 22 年温变化降温2 0 。c 主粱变形固 3 7 大连理工大学工程硕士学位论文 圈4 - 2 3 寝国公路规范桥面板升温5 e 主粱变形 o0 0 3 图4 2 4 我国公路规氪矫面板降温5 c 主粱变形 圈4 - 2 5 英国bs 5 4 0 0 般惹升温模式主染变形 圈4 2 6 英国bs 5 4 d o 规范降温模式主粱变形 圈4 - 2 7 新匿兰规芄升温崔式主婆变形 4 3 2 纵向计算自访社罂t 部结构的温度应力、翌鼢于比表 表4 - 2 主梁径翘嘲船i 的不同温度蹦黻的正应力( 单位：胁) 我国公路瓣圃蝴薪西兰规 年温度变化英国e s 5 4 0 0 规范 范范 蕾擅趱 升温2 0 o 降温2 0 o 升温5 。降温5 。 升温模式降温模式升温畿式 2 号墩 上缘一0 1 4 00 2 0 01 2 3 30 3 0 64 0 1 91 9 2 44 3 1 6 墩顶 下缘0 2 0 00 1 4 0一o 3 0 61 2 3 30 4 5 72 2 0 70 6 9 2 第3 跨 上缘一0 i 0 10 2 3 81 2 7 91 2 1 04 0 4 11 0 5 04 9 4 4 跨中 下缘0 2 3 80 1 0 11 2 1 01 2 7 90 6 8 32 0 2 84 6 8 9 3 号墩 上缘一0 1 3 70 1 3 61 0 2 10 0 4 53 7 6 71 9 4 73 3 4 1 墩顶 下缘 0 1 3 60 1 3 70 0 4 51 0 2 10 7 6 62 1 8 80 5 0 5 第4 跨 上缘0 0 3 40 0 1 91 1 9 91 0 8 23 9 4 71 0 8 34 6 2 1 跨中 下缘0 0 1 90 0 3 41 ，0 8 21 1 9 90 5 3 32 0 0 84 1 7 7 4 号墩 上缘一0 0 5 90 1 0 30 9 9 20 0 1 23 7 4 91 9 4 13 3 9 8 墩顶 下缘0 1 0 30 0 5 9 0 0 1 20 9 9 20 7 8 72 1 9 1o 4 3 4 第5 跨 上缘一0 1 1 70 2 4 41 2 8 81 2 2 84 0 5 11 0 4 14 9 7 9 跨中 下缘0 2 4 40 1 1 7 1 2 2 81 2 8 80 7 0 42 0 3 24 7 6 1 5 号墩 上缘一0 0 9 50 1 3 8 1 2 1 90 2 8 84 0 0 21 9 2 64 2 5 8 墩顶 下缘0 1 3 80 ，0 9 50 2 8 81 2 1 9 0 4 7 72 2 0 40 6 2 3 4 3 2 2 各龌劈绣擘撰茂簸杰露杰宓力蹦眈麦 表4 3 主梁备担獭的不同温度啪锚试的主应力( 单位：嫩a ) 年温度变化 我国公路腧随妇性 英国b s 5 4 0 0 规范 新西兰规 温度计算模式范范 截面位置 升温2 0 。降温2 0 。升温5 o 降温5 。 升温8 轼降蹴升温斌 昂大主 2 号墩 压 0 2 0 00 1 4 01 2 3 30 4 6 8 4 0 1 90 6 3 84 3 1 6 墩顶 强大主 拉 一0 1 4 00 2 0 00 4 6 81 2 3 3 0 6 3 82 2 0 7- 2 0 4 7 第3 跨最大主 0 2 3 80 i 0 11 2 7 81 2 1 0 4 0 4 11 1 4 64 9 4 4 跨中压 最大主 拉 0 1 0 10 2 3 81 2 1 0 - i 2 7 91 3 4 02 0 2 84 6 8 9 最大主 3 号墩 压 0 1 2 50 1 1 71 0 2 10 5 5 83 7 6 70 6 4 2 3 4 5 8 墩顶 摄大主 拉 一0 1 1 70 1 2 50 5 5 81 0 2 10 7 4 6 2 1 9 72 4 1 4 最大主 第4 跨 压 0 0 4 90 0 2 21 1 9 81 0 8 23 9 4 71 1 2 74 6 2 1 跨中 摄大主 拉 一0 0 2 20 0 4 91 0 8 21 1 9 91 2 5 12 0 0 84 1 7 7 默主 4 号墩 压 0 1 0 30 0 5 90 9 9 20 5 7 13 7 4 90 6 4 53 3 9 8 墩顶 最大主 拉 一0 0 5 90 1 0 30 5 7 10 9 9 20 7 5 42 1 9 12 4 4 1 最大主 第5 跨 压 0 2 4 40 1 1 71 2 8 81 2 2 84 0 5 11 1 5 24 9 7 9 跨中 摄大主 拉 一0 1 1 70 2 4 41 2 2 81 2 8 81 3 5 32 0 3 24 7 6 1 虽大主 5 号墩 压 0 1 3 80 0 9 51 2 1 90 4 7 43 8 4 00 6 1 13 7 1 0 i 墩顼 最大主 拉 一0 0 9 5- 0 1 3 80 4 7 41 2 1 90 7 1 32 2 7 l 一2 3 0 1 4 3 2 3 各蕴蘑瑾筚篪萄啦主耀峦髟穆绂 表一4 主粱各垂量黼的不同温度计算瞻削f 变形( 单位：m ) 年温度变化 我国公路断涵岗十规 英国b s 5 4 0 0 规范 新西兰规 滴赛计揪范范 崴嬲 升温2 0 。降温2 0 。 降温5 。 升温5 。c升谳降温模式升温模式 c 第3 跨跨中 0 0 1 50 0 1 50 0 0 30 0 0 30 0 0 3o 0 0 1 0 0 1 2 第4 跨跨中 0 0 1 50 0 1 50 o d lo 0 0 l一0 0 0 20 0 0 10 0 0 6 第5 跨跨中 0 0 1 70 0 1 70 0 0 30 0 0 30 0 0 3 0 0 0 10 0 1 2 由于年温变化的温度效虚绪陶= 黾必溅虑的，我们需要 魄疆垒星表4 - 2 、表4 - 3 及表4 5 的岳边5 列的内容。从表中的结果我h 1 知道，不同的温度啪鞑魅吉果相 差较大，甚至结果可 粒名搬( 侈蜘图4 - 1 0 显示我国猫筋卿酗降温陇韵揉自勺：缘 大连理工大学工程硕士学位论文 产生压应力，而图4 - 1 2 显示英国b s 5 4 0 0 的降温模式在主梁e 缘均产生拉直力) ，另外， 我国公路丽酥殳i 怯见莉臼谶日照升温或是骤然降温的应力计算结果均较英国b s 5 4 0 0 规范和新西兰规范的直力计算结果小，而且有较大的差距，最大相差约3 s m a 。 根据本阮沲工单盛茁6 征嘟中现坊确彭黻的测访擘痞果，在日照下，箱梁表面 的温度较箱梁内的温度要远高于5 。c 。7 - 8 月的正夺堪垄溅2 0 。c 。由此飘，在进 行桥梁的温度效应分析时，采用我国公路挢涵规范的计算模式是明显不安全的。 4 4 大深坑工i 号桥温度效应桥蟛科聋潞果的对比 根据本章4 1 节确窟抚k 深坑工i 号桥的啪薄窀髦型及4 2 节彰淀的j 晰桴争畴鲁式，分 别睬用桥梁博士程序进行了桥i 毫畦品度效应的计算，因各温度模式计算结果均为5 号墩控 常峻计，这里淑给出5 号墩的温度应力及变形。 4 4 1 纵向计算的桥墩温度应力、变形图 4 4 i i l 【自7 j 掌藿髦；口5 西9 鸳自2 2 j i 幽 目4 3 留4 3 2 薹墨b s 5 4 0 嘴苞升丑攫式5 号错龌正斑力 目 一3 3 英屠b s 5 4 0 0 藏范降温攘式5 号挢j 拄正应力 4 1 大连理工大学工程硕士学位论文 目日一3 9 英国b s 5 4 dd 规箍升疆摸式5 号拼i 薮主应力 圈44 0 姜国b 5 5 q 。0 规范降温模式5 号桥墩主虚力 4 2 大连理工大学工程硕士学位论文 目4 4 8 新西兰规冠升强模式5 号桥墩变膨圈 c 5 号拼墩变形目 温5 c 5 号桥墩蛋形目 图4 4 7 美国8 s 5 q o o 翔范岛温摸蕞5 号鲆增变形目 飞|。阒n飞一。阒一；n 冒 。 卜 我 目 播基 大连理工大学工程硕士学