（交通运输工程专业论文）预应力混凝土连续梁整体提升的研究与探索.pdf

摘要 本文阐述了预应力混凝土连续梁桥的大距离提升原理、适用范围和施工工艺，分 析论证了预应力混凝土连续桥梁提升的可行性，并应用理论公式对山东省青岛市福州 立交桥二期改造工程的效果进行分析。 作者对大吨位、多跨、超长预应力混凝土连续梁桥的整体提升进行了计算分析， 对施工工艺、施工技术、施工设备、施工控制、施工管理、荷载试验等进行了深入的 研究和探索。他通过采用有限元分析程序对桥梁结构的提升进行了模拟分析，确定控 制结构内力的大小来计算各支点处的最大强迫位移，通过各种组合确定提升过程中各 个吊点的提升误差最大值，进一步确定施工控制的误差范围。 结果表明预应力混凝土连续梁桥整体旋转提升和整体水平提升和降落的可行性。 关键词：预应力混凝土，连续空心板梁桥，刚体移动，提升 a b s t r a c t t h i sp a p e rp r e s e n t st h e p r i n c i p l e ，d e s c r i b e st h ea p p l i c a t i o na r e a ，c o n s t r u c t i a l t e c h n i q u e sa n dc o n s t r u c t i o nc o n t r o la b o u tt h ei n t e g r a t i n ge l e v a t i o no ft h ec o n t i n u o u s p r e s t r e s s e dc o n c r e t eg i r d e rb r i d g e ；t h ep a p e ra l s od e m o n s t r a t e st h ef e a s i b i l i t yo ft h e e l e v a t i o no ft h ec o n t i n u o u sp r e s t r e s s e dc o n c r e t eg i r d e rb r i d g ea n ds t u d i e st h ef a c to ft h e s e c o n dp e r i o dr e b u i l d i n gw o r k so ft h ef u z h o ui n t e r - c h a n g e b r i d g e si nq i n g d a oc i t y , s h a n d o n gp r o v i n c e ，b yc o m p u t e rw i t ht h e o r i e sa n df o r m u l a t h ea u t h o rc a l c u l a t e sa n da n a l y s e st h ei n t e g r a t i n ge l e v a t i o no ft h eb i gw e i g h t ，m a n y s p a n s ，o v e rl o n g t hc o n t i n u o u sp r e s t r e s s e dc o n c r e t eg i r d e rb r i d g e ，m o r e o v e rs t u d y sa n d e x p l o r e so nt h ec o n s t r u c t i o nc r a f t w o r k ，c o n s t r u c t i o nt e c h n i q u e s ，c o n s t r u c t i o ne q u i p m e n t s ， c o n s t r u c t i o nc o n t r o l ，c o n s t r u c t i o nm a n a g i n g ，l o a d st e s t i n ga n ds oo n h es i m u l a t i n g a n a l y s e st h ew h o l ee l e v a t i o np r o c e s sb yt h ef i n i t i a le l e m e n t sa n a l y s ep r o g r a m s ，c a l c u l a t e s a n dd e c i d e st h ei m p o s e dd i s p l a c e sa tt h ek e yp a r t so ft h eb e a mb yc o n t r o l i n gt h ei n t e r n a l f o r c e so ft h eb o d ya n dm a k e ss u r et h em a x d i s p l a c ee r r o ro ft h ed i f f e r e n tp a r t so ft h eb e a m d u r i n gt h ec o n s t r u c t i o n t h er e s u l t si n d i c a t et h a tt h ef e a s i b i l i t yo ft h ei n t e g r a t i n ge l e v a t i o no ft h ec o n t i n u o u s p r e s t r e s s e dc o n c r e t eg i r d e rb r i d g ei sv a l i d i t y k e yw o r d s ：p r e s t r e s s e dc o n c r e t e ，c o n t i n u o u sh o l l o ws l a b b r i d g e ，r i g i d b o d y d i s p l a c e m e n t ，e l e v a t i o n 图表清单 图2 1青岛市福州立交桥一期工程平面图4 图2 2 青岛市福州立交桥二期工程平面图5 图3 1福州立交匝道桥桥梁横断面图( 单位：厘米) 6 图3 2 福州立交匝道桥预应力钢筋布置图( 单位：厘米) 7 图3 3 福州立交匝道桥桥梁恒载内力图( 单位：k n m ) 1 1 图3 4 福州立交匝道桥桥梁恒载应力图( 单位：m p a ) 1 5 图3 5 第4 阶段节点累计位移图图”1 8 图3 6 四孔连续空心板梁刚体移动示意图( 单位：厘米) 2 1 图4 1激光测距仪提升控制示意图”4 7 图4 2液压同步提升集群示意图”5l 图4 3激光测距仪布置示意图51 图4 4 激光测距仪位移控制示意图一5 3 图4 5液压千斤项布置示意图”5 4 图4 6 水准仪桥面观测点布置示意图5 5 图4 7 液压千斤顶布置示意图”5 6 图4 8 应变片测点布置示意图”5 7 图4 9 塔架布置示意图”5 8 图4 1 0 液压千斤顶在提升横梁上的布置示意图6 3 图4 11提升托梁上的荷载布置示意图6 5 图4 1 2 钢铰线与梁体关系布置示意图7 1 图4 1 3 连续梁与橡胶垫之间的受力分析图7 2 图4 1 4 扁担横梁与橡胶垫之间的受力分析图7 3 图4 1 5 扁担横梁与橡胶垫之间的受力分析图( 偏离竖直方向) 7 4 图5 1 提升比例示意图”7 7 图5 2 应变片测点布置示意图”8 6 表3 11 号预应力钢筋曲线要素表7 表3 11 号预应力钢筋曲线要素表( 续) 8 表3 22 号预应力钢筋曲线要素表8 表3 33 号预应力钢筋曲线要素表8 表3 33 号预应力钢筋曲线要素表( 续) 9 表3 44 号预应力钢筋曲线要素表9 表3 44 号预应力钢筋曲线要素表( 续) 10 表3 55 号预应力钢筋曲线要素表1 0 表3 66 号预应力钢筋曲线要素表1 0 表3 7 福州立交匝道桥桥梁横恒载内力表11 表3 7 福州立交匝道桥桥梁横恒载内力表( 续1 ) 1 2 表3 7 福州立交匝道桥桥梁横恒载内力表( 续2 ) 1 3 表3 7 福州立交匝道桥桥梁横恒载内力表( 续3 ) 1 4 表3 8 福州立交匝道桥桥梁恒载应力表( 单位：m p a ) 一1 5 表3 8 福州立交匝道桥桥梁恒载应力表( 单位：m p a ) ( 续1 ) 一1 6 表3 8 福州立交匝道桥桥梁恒载应力表( 单位：m p a ) ( 续2 ) 1 7 表3 8 福州立交匝道桥桥梁恒载应力表( 单位：m p a ) ( 续3 ) 1 8 表3 9 第4 阶段节点累计位移图数据表1 9 表3 9 第4 阶段节点累计位移图数据表( 续) 2 0 表3 1 04 2 5 米预应力混凝土空心板连续梁的计算结果表2 l 表3 1 1该桥改造前后的设计标高、纵坡及墩柱高度变化表( 单位：米) 一2 1 表3 1 2 该桥改造前后的设计标高及墩柱高度变化表( 单位：米) 2 4 表3 1 3 桥梁改造后各支点处的支座反力表( 单位：k n ) 2 5 表3 14改造后各桥墩构造尺寸表( 单位：米) 3 2 表3 1 54 2 5 米连续梁各支点强迫位移组合对应梁体应力比较表4 3 表3 154 2 5 米连续梁各支点强迫位移组合对应梁体应力比较表( 续) 4 4 表4 1工作状态纵桥向( 风向x 方向) 的风荷载数值表6 0 表4 2 工作状态横桥向( 风向z 方向) 的风荷载数值表6 0 表4 3 工作状态纵、横向夹角平分线( 4 5 0 方向) 的风荷载数值表6 1 表4 4 塔架最大组合内力表6 2 表5 1吊点提升力和理论提升力比较表7 8 表5 2 补偿性提升后吊点提升力和理论提升力比较表7 9 表5 3联动提升时吊点提升力和理论提升力比较表8 0 表5 4 第一阶段联动提升数据表8 1 表5 5 联动提升高程对照表。8l 表5 6 联动提升数据记录表8 2 表5 72 7 日1 9 ：3 0 桥面复核结果表8 2 表5 82 8 日上午9 时桥面复核结果表8 3 表5 92 8 日上午1 1 时桥面复核结果表8 3 表5 1 02 8 日1 5 ：5 0 桥面复核结果表。8 3 表5 112 9 日8 ：3 0 桥面复核结果表8 3 表5 1 2 设计标高和桥梁的实际标高及高差表8 4 表5 1 3 智能应变仪在提升过程中的控制数据如下表：单位( 1 a1 3 ) 。8 6 表5 1 3 智能应变仪在提升过程中的控制数据如下表：单位( 1 a ) ( 续1 ) 8 7 表5 1 3 智能应变仪在提升过程中的控制数据如下表：单位( 1 a ) ( 续2 ) 8 8 表5 1 4 悬挂钢尺测量结果表( 单位：m m ) 8 9 表5 1 4 悬挂钢尺测量结果表( 单位：m m ) ( 续1 ) 9 0 表5 1 4 悬挂钢尺测量结果表( 单位：m m ) ( 续2 ) 9 1 论文独创性声明 本人声明：本人所呈交的学位论文是在导师的指导下，独立进行研究工 作所取得的成果。除论文中已经注明引用的内容外，对论文的研究做出重 要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本论文中不包含任何 未加明确注明的其他个人或集体已经公开发表的成果。 本声明的法律责任由本人承担。 论文作者签名： 砻祥狐 弘毋石 论文知识产权权属声明 只8e t 本人在导师指导下所完成的论文及相关的职务作品，知识产权归属学 校。学校享有以任何方式发表、复制、公开阅览、借阅以及申请专利等权 利。本人离校后发表或使用学位论文或与该论文直接相关的学术论文或成 果时，署名单位仍然为长安大学。 ( 保密的论文在解密后应遵守此规定) 论文作者签名： 导师签名： 刍律投 易临褥 坪毛蜀承日 砷年多月罗日 长安大学硕十学位论文 第一章绪论弟一早瑁v 匕 1 1 国内外预应力混凝土梁桥整体提升的发展概况 从1 9 2 8 年，法国工程师弗莱西奈( e f r e y s s i n e t ) 发明预应力混凝土结构到现在还 不到1 0 0 年的历史，我国更是起步较晚。1 9 5 6 年在京周公路上修建了跨径2 0 的装配 式后张法预应力混凝土简支梁桥，为中国预应力混凝土桥梁的建设拉开了序幕。中华 民族向来不缺乏创新精神和开拓精神，预应力混凝土桥梁在中国大地上迅猛发展起来， 特别是改革开放后，随着伟大祖国经济的腾飞，桥梁建设开始了真正的飞跃。中国公 路建设、城市扩张、铁路建设等基础设施的大规模发展，为中国的桥梁技术进步提供 了千载难逢的机会，各种新颖的桥梁结构，在数量上突飞猛进的同时，我们锻炼了一 支强大的而且迅速成长的桥梁设计和建设大军。随着技术的进步，预应力材料，施工 方案、锚具、设备等技术和质量也迅速提高，我国的桥梁建设正向世界水平迈进。从 1 9 8 2 年济南黄河大桥创造了亚洲斜拉桥第一开始，我国的许多桥梁建设技术已经跃居 世界前列。 纵观国内、国外桥梁的发展，预应力混凝土桥梁由于抗拉强度底，使用寿命长， 特别是全预应力混凝土构件在使用过程中不允许出现裂缝等因素，大吨位超长的预应 力混凝土桥梁的提升案例很少，这方面的研究和学术论文也是少的很。 从网络查询中，没有找到预应力混凝土连续梁桥的提升案例，只有有关钢筋混凝 土简支梁小桥的顶升。2 0 0 2 年，中铁十七局集团第六工程有限公司对漳州市六石环岛 桥进行了整体提升施工，提升高度为0 5 米。该桥始建于1 9 9 2 年，跨径为6 米，梁体 为普通钢筋混凝土平面异型实心板，基础为浆砌条石板式墩，桥面比道路低0 5 米， 采用“油压千斤项群顶顶进法”施工工艺。施工完成后，小桥仍保持原貌，梁的高度 与路面相适应，梁板没有受到任何损伤，该桥保持原桥应有的性能和通行能力。 国外也没有预应力混凝土连续梁的大距离提升的案例或文献。但有类似的钢桥桥 梁提升。1 9 9 8 年，奥地利维也纳多瑙河上的p r a t e rb r i d g e 曾进行过提升、加宽与加固。 该桥始建于1 9 6 9 年，为三跨钢桥，双向六车道。该桥提升了1 英尺，增加了两个机动 车道和一个自行车道。 对于多跨预应力混凝土连续梁的提升是一个全新的课题。没有可以借鉴的资料和 成功经验，这也要求我们对该工程的每一个步骤都要做详细的计算和科学论证。对所 第一章绪论 能预测到的危险和不利因素都采取必要的安全保护措施。 1 2 研究方法及主要内容 1 2 1 研究方法 结合依托工程青岛市福州立交a 匝道桥第一联4 x 2 5 米的预应力混凝土连续空心 板桥的具体情况，对桥梁结构的提升改造进行结构受力分析，本文主要的研究方法如 下： ( 1 ) 采用通用的桥梁结构程序如：中国公路科学研究所的公路桥梁结构设计系 统( g q j s ) ，同济大学的桥梁博士( d r b r i d g e ) 和m a d a sc i v i l 以及a n s y s 等有 限元分析软件对现有桥梁进行详细的结构分析； ( 2 ) 根据受力分析，研究探索合理的提升系统方案。采用多台油压千斤顶联动 系统，通过控制不同的千斤顶行程，使桥梁按照结构的线形逐步提升，一直达到设计 高度，然后同步提升，留出下部的施工空间； ( 3 ) 通过桥梁关键部位粘贴应变片，采用应变仪测量桥梁的变形情况，通过水 准仪测量每个阶段的桥面高程，校核桥梁的每一步提升高度是否符合设计理论。通过 各个测点悬挂钢尺的方法校对桥梁各点的提升高度。采用各个千斤顶的液压指数计算 确定各个提升点的力与设计计算力进行对比较核； ( 4 ) 在桥梁提升并使用一定的时间后，采用静力荷载试验对桥梁的各项性能指 标进行检测； ( 5 ) 最后根据检测结果，研究归纳该工程的成功经验，检讨缺点和不足。 1 2 2 研究内容 针对大吨位、多跨、超长的预应力混凝土连续梁整体提升，没有相关的研究和施 工工艺介绍，作者综合考虑了各方面因素，提出了本文研究的主要问题如下： ( 1 ) 研究计算现有桥梁的结构尺寸，结构性能指标； ( 2 ) 综合考虑桥梁提升的控制因素。提升各点的位置、提升时各点的提升力的 大小和提升过程中各点的相对位移的控制数值； ( 3 ) 研究桥梁内力在提升过程中的重新分布情况。桥梁提升过程中，桥梁任何 部位的表面拉应力不大于1 m p a ，在应力控制极限下各提升点处的提升力大小的确定 等： 2 长安大学硕十学位论文 ( 4 ) 用桥梁计算通用程序和有限元分析程序对该桥4 x 2 5 米预应力混凝土空心 板连续梁的结构进行重新受力分析，确定桥梁结构的各项性能，分析桥梁在提升前各 控制点的弯矩、剪力、拉应力，压应力以及剪应力的准确数值； ( 5 ) 对桥梁结构做进一步的分析，确定桥梁提升的着力点，桥梁提升的相对高 度误差范围，计算桥梁提升过程中吊点提升力的大小； ( 6 ) 研究桥梁提升后墩柱的加长和改造方案； ( 7 ) 研究桥梁提升改造后，桥墩加长，自重增加对桥梁基础的影响，桥梁基础 能否满足新的承载能力要求； ( 8 ) 研究桥梁提升设备的要求和控制要素； ( 9 ) 研究提升桥梁设备的支架性能及相关要求； ( 1 0 ) 研究桥梁提升支架设备的基础设计和要求； ( 1 1 ) 研究桥梁提升到空中，风荷载的影响及安全保证措施； ( 1 2 ) 研究梁体在离开支座时的下滑问题； ( 1 3 ) 研究提升过程中，桥梁的水平前移问题； ( 1 4 ) 研究桥梁提升到位后，桥面变坡的处理问题。 3 第一二章_ 丁程概况 第二章工程概况 福州路立交桥位于青岛市北区福州路和3 0 8 国道的交叉处，有主线桥和匝道桥两 部分组成。主线桥为3 0 8 国道，桥宽1 7 0 米，分为双幅。双向四车道；匝道桥上跨3 0 8 国道，然后以6 的纵坡向下，在伊春路前接地。该匝道桥宽9 米，为单向二车道， 桥长4 8 0 米，分为5 联：4 2 5 + ( 2 5 + 3 0 + 2 5 ) + 4 x 2 5 + 4 2 5 + 4 x 2 5 米。除8 号墩为沉 井基础外，其余各墩、台基础为钻孔灌注桩基础。桥台为石砌u 型重力式桥台。墩柱 为方型柱式桥墩。设计荷载为汽超2 0 、挂1 2 0 。福州立交桥一期工程于2 0 0 1 年1 1 月 建成通车。福州立交桥一期工程建成通车后，大大缓解了青岛市东出口的交通压力， 取得很好的经济效益和良好的社会效益。 随着青岛市的飞速发展，特别是柳亭机场高速公路的通车等一系列重大变化，使 福州立交桥的交通量出现了爆炸式的高速增长，原来的一期工程已经不能完全满足新 的交通需求。为适应青岛市政建设的发展需要，保证青岛市交通命脉的畅通，结合3 0 8 国道的改造，对改造福州立交桥进行了二期工程的改造工作。 图2 1 青岛市福州立交桥一期工程平面图 4 长安人学硕士学位论文 图2 2 青岛市福州立交桥二期工程平面图 5 第三章预心力混凝十连续梁桥提升的理论研究j 分析 第三章预应力混凝土连续梁桥提升的理论研究与分析 3 1 预应力混凝土连续梁桥的内力分析 3 1 1 主要计算依据 ( 1 ) 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范( j t j 0 2 3 - 8 5 ) 。 ( 2 )公路桥涵设计通用规范( j t j 0 2 1 8 9 ) 。 ( 3 ) 公路桥涵地基与基础设计规范( j t j 0 2 4 8 5 ) ( 4 )公路桥涵钢结构及木结构设计规范( j t j 0 2 5 8 6 ) ( 5 )公路砖石及混凝土桥涵设计规范( j t j 0 2 1 8 9 ) 。 ( 6 ) 建筑结构荷载规范g b 5 0 0 0 9 2 0 0 1 。 ( 7 ) 钢结构设计规范g b j 7 7 8 8 。 ( 8 ) 起重机规范( g b 3 8 1 1 8 3 ) 。 ( 9 )青岛市福州立交桥改造工程委托书。 ( 1 0 ) 桥梁工程，范立础主编，1 9 8 6 年4 月。 3 1 2 主要应用软件 ( 1 )公路桥梁结构设计系统g q j s 。 ( 2 ) 桥梁博士d o c t o rb r i d g e 。 ( 3 ) m i d a s c i l ，桥梁结构的有限元分析软件。 ( 4 )a n s y s 桥梁结构的有限元分析软件。 3 1 3 桥梁结构形式和主要设计指标 青岛市福州立交桥a 匝道桥第一联为4 x 2 5 米预应力混凝土空心板连续梁，桥宽 9 0 米，梁高1 3 米。桥梁横断面见图3 1 所示。 蛳 图3 1 福州立交匝道桥桥梁横断面图( 单位：厘米) 6 长安人学硕上学位论文 主梁截面的几何特性为：毛面积为：5 8 1 0 6 m 2 ，计算面积为：5 8 1 0 6 m 2 ，中性轴 到下缘的距离为：0 7 7 0 6 m ，惯性矩为：1 0 2 9 1 m 4 。作为全预应力混凝土构件，梁的 刚度用材料力学的方法计算，刚度采用混凝土的弹性模量与惯性矩乘积的0 8 5 倍。即： 0 8 5 e h l o 。设计荷载：汽一超2 0 ，挂一1 2 0 ，按双车道计算。 施工方案是满堂支架现浇，分三段张拉。预应力采用8 束q 1 5 2 4 一1 5 钢绞线，张 拉控制应力为1 3 9 5 m p a ，单端张拉，体内束。4 0 号混凝土，设计强度：轴心抗压为 2 3 0 m p a ( 2 3 0 k g c m 2 ) ，轴心抗拉为2 1 5 m p a ( 2 1 5 k g e m 2 ) 。考虑桥面升温、降温和 体系升温、降温的影响。对体系不均匀沉降等因素进行验算。 3 1 4 桥梁纵向预应力钢筋转折点的坐标和半径 青岛市福州立交桥a 匝道桥第一联为4 x 2 5 米预应力混凝土空心板连续梁的预应 力钢束布置如图3 2 所示。 图3 2 福州立交匝道桥预应力钢筋布置图( 单位：厘米) 表3 11 号预应力钢筋曲线要素表 转折点号水平坐标( 米)垂直坐标( 米)半径( 米)支距( 米) 0 2 3 0 01o o 9 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 6 6 1 1 21 0 0 3 2 9 52 0 0 0 0 00 0 0 0 0 7 5 0 0 91o o 2 6 9 92 0 0 0 0 00 0 0 0 0 8 3 9 2 3l0 0 2 5 0 02 0 0 0 0 00 0 0 0 0 1 5 6 4 3 810 0 2 5 0 02 0 0 0 0 00 0 0 0 0 7 第三章预心力混凝十连续梁桥提升的理论研究与分析 表3 11 号预应力钢筋曲线要素表( 续) 转折点号水平坐标( 米) 垂直坐标( 米)半径( 米)支距( 米) 1 6 9 9 6 910 0 2 9 5 72 0 0 0 0 00 0 0 0 0 1 8 3 4 3 81 0 0 4 3 3l2 0 0 0 0 00 0 0 0 0 2 1 8 2 6 41o o 9 0 7 62 5 0 0 0 00 0 0 0 0 2 5 0 0 1 61 0 1 1 3 7 32 5 0 0 0 00 0 0 0 0 2 8 1 8 0 11 0 0 9 5 8 42 5 o o o o 0 0 0 0 0 3 0 0 0 0 0l0 0 7 4 0 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 附注1 ：l 号预应力钢筋根数：4 ；单根长度：2 9 8 6 4 m ，面积：0 2 1 0 0 e 0 2 m 2 ，重量：4 9 2 k n 表3 22 号预应力钢筋曲线要素表 转折点号水平坐标( 米) 垂直坐标( 米)半径( 米) 支距( 米) l0 2 3 0 01 0 0 5 0 0 00 0 0 0 00 0 0 0 0 26 4 1 0 71 0 0 1 3 4 82 0 0 0 0 00 0 0 0 0 37 0 0 0 31 0 0 1 0 8 72 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4 7 5 9 0 31 0 0 1 0 0 02 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 51 6 8 0 4 31 0 0 1 0 0 0 2 0 0 0 0 00 0 0 0 0 61 7 9 9 7 91 0 0 1 3 5 62 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 71 9 1 8 7 210 0 2 4 2 52 0 0 0 0 00 0 0 0 0 82 2 6 1 7 11 0 0 6 5 4 12 0 0 0 0 00 0 0 0 0 92 5 0 0 0 010 0 7 9 7 52 0 0 0 0 00 0 0 0 0 l o2 7 3 8 2 9l o o 6 5 4 12 0 0 0 0 00 0 0 0 0 1 l3 0 0 0 0 010 0 3 4 0 00 0 0 0 00 0 0 0 0 附注2 ：2 号预应力钢筋根数：4 ；单根长度：2 9 8 3 9 m ，面积：0 2 1 0 0 e - 0 2 m 2 ，重量：4 9 2 k n 表3 33 号预应力钢筋曲线要素表 转折点号水平坐标( 米) 垂直坐标( 米)半径( 米)支距( 米) l3 0 0 0 0 010 0 7 4 0 00 0 0 0 00 0 0 0 0 23 2 8 1 2 810 0 4 0 2 52 0 0 0 0 00 0 0 0 0 3 3 4 0 0 2 110 0 2 9 5 62 0 0 0 0 00 0 0 0 0 43 5 1 9 5 710 0 2 6 0 02 0 0 0 0 00 0 0 0 0 53 9 8 0 4 3l0 0 2 6 0 02 0 0 0 0 00 0 0 0 0 6 4 0 。9 9 7 91 0 0 2 9 5 62 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 74 2 1 8 7 210 0 4 0 2 5 2 0 0 0 0 00 0 0 0 0 8 4 7 1 4 5 5 lo o 9 9 7 52 5 0 0 0 00 0 0 0 0 8 k 安大学硕i ：学位论文 表3 33 号预应力钢筋曲线要素表( 续) 转折点号 水平坐标( 米)垂直坐标( 米)半径( 米)支距( 米) 95 0 0 0 0 81 0 1 1 7 6 32 5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 05 2 8 5 7 71 0 1 0 2 5 7 2 5 0 0 0 00 0 0 0 0 “5 7 9 0 9 910 0 4 6 9 92 0 0 0 0 00 0 0 0 0 1 2 5 9 0 0 1 6 1 0 0 3 8 0 02 0 0 0 0 00 0 0 0 0 1 36 0 0 9 6 71 0 0 3 5 0 0 2 0 0 0 0 00 0 0 0 0 1 46 4 9 0 3 310 0 3 5 0 02 0 0 0 0 00 0 0 0 0 1 56 5 9 9 8 41 0 0 3 8 0 02 0 0 0 0 00 0 0 0 0 1 66 7 0 9 0 11o o 4 6 9 92 0 0 0 0 00 0 0 0 0 1 77 2 1 4 2 31 0 1 0 2 5 72 5 0 0 0 00 0 0 0 0 1 87 4 9 9 9 21 0 1 1 7 6 32 5 0 0 0 00 0 0 0 0 1 97 7 8 5 4 5lo o 9 9 7 52 5 0 0 0 00 0 0 0 0 2 08 0 0 0 0 0l0 0 7 4 0 00 0 0 0 00 0 0 0 0 附注3 ：3 号预应力钢筋根数：4 ；单根长度：5 0 1 7 0 m ，面积：0 2 1 0 0 e 0 2 m 2 ，重量：8 2 7 k n 表3 44 号预应力钢筋曲线要素表 转折点号水平坐标( 米) 垂直坐标( 米)半径( 米) 支距( 米) l3 0 0 0 0 010 0 3 4 0 00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2 3 1 4 0 6 41 0 0 1 7 1 21 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 33 2 0 0 1 l1 0 0 1 1 7 81 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 43 2 5 9 7 9l o o 1 0 0 01 0 0 0 0 00 0 0 0 0 54 0 9 5 2 91 0 0 1 0 0 02 0 0 0 0 00 0 0 0 0 64 1 9 9 8 61 0 0 1 2 7 32 0 0 0 0 00 0 0 0 0 74 3 0 4 1 41o o 2 0 9 32 0 0 0 0 00 0 0 0 0 84 7 9 1 1 51o o 7 2 0 72 0 0 0 0 00 0 0 0 0 95 0 0 0 0 010 0 8 3 0 72 0 0 0 0 00 0 0 0 0 1 05 2 0 8 8 510 0 7 2 0 72 0 0 0 0 00 0 0 0 0 l l5 6 9 5 8 610 0 2 0 9 32 0 0 0 0 00 0 0 0 0 1 25 8 0 0 1 41 0 0 1 2 7 32 0 0 0 0 00 0 0 0 0 1 35 9 0 4 7 l1 0 0 1 0 0 02 0 0 0 0 00 0 0 0 0 1 46 5 9 5 2 91 0 0 1 0 0 02 0 0 0 0 00 0 0 0 0 1 56 6 9 9 8 61 0 0 1 2 7 32 0 0 0 0 00 0 0 0 0 1 66 8 0 4 1 410 0 2 0 9 32 0 0 0 0 00 0 0 0 0 1 77 2 2 0 3 010 0 6 4 6 32 5 0 0 0 00 0 0 0 0 9 第三章预应力混凝十连续梁桥提升的理论研究j 分析 表3 44 号预应力钢筋曲线要素表( 续) 转折点号水平坐标( 米) 垂直坐标( 米)半径( 米)支距( 米) 1 8 7 4 9 9 8 8 10 0 7 8 3 32 5 0 0 0 00 0 0 0 0 1 97 7 7 9 2 31o o 6 0 4 92 5 o o o o0 0 0 0 0 2 08 0 0 0 0 01o o 3 4 0 00 0 0 0 00 0 0 0 0 附注4 ：4 号预应力钢筋根数：4 ；单根长度：5 0 1 3 1 m ，面积：0 2 1 0 0 e 0 2 m 2 ，重量：8 2 6 k n 表3 55 号预应力钢筋曲线要素表 转折点号水平坐标( 米)垂直坐标( 米)半径( 米)支距( 米) 18 0 0 0 0 010 0 7 4 0 0 0 0 0 0 00 0 0 0 0 2 8 2 8 1 2 8 10 0 4 0 2 52 0 0 0 0 00 0 0 0 0 38 4 0 0 2 11 0 0 2 9 5 62 0 0 0 0 00 o o o o 48 5 1 9 5 71o o 2 6 0 02 0 o o o o0 0 0 0 0 59 1 6 2 1 410 0 2 6 0 02 0 0 0 0 00 0 0 0 0 69 2 4 9 9 21o o 2 7 9 32 0 0 0 0 00 0 0 0 0 79 3 3 7 5 21 0 0 3 3 7 l2 0 0 0 0 00 0 0 0 0 89 9 7 7 0 010 0 9 0 0 00 0 0 0 00 0 0 0 0 附注5 ：5 号预应力钢筋根数：4 ；单根长度：1 9 8 2 2 m ，面积：0 2 1 0 0 e - 0 2 m 2 ，重量：3 2 7 k n 表3 66 号预应力钢筋曲线要素表 转折点号水平坐标( 米)垂直坐标( 米)半径( 米)支距( 米) l8 0 0 0 0 010 0 3 4 0 00 0 0 0 00 0 0 0 0 28 1 4 0 6 4l o o 1 7 1 21 0 0 0 0 00 0 0 0 0 38 2 0 0 l l1 0 0 1 1 7 81 0 0 0 0 00 0 0 0 0 48 2 5 9 7 9l o o 1 0 0 01 0 0 0 0 00 0 0 0 0 59 2 4 0 9 71 0 0 1 0 0 02 0 0 0 0 00 0 0 0 0 69 2 9 9 9 71 0 0 1 0 8 72 0 0 0 0 00 0 0 0 0 79 3 5 8 9 3l o o 1 3 4 82 0 0 0 0 00 0 0 0 0 89 9 7 7 0 0l0 0 5 0 0 00 0 0 0 00 0 0 0 0 附注6 ：6 号预应力钢筋根数：4 ；单根长度：1 9 7 9 4 m ，面积：0 2 1 0 0 e 0 2 m 2 ，重量：3 2 6 k n 3 1 5 桥梁上部结构恒载的结构内力图和内力表 1 0 长安大学硕1 ：学位论文 警4 酚母曼汁内夸皤嗣倡十卷= 相 7 翰帻- 4 7 堇寻景，h 值i - ：钉似觚1 r 亦饵量最堇佑：h - 1 图3 3 福州立交匝道桥桥梁恒载内力图( 单位：k n m ) 表3 7 福州立交匝道桥桥梁横恒载内力表 单元号节点号轴力( k n )剪力( )弯矩( m ) l10o0 l2o3 5 3 9 14 0 7 221 9 2 8 1 9 6 71 4 0 9 7 1 13 5 6 8 6 2 319 2 8 2 6 8 41 5 5 9 6 4 2 - 2 1 0 4 0 4 7 3 3 l9 2 7 5 7 4 73 7 7 9 7 12 1 2 8 8 9 2 3419 2 7 2 3 3 22 7 2 2 3 219 0 4 2 9 2 4419 2 7 3 9 6 22 7 2 1 8 41 9 3 2 8 8 5 451 9 2 5 7 1 0 23 3 5 4 21 7 3 3 4 7 3 5519 2 4 0 9 2 23 3 5 4 91 7 5 5 2 2 1 56 1 9 2 0 3 6 73 4 2 9 1 8 2 1 4 8 8 5 6 66 1 9 1 3 8 6 4 33 4 2 7 9 7 2 1 4 5 4 3 671 9 3 3 3 1 6 51 2 0 7 9 32 8 9 9 7 5 8 771 9 3 2 8 1 3 72 2 4 8 4 42 9 0 7 7 7 781 9 5 2 3 0 8 14 2 2 1 7 62 1 0 0 9 2 1 88l9 5 9 0 6 0 54 2 2 2 1 82 1 4 1 2 7 8919 6 4 7 9 0 51 1 4 4 6 71 6 3 8 2 5 6 9 9l9 6 6 9 0 6 61 1 4 4 6 7 1 6 5 0 9 0 9 9l o 19 7 3 5 0 0 42 3 9 4 4 7 18 3 3 3 8 3 l ol o19 6 8 0 3 4 7 2 3 9 4 4 2 1 8 0 0 7 5 9 1 01 ll9 7 8 8 3 9 3 _ 4 5 0 1 4 5 2 7 9 0 3 6 5 l l1 11 9 7 7 1 3 3 9 3 9 6 1 3 6 2 7 7 6 6 7 5 1 11 2 1 9 5 1 2 8 8 87 3 5 1 8 4 2 5 0 7 4 0l 1 21 219 6 6 0 7 4 8 4 0 0 3 4 2 5 5 2 7 4 8 1 2 1 3l9 4 6 9 4 6 51 1 9 0 8 8_ 4 2 6 7 4 1 31 3l9 6 0 6 4 9 71 1 9 1 1 84 3 3 4 6 1 31 4l9 4 9 4 9 2 78 3 6 7 l2 1 2 8 2 3 5 第三章预戍力混凝十连续梁桥提升的理论研究j 分析 表3 7 福州立交匝道桥桥梁横恒载内力表( 续1 ) 单元号节点号轴力( 1 n )剪力( k n ) 弯矩( k n m ) 1 41 4l9 5 0 6 7 6 8 7 9 5 2 1 22 1 6 7 3 3 5 1 41 5l9 0 9 9 9 0 7 8 6 4 6 9 62 2 8 7 0 5 8 1 51 5 1 9 1 2 1 2 1 69 5 7 5 4 62 3 l1 3 0 2 1 51 6 i8 8 8 6 5 3 7 18 5 8 8 3 48 6 3 5 3 2 1 61 61 8 8 9 1 2 1 41 9 4 8 9 1 68 6 6 2 8 2 1 61 7l8 6 5 8 2 8 610 6 5 9 5 62 3 3 1 5 8 1 71 71 8 6 4 8 4 2 l9 7 5 6 2 5 2 31 2 7 0 8 1 71 818 2 5 8 3 7 35 6 9 5 2 52 4 4 7 6 5 2 1 81 8l8 2 6 4 2 5 36 0 8 1 3 3 2 4 1 4 9 9 3 1 81 91 8 2 4 1 0 8 1 - 9 8 4 9 3 77 3 9 0 2 6 1 9 1 91 8 5 5 0 1 5 810 2 6 8 9 46 6 8 9 7 1 1 92 01 8 7 3 1 8 39 2 3 31 21 8 0 2 5 7 6 2 02 01 8 5 7 8 4 3 18 2 3 1 3 41 7 5 4 8 2 4 2 02 l1 8 8 9 7 9 1 71 3 6 9 72 7 7 1 0 8 2 12 ll8 8 4 9 7 5 88 6 2 7 2 - 2 7 5 3 6 5 2 2 l2 21 9 0 4 5 0 71 2 8 4 2 7 2 6 1 7 9 1 9 2 22 2 l9 0 5 6 6 6 81 2 8 4 9 2- 2 6 2 4 8 1 9 2 22 31 9 0 9 8 2 4 8 10 2 3 2 22 6 2 9 4 0 6 2 3 2 319 0 8 7 9 3 61 0 2 3 2 22 6 2 3 2 9 2 2 32 41 9 1 2 9 4 9 73 3 3 1 3 52 9 7 4 0 8 8 2 42 41 9 0 8 2 4 2 13 3 3 0 7 52 9 4 6 1 9 6 2 42 51 9 2 8 3 1 5 69 6 0 3 13 6 8 7 1 5 3 2 52 519 3 3 3 3 6 70 113 7 0 4 8 6 1 2 52 61 9 4 8 2 6 8 l1 1 2 3 1 4- 2 4 5 2 3 6 9 2 62 61 9 6 3 1 7 6l1 6 6 8 1 9 2 4 7 8 7 3 5 2 62 71 9 6 1 4 9 3 48 5 9 9 4 8 3 6 7 8 5 9 2 72 7l9 6 9 3 5 5 68