远洋地产大化项目脚手架施工方案.doc

远洋地产大化项目脚手架施工方案一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113、建筑施工安全检查标准JGJ59-20114、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011版）5、混凝土结构设计规范GB50010-20106、建筑施工现场管理标准DBJ14-033-20057、建筑结构荷载规范GB50009-2001（06年版）8、建筑地基基础设计规范GB50007-20119、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-9110、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文二、工程概况 2.1工程简介本工程为大连新锐置业有限公司开发的大化集团搬迁及周边改造A2区项目。本项目位于大连市甘井子区梭鱼湾大化厂区原址，处在大连主城和开发区新城的纽带区域，北至东方路，西至东北路。用地面积46300平方米，总建筑面积约138448平方米，其中地下室面积约为32873平方米，综合容积率2.29，抗震烈度按七度设防，场地基本呈矩形，共17个建筑单体，地上高层13栋，其中1#、4#、5#、6#、7#、10#、12#等7栋楼为18层住宅，11#、13#等2栋楼为24层住宅，2#、3#、8#、9#等4栋楼为25层住宅，结构形式为剪力墙结构。另外14#、15#、16#为一层公建，17#为地下车库公建，结构形式为框架结构。2.2建筑简介序号项 目内 容1建 筑 性质住宅及商业网点2总建筑面积138227平方米3建 筑 层 数地下1层车库地上1层、18层、24层、25层4建 筑 层 高标准层3m 5建 筑 高 度5.7、6.3、55.35、56.6、74.8、80.05、81.80m6外 墙 保 温50厚聚氨酯复合保温板（耐火等级A级）7外 装 修外 墙 装 修聚氨酯复合板装饰保温一体化外墙（适用于真石漆墙面）、石材干挂（理石墙面）门 窗 工 程彩色断桥铝合金单框三玻中空门窗8外 装 修屋 面 工 程不上人屋面、上人屋面（级防水）9室 内 装 修顶 棚 工 程素水泥浆、白色涂料、浅米色涂料地 面 工 程水泥砂浆、细石砼、仿石瓷砖内 墙 面水泥砂浆、大白、白色涂料、浅米色涂料门 窗 工 程彩色断桥铝合金单框三玻中空门窗楼 梯楼梯面层采用花岗岩地面公 用 部 分浅米色涂料10防 水 工 程屋 面 防 水SBS改性沥青防水卷材卫 生 间聚乙烯丙纶复合防水卷材2.3结构概况序号项 目内 容1结 构 形 式基础结构形式混凝土灌注桩基础主体结构形式框架-剪力墙屋盖结构形式现浇钢筋混凝土屋盖楼板2建 筑 物 地 基地基土质层中风化石灰岩、强风化辉绿岩、红粘土（加深至岩层）3砼 强 度 等 级C15C354抗 震 等 级工程设防类别丙类抗 震 等 级25层剪力墙二级，其余三级5钢 筋 类 别HPB300fy=270N/mmHRB335fy=300N/mmHRB400fy=360N/mm6钢筋接头形式闪 光 对 焊16水平主筋电渣压力焊12墙、柱筋搭 接 绑 扎墙、板、底板7结构断面尺寸墙体材料、厚度建筑外墙200厚轻集料混凝土小型空心砌块防火墙200厚轻集料混凝土小型实心砌块房间隔墙100厚轻集料混凝土空心砌块三、脚手架搭设工艺流程及特点 本工程地下室及地上4层采用双排落地脚手架，地上结构5层及以上采用悬挑脚手架，由于地上结构3层以下采用干挂石材饰面，所以为不影响以后的下一道工序施工，采用悬挑式脚手架。 3.1 工艺流程依次循环 内侧立杆内侧纵向扫地杆外侧立杆横向扫地杆外侧纵向扫地杆内侧第一步纵向水平杆第一步横向水平杆矫正固定立杆水平杆铺脚手板装设安全平网铺挡脚板挂密目式安全网外侧第二步纵向水平杆第二步横向水平杆矫正固定立杆水平杆外侧第三步水平杆工艺流程图：图6.1.6 脚手架搭设流程注： 为脚手架搭设循环工序。3.2 工字钢悬挑架特点一、工字钢悬挑架相对比较经济，具有工作可靠、搭拆方便、搭设灵活、尺寸不受限制、适应性强等特点。二、工字钢悬挑架分段悬挑，可以根据施工需要任意分段搭设和拆除，降低成本。三、工字钢悬挑架不必搭设在地基上，所以不会影响基础回填，可以缩短工期。四、材料性能4.1 构配件4.1.1 工字钢悬挑梁主要由工字钢悬挑梁、钢管、扣件、脚手板、挡脚板、密目式安全网、安全平网及避雷装置等构配件组成。4.1.2钢管1、脚手架钢管宜采用Q235A（3号）钢（含碳量为0.14-0.22%）的焊接钢管。2、钢管必须具有产品质量合格证和钢管材质检验报告，材质应符合现行国家标准碳素结构钢（GB700）的相应规定。Q235A钢冶炼方便、成本较低、塑性好，在结构中能保证在超载、冲击、焊接、温度应力等不利条件下的安全。其截面特性见下表。钢管截面特性表钢管类别外径d(mm)壁厚t(mm)截面积A(mm2)惯性矩I(mm4)抵抗矩W(mm3)回转半径i(mm)每米长自重(N)低压流体输送用焊接钢管(YB234-63)483.54.8931021.2191055.07810315.7838.43、脚手架钢管长度一般为6.0m（每根重量不超过25Kg，适合人工操作）。1)用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜撑的钢管长度一般为46m；2)用于小横杆的钢管长度一般为1.52.0m，因脚手架宽度不同而略有差异。 4、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、孔洞、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划痕和严重锈蚀。 5、作为脚手架杆件使用的钢管必须进行防锈处理：先对钢管除锈，再将内壁擦涂防锈漆两道，然后在外壁涂一道防锈漆和两道面漆。6、脚手架钢管表面刷黄色油漆，剪刀撑和挡脚板表面刷红白相间安全警示色。4.1.3扣件1、扣件是钢管与钢管的连接，工字钢悬挑架使用的扣件分为三种：1)两钢管90交叉连接采用直角扣件；2)两钢管呈任意角度交叉连接采用旋转扣件；3)钢管与钢管接长采用对接扣件。2、扣件应采用可锻铸铁和钢板压制制作，必须具有产品质量合格证、生产许可证和专业检测单位测试报告。可锻铸铁扣件的材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831），钢板压制扣件使用较少，目前尚无国家产品标准，可参照现行建设部标准钢管脚手架扣件（JC22）的规定进行测试，其材质符合标准要求时才准许使用。3、脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。4、扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、气孔、砂眼、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，扣件使用前应进行防锈处理：先除锈然后采用油浸防锈。4.1.4工字钢悬挑梁1、工字钢悬挑梁采用20工字钢，材质为Q235钢，其材质应分别符合现行标准普通碳素结构钢技术条件（GB/T700）、低合金结构钢技术条件（GB1591）、桥梁碳素钢及普通低合金钢板技术条件（YB168）的规定。2、焊接构件的焊缝应符合相关焊接规范要求。4.1.5脚手板1、脚手架作业层上铺放的脚手板主要有冲压式钢脚手板。2、冲压式钢脚手板材质符合现行国家标准碳素钢结构（GB/T700）中Q235-A级钢的规定，必须具有产品质量合格证。4.1.6挡脚板1、落地式脚手架随建筑楼层布置； 2、悬挑架从悬挑层开始，随楼层布置。3、挡脚板高度应为18cm，刷红白相间油漆，随脚手架搭设同步连续设置，并与脚手架同步拆除，不得提前拆除或挪用；4、脚手架挡脚板设置前应经规划，同一脚手架挡脚板间距在满足以上高度要求的同时应保持一致。4.1.7密目式安全网1、应选用有国家认可的质量监督检验部门的检验合格报告、有生产单位质量检验合格证和安检证的密目网。密目式安全网宽（高）度不得小于1.2m，网目密度不应低于2000目/100cm2，各边缘部位的开眼环扣必须牢固可靠，环扣孔径不低于8mm。不得有断纱、破洞、变形及有碍使用的编织缺陷。2、脚手架外侧满挂阻燃密目安全网进行全封闭；安全网张挂应平整、牢固，有破损、污渍应及时更换。3、密目式安全网的安装平面垂直于水平面，严禁作为安全平网使用。4、密目式安全网技术要求应符合GB 16909-97的规定。5、密目式安全网使用时应采用有足够强度、耐候性好的尼龙绳索绑扎，不得使用铁丝捆绑。4.1.8安全平网1、安全平网使用直径9mm以上的麻绳、棕绳、尼龙绳或其他耐候性不低于上述品种的材料编制网。外观应平整，宽度不得小于3m，网眼尺寸不大于5cm，每张安全平网重量一般不宜超过15kg。2、水平设置时能承受不小于1.6kN的冲击荷载。3、阻燃安全网必须具有阻燃性，其续燃、阻燃时间均不得大于4s。4.1.9拉接件及其预埋件拉接件及其预埋件均使用与架体同种规格钢管制作，采用直角扣件连接。4.1.10避雷装置1、避雷装置：包括接闪器、接地极、接地线。1)接闪器可用直径2532mm，壁厚不小于3mm厚的镀锌钢管或直径不小于12mm的镀锌钢筋制作，设在拟建建筑物四角的脚手架立杆上，高度不小于1m，并将最上层的横杆全部连通，形成避雷网络。2)接地极：垂直接地极可用长度为1.52.5m、厚度不小于2.5mm、直径为2550mm的钢管，直径不小于20mm的圆钢或505等边角钢，水平接地极可选用长度不小于3m、直径814mm的圆钢或厚度不小于4mm、宽2540mm的扁钢。3)接地线：钢管脚手架架体可以替代接地线，相邻悬挑架之间用直径不小于8mm的圆钢或厚度不小于4mm的扁钢连接，接触面积不小于10cm2，以保证接触可靠。2、避雷装置接地电阻不得大于30。4.2 材料堆放1、经检查合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐平稳，堆放场地不得有积水。2、定期对各种材料进行检查，防止发生锈蚀及破坏。五、脚手架工程设计及搭设参数根据工程结构特点及现场的实际情况,采用活动式工字钢作为承重悬挑构件,钢管作为施工平台支撑和围护支架的外悬挑脚手架。为减少工程成本,充分利用材料,型钢与铁件焊接,形成活动式挑架。双排落地式脚手架：17#地下室外墙采用双排落地式脚手架。基础为渣土夯实，压实系数不小于0.94，基础土层上浇筑C15混凝土100mm厚1200mm宽，在落地立杆下铺设200mm宽50mm厚脚手板，立杆水平间距1500mm，立杆间距600mm，内立杆距建筑物间距300mm，步距1800mm。在脚手架的同一步中，纵向水平杆四周环形封闭、交圈设置，并用直角扣件与内外脚步固定。1#13#楼14层，14#、15#、16#楼一层公建，采用双排落地式脚手架。落地式脚手架基础坐落在地下室顶板以外的与地下室外墙基础相同，基础坐落在地下室顶板上的，在落地立杆下铺设200mm宽50mm厚脚手板，立杆水平间距1500mm，立杆间距600mm，内立杆距建筑物间距300mm，步距1800mm。在脚手架的同一步中，纵向水平杆四周环形封闭、交圈设置，并用直角扣件与内外脚步固定。悬挑式脚手架:1#13#楼5层以上采用悬挑式脚手架。其中1#、4#、5#、6#、7#、10#、12#楼为18层，4层以下采用双排落地脚手架，518层为悬挑脚手架，第一悬挑段为8层，第二悬挑段为7层，共悬挑2次至顶层。11#、13#楼为24层，4层以下采用双排落地脚手架，524层为悬挑脚手架，第一悬挑段为8层，第二悬挑段为7层，第三段悬挑段为6层，共悬挑3次至顶层。2#、3#、8#、9#楼为25层，4层以下采用双排落地脚手架，525层为悬挑脚手架，第一悬挑段为8层，第二悬挑段为7层，第三段悬挑段为7层，共悬挑3次至25层顶层。脚手架的同一步中，纵向水平杆四周环形封闭、交圈设置，并用直角扣件与内外脚步固定。悬挑脚手架钢管选用483.5优质钢管，外挑工字钢采用20a工字钢，长度为2.7m；固定工字钢在楼面上用3道18的圆钢作为地锚固定，第一道18的钢筋套环设置在距外墙边1.4m处，第二道设置在距外墙边1.2m处，第三道设置在距外墙边0.30.5m处，依据现场实际情况而定。立杆纵向间距为1500mm，内立杆距外墙300mm，内外立杆间距600mm，横杆步距1800mm。脚手架与建筑物的连墙件拉结在两步两跨内，采用拉撑结合的方式（拉筋用118的钢筋，顶撑用483.5 钢管），或者采用483.5 钢管固定在内立杆上。挡脚板在作业层设置，并随层增设，做法规格符合规范和远洋地产标准。悬挑工字钢在阳台和转角部位做法：悬挑工字钢在阳台和转角部位，其端头设置2道21.6钢丝绳与上部结构构件拉结固定。每层悬挑脚手架底层工字钢形成环形封闭，交圈设置。详图参见计算书中悬挑工字钢转角斜向悬挑平面图。最上悬挑段防上翻措施：本工程最上悬挑段分5层和6层，由于本工程地理位置近海，常年风速较大，故对最上悬挑段采取防上翻措施。采用483.5 钢管将最上悬挑段顶端水平杆与屋面预埋件拉结。拉结方式采用单扣件拉结，每两跨设置一道拉结点，水平方向形成环形封闭，交圈设置，将架体同结构主体形成交圈、封闭的整体，防止最上悬挑段发生上翻现象。剪刀撑:剪刀撑和双排脚手架横向斜撑随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。双排脚手架设置剪刀撑，每道剪刀撑的宽度不小于4-5跨，且不小于6m。斜杆与地面的倾斜角在45度到60度之间。当剪刀撑对接接长时，扣件交错布置。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于0.15m。连墙件:脚手架与建筑物的连墙件拉结在两步两跨内，采用钢管将架体主节点与结构主体预埋件锚固牢固，连接方法为为双扣件连接，随脚手架搭设同步进行。当双排脚手架施工操作层高处相邻连墙件以上两步时，采取确保脚手架稳定的临时拉结措施，直到上一层连墙件安装完毕后在根据情况拆除。参见计算书中连墙件样图。卸料平台设计：卸料平台主梁采用两根型号16a的槽钢，槽口水平。卸料平台总宽2.5m，两侧各设置2道型号为21.6钢丝绳拉结固定。主梁外悬挑3500mm，两道主梁上共设置2道次梁，次梁采用两根型号16a的槽钢，次梁间距2.2m，最内侧次梁距建筑物墙体1.3m。内侧钢丝绳距墙边2.3m，锚固到主梁上，外侧钢丝绳距内侧钢丝绳1m。栏杆、挡板采用木板，按照远洋地产规定的防护标准，平台周围设置1.5m高活动式、可拆卸的防护栏杆。 六、脚手架的设计计算本工程113#楼4层及以下,1416#公建一层以及地下室外侧墙脚手架为落地式脚手架，按照落地式脚手架计算标准进行验算。型钢悬挑架最大悬挑高度为24米,其余高度21米、18米。针对最大悬挑高度24米型钢悬挑脚手架，进行荷载及对水平悬挑梁强度、刚度、稳定性等验算。卸料平台按照卸料平台计算标准进行跳梁强度、整体刚度、稳定性等验算。落地式脚手架计算书工程参数搭设参数搭设高度19.2m水平杆步距1.8m立杆纵距1.2m立杆横距0.6m连墙件方式二步二跨连墙件扣件双扣件荷载参数（荷载标准值）永久荷载立杆承受结构自重0.1163kN/m安全网0.01kN/m2脚手板类型冲压钢脚手板,2层自重标准值0.3kN/m2栏杆挡脚板冲压钢脚手板自重标准值0.16kN/m2可变荷载施工均布活荷载3kN/m2同时施工层数1层风荷载地区辽宁大连市基本风压0.4kN/m2地基参数地基土类型粘性土地基承载力标准值120kN/m2垫板宽度0.3m垫板长度1.2m考虑到钢管锈蚀弯曲等因素，按483.5钢管计算。横向水平杆（小横杆）验算建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第6.2.2条第3款规定:“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。”第6.2.1条第3款规定:“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。”施工荷载的传递路线是：脚手板横向水平杆纵向水平杆纵向水平杆与立杆连接的扣件立杆，如图：横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。（一）抗弯强度计算1、作用横向水平杆线荷载标准值：qk=(QK+QP1)S=(3+0.3)1.2=3.96 kN/m2、作用横向水平杆线荷载设计值：q=1.4QKS+1.2QP1S=1.431.2+1.20.31.2=5.472 kN/m3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩：Mmax=qlb2=5.4720.62=0.246kNm884、钢管载面模量W=5.08cm35、Q235钢抗弯强度设计值，查规范表5.1.6得表f=205N/mm26、按规范中公式（5.2.1）计算抗弯强度=Mmax=0.246106=48.43N/mm2205N/mm2W5.081037、结论：满足要求（二）变形计算1、钢材弹性模量：查规范表5.1.6得E2.06105N/mm22、钢管惯性矩I12.19cm43、容许挠度：查规范表5.1.8，得=l/150与10mm4、按规范中公式（5.2.3）验算挠度=5qklb4=53.966004=0.3mm6004与10mm384EI3842.0610512.191041505、结论：满足要求纵向水平杆(大横杆)验算双排架纵向水平杆按三跨连续梁计算，如下图： 不需要计算抗弯强度和挠度。由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值：F=0.5qlb(1+a1)2=0.55.4720.6(1+0.2)2=2.92kNlb0.6由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值Fk=0.5qklb(1+a1)2=0.53.960.6(1+0.2)2=2.11kNlb0.6扣件抗滑承载力验算水平杆与立杆连接方式采用单扣件，抗滑承载力Rc= 8kN。纵向水平杆通过扣件传给立杆竖向力设计值=2.92kNRc=8结论：扣件抗滑承载力满足要求立杆的稳定性计算1、分析立杆稳定性计算部位组合风荷载时，由下式计算立杆稳定性N+Mwf jAWN计算立杆段的轴向力设计值；A立杆的截面面积；j轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比由建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)附表C取值； W截面模量；f钢管的抗压强度设计值；Mw计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩； Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah210其中，风荷载标准值k=zs0，将N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQk代入上式化简为：1.2Hgk+0.91.4zs0lah2+1.2NG2k+0.91.4NQkfjA10WjAjAH脚手架高度；gk每米立杆承受的结构自重标准值；la立杆纵距；h步距；z风压高度变化系数；s风荷载体型系数； 0基本风压，取辽宁大连市10年一遇值，0=0.4kN/m2NG1k脚手架立杆承受的结构自重标准值产生的轴向力； NG2k构配件自重标准值产生的轴向力； NQk施工荷载标准值产生的轴向力总和； 脚手架结构自重产生的轴压应力g=1.2HsgkjA风荷载产生的弯曲压应力：w=0.91.4zs0lah210W构配件(安全网除外，但其自重不大)自重荷载、施工荷载作用位置相对不变，其值不随高度变化而变化。风荷载随脚手架高度增大而增大，脚手架结构自重随脚手架高度降低而增加(计算中应考虑的架高范围增大)，因此，取=g +W最大时作用部位验算立杆稳定性。2、计算风荷载产生的弯曲压应力w 风荷载体型系数s=1.3f=1.30.8=1.040 ，值大于1.0时，取1.0。w=0.91.4z1.00.41.21.82106=38.6z105.08103地面粗糙度A类近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区。 3、计算脚手架结构自重产生的轴压应力g首先计算长细比：=l0il0计算长度，l0=kh；i截面回转半径；k计算长度附加系数，其值取1.155；考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按规范表5.3.3采用； h步距；立杆横距lb=0.6m，连墙件布置二步二跨，查规范表5.3.3得=1.5，h=1.8m=kh=1.1551.5180.0=197i1.58根据的值，查规范附录C表得轴心受压构件的稳定系数j=0.186。立杆纵距la=1.2m，查规范附录A表A-1得gk=0.1163kN/mg =1.2Hsgk=1.2Hs0.1163103=1.53HsN/mm2jA0.186489.004、求=w +g列表如下：高度(m)zw =38.6z(N/mm2)对应风荷载作用计算段高度取值Hg(m)g=1.53Hs(N/mm2)=w +g(N/mm2)51.1745.1619.229.3874.5419.21.6362.921015.3078.22分析说明：脚手架顶端风荷载产生弯曲压应力相对底部较大，但此处脚手架结构自重产生的轴压应力很小，w +g相对较小，脚手架底部风荷载产生的弯曲压应力虽较小，但脚手架自重产生的轴压应力接近最大=w +g最大，因此脚手架立杆稳定性验算部位取底部。5、验算长细比由规范5.3.3式，且K=1，得=l0=kh=1.5180=171 210ii1.58结论:满足要求!。6、计算立杆段轴向力设计值N脚手架结构自重标准值产生的轴向力NG1K=Hsgk=19.20.1163=2.23kN构配件自重标准值产生的轴向力NG2K=0.5(lb+a1)laQp1+Qp2la+laHQp3=0.5(0.6+0.2)1.220.3+0.161.22+1.219.20.01=0.902kNlb立杆横距；a1小横杆外伸长度；la立杆纵距；Qp1脚手板自重标准值；Qp2脚手板挡板自重标准值；Qp3密目式安全立网自重标准值；H脚手架高度；施工荷载标准值产生的轴向力总和NQk=0.5(lb+a1)laQk=0.5(0.6+0.2)1.231=1.44kNQk施工均布荷载标准值；组合风荷载时N=1.2(NG1K+NG2K)+0.91.4NQk=1.2(2.23+0.902)+0.91.41.44=5.57kN7、组合风荷载时，验算立杆稳定性按规范公式5.3.1-2验算立杆稳定性，即：N+Mw=5.57103+38.61.17=61.24+45.16=106.40N/mm2 f=205N/mm2jAW0.186489结论:满足要求!。8、不组合风荷载时，验算立杆稳定性N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQk=1.2(2.23+0.902)+1.41.44=5.77kN按规范公式5.3.1-1验算立杆稳定性：N=5.77103=63.44N/mm2 f=205N/mm2jA0.186489结论:满足要求!。连墙件计算（一）脚手架上水平风荷载标准值k连墙件均匀布置，取脚手架最高处受风荷载最大的连墙件计算，高度按19.2m，地面粗糙度A类近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区。风压高度变化系数z=1.63脚手架风荷载体型系数s=1.3j=1.30.8=1.04 ，取值大于1.0时，取1.0。基本风压取辽宁大连市10年一遇值，0=0.4kN/m2k=z s 0= 1.631.00.4=0.65kN/m2（二）求连墙件轴向力设计值N每个连墙件作用面积Aw=21.821.2=8.64m2N=Nlw+N0=1.4wkAw+3=1.40.658.64+3=10.86kNNlw风荷载产生的连墙件轴向力设计值；N0连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，双排脚手架N0=3kN；（三）连墙件稳定计算连墙杆采用钢管时，杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附加墙内外侧的短钢管上，因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距离，即lH=0.3m，因此长细比=lH=30.0=19 =150i1.58根据值，查规范附录表C，j=0.949,N=10.86103=23.40N/mm2 205N/mm2jA0.949489满足要求!。抗滑承载力计算连墙件采用双扣件连接,抗滑承载力取12kN。Nl=10.86kN 12kN 连墙件扣件抗滑承载力满足要求!立杆地基承载力计算1、计算立杆段轴力设计值N由已知条件可知，不组合风荷载时N=1.2(NG1k+ NG2k)+1.4NQk由已知条件la=1.2m，h=1.8m查规范附录A表A-1得gk=0.1163kN/m脚手架结构自重标准值产生的轴向力NG1k=Hsgk=19.20.1163=2.233kN构配件自重标准值产生的轴向力NG2k=0.5(lb+a1)laQp1+ laQp2+HQp3la =0.5(0.6+0.2)1.220.3+0.161.22+1.219.20.01=0.902kN施工荷载标准值产生的轴向力总和NQk=0.5(lb+ a1)laQk=0.5(0.6+0.2)1.213=1.440kNN=1.2(2.233+0.902)+1.41.440=5.78kN2、计算基础底面积A取垫板作用长度1.2m，A=0.31.2=0.36m23、确定地基承载力设计值fg粘性土承载力标准值：fgk=120kPa=120kN/m2由规范公式5.5.2，并取Kc= 0.5，得fg=kcfgk=0.5120=60kN/m24、验算地基承载力由5.5.1式得立杆基础底面的平均压力P=N=5.78=16.06kN/m2 fg=60kN/m2A0.36满足要求!。型钢悬挑式脚手架计算书本工程悬挑脚手架最高搭设高度为24米，计算采用最高搭设高度（即24米）进行脚手架计算。工程参数搭设参数搭设高度24m水平杆步距1.8m立杆纵距1.5m立杆横距0.6m连墙件方式二步二跨连墙件扣件双扣件悬挑水平钢梁20a号工字钢钢梁外挑长度1.1m钢梁锚固长度1.5m钢梁与楼板锚固钢筋18圆钢吊拉钢丝绳采用14mm钢丝绳！荷载参数（荷载标准值）永久荷载立杆承受结构自重0.1253kN/m安全网0.01kN/m2脚手板类型冲压钢脚手板,2层自重标准值0.3kN/m2栏杆挡脚板冲压钢脚手板自重标准值0.16kN/m2可变荷载施工均布活荷载2kN/m2同时施工层数1层风荷载地区辽宁大连市基本风压0.4kN/m2考虑到钢管锈蚀弯曲等因素，按483.5钢管计算。横向水平杆（小横杆）验算建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第6.2.2条第3款规定:“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。”第6.2.1条第3款规定:“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。”施工荷载的传递路线是：脚手板横向水平杆纵向水平杆纵向水平杆与立杆连接的扣件立杆，如图：横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。（一）抗弯强度计算1、作用横向水平杆线荷载标准值：qk=(QK+QP1)S=(2+0.3)1.5=3.45 kN/m2、作用横向水平杆线荷载设计值：q=1.4QKS+1.2QP1S=1.421.5+1.20.31.5=4.74 kN/m3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩：Mmax=qlb2=4.740.62=0.213kNm884、钢管载面模量W=5.08cm35、Q235钢抗弯强度设计值，查规范表5.1.6得表f=205N/mm26、按规范中公式（5.2.1）计算抗弯强度=Mmax=0.213106=41.93N/mm2205N/mm2W5.081037、结论：满足要求（二）变形计算1、钢材弹性模量：查规范表5.1.6得E2.06105N/mm22、钢管惯性矩I12.19cm43、容许挠度：查规范表5.1.8，得=l/150与10mm4、按规范中公式（5.2.3）验算挠度=5qklb4=53.456004=0.2mm6004与10mm384EI3842.0610512.191041505、结论：满足要求纵向水平杆(大横杆)验算双排架纵向水平杆按三跨连续梁计算，如下图： 不需要计算抗弯强度和挠度。由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值：F=0.5qlb(1+a1)2=0.54.740.6(1+0.2)2=2.53kNlb0.6由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值Fk=0.5qklb(1+a1)2=0.53.450.6(1+0.2)2=1.84kNlb0.6扣件抗滑承载力验算水平杆与立杆连接方式采用单扣件，抗滑承载力Rc= 8kN。纵向水平杆通过扣件传给立杆竖向力设计值=2.53kNRc=8结论：扣件抗滑承载力满足要求计算立杆段轴向力设计值N立杆稳定性计算部位取脚手架底部。1、脚手架结构自重标准值产生的轴向力NG1K=Hsgk=240.1253=3.01kNHs脚手架高度gk每米立杆承受的结构自重2、构配件自重标准值产生的轴向力NG2K=0.5(lb+a1)laQp1+Qp2la+laHQp3=0.5(0.6+0.2)1.520.3+0.161.52+1.5240.01=1.200kNlb立杆横距；a1小横杆外伸长度；la立杆纵距；Qp1脚手板自重标准值；Qp2脚手板挡板自重标准值；Qp3密目式安全立网自重标准值；H脚手架高度；3、施工荷载标准值产生的轴向力总和NQk=0.5(lb+a1)laQk=0.5(0.6+0.2)1.521=1.20kNQk施工均布荷载标准值；4、组合风荷载时立杆轴向力设计值NN=1.2(NG1K+NG2K)+0.91.4NQk=1.2(3.01+1.200)+0.91.41.20=6.56kN5、不组合风荷载时立杆轴向力设计值NN=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQk=1.2(3.01+1.200)+1.41.20=6.73kN立杆的稳定性计算组合风荷载时，由下式计算立杆稳定性N+Mwf jAWN计算立杆段的轴向力设计值；A立杆的截面面积；j轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比由建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)附表C取值； W截面模量；f钢管的抗压强度设计值；Mw计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah210其中，la立杆纵距；h步距；风荷载标准值k=zs00基本风压，取辽宁大连市10年一遇值，0=0.4kN/m2z风压高度变化系数，按现行国家标准建筑结构荷载规范（GBJ 9）规定采用,地面粗糙度类别为地面粗糙度A类近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区。脚手架立杆稳定性计算部位选择立杆底部，计算高度取距地面66.8m, z取2.2；s脚手架风荷载体型系数,s=1.3f=1.30.8=1.040 ，值大于1.0时，取1.0。风荷载产生的弯曲压应力：w=Mw=0.91.4zs0lah2W10Ww=0.91.4 2.21.00.41.51.82106=106.1 N/mm2105.08103计算长细比：=l0il0计算长度，l0=kh；i截面回转半径；k计算长度附加系数，其值取1.155；考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按规范表5.3.3采用；立杆横距lb=0.6m，连墙件布置二步二跨，查规范表5.3.3得=1.5.h步距,1.8m=kh=1.1551.5180.0=197i1.58根据的值，查规范附录C表C得轴心受压构件的稳定系数j=0.186。组合风荷载时,立杆的稳定性计算按规范公式5.3.1-2验算：N+Mw=6.56103+106.1=178.224N/mm2 f=205N/mm2jAW0.186489结论:满足要求!不组合风荷载时,立杆的稳定性计算按规范公式5.3.1-1验算:N=6.73103=73.99N/mm2 f=205N/mm2jA0.186489结论:满足要求!连墙件计算（一）脚手架上水平风荷载标准值k连墙件均匀布置，取脚手架最高处受风荷载最大的连墙件计算，高度按85.8m，地面粗糙度A类近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区。风压高度变化系数z=2.34脚手架风荷载体型系数s=1.3j=1.30.8=1.04 ，取值大于1.0时，取1.0。基本风压取辽宁大连市10年一遇值，0=0.4kN/m2k=z s 0= 2.341.00.4=0.94kN/m2（二）求连墙件轴向力设计值N每个连墙件作用面积Aw=21.821.5=10.80m2N=Nlw+N0=1.4wkAw+3=1.40.9410.80+3=17.21kNNlw风荷载产生的连墙件轴向力设计值；N0连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，双排脚手架N0=3kN；（三）连墙件稳定计算连墙杆采用钢管时，杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附加墙内外侧的短钢管上，因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距离，即lH=0.3m，因此长细比=lH=30.0=19 =150i1.58根据值，查规范附录表C，j=0.949,N=17.21103=37.09N/mm2 205N/mm2jA0.949489满足要求!。抗滑承载力计算连墙件采用双扣件连接,抗滑承载力取18kN。Nl=17.21kN 18kN 连墙件扣件抗滑承载力满足要求!悬挑梁计算悬挑水平梁按照单跨外伸梁计算，外伸端承受上部脚手架立杆传递的集中荷载P作用，支座B为悬挑水平梁与楼板的内锚固点，支座A为建筑物梁板外边缘支承点。进行型钢悬挑梁强度计算时，钢丝绳不作为悬挑支撑结构的受力构件！单跨外伸梁计算简图上图中，m =1.1m，l = 1.3m，m1 =0.3m，m2 =0.9m；悬挑水平梁采用20a号工字钢，截面惯性矩I = 2370.0cm4，截面模量(抵抗矩) W = 237.0cm3，截面积A=35.5cm2；脚手架立杆传递的集中荷载P=6.73kN；悬挑水平梁自重荷载q1.235.510-478.5 =0.334kN/m；支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式 其中 k=m/l=1.1/1.3=0.846，kl=ml/l=0.3/1.3=0.231，k2=m2/l=0.9/1.3=0.692经计算，支座反力 RA = 20.412kN，支座反力 RB = -6.150kN，最大弯矩 Mmax = 8.278kN.m （一）悬挑梁抗弯强度计算Mmax=8.278106=33.265 205 N/mm21.05W1.05237.0103结论：抗弯强度满足要求!（二）悬挑梁挠度计算计算最大挠度 Vmax =1.322mm，容许挠度11002/250=8.8mm。Vmax 1.322mm0.6的时候，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B.12式jb =1.070.282=0.929jb最终取jb0.929（二）整体稳定验算根据钢结构设计规范(GB50017-2003)4.2.2式，整体稳定验算应按下式计算：=8.278106=37.598 205N/mm20.929237.0103M绕强轴作用的最大弯矩，W梁截面模量结论：满足要求!悬挑梁钢丝绳计算(一)钢丝绳的轴力计算将钢丝绳作为悬挑支撑结构的受力构件，其计算简图如下：计算简图(kN)弯矩图(kN.m)剪力图(kN)经计算,从左到右各支座力分别为：Ra=8.063kN，Rb=6.456kN，Rc=-0.258kN钢丝绳的轴力按下式计算：sina=3/3.15=0.952Ru=RA=8.063=8.470KNsina0.952（二）选择钢丝绳钢丝绳破断拉力不得小于其所受轴力安全系数，取安全系数为8，则钢丝绳最小破断拉力=8.4708=67.8KN依据规范GB/T 20118-2006 一般用途钢丝绳，钢丝绳选择619,公称抗拉强度1670Mpa。钢丝绳直径应不小于12mm,其破断拉力为：73.8KN。（三）钢丝绳的拉环强度计算钢丝绳的轴力RU作为拉环的拉力N，为8.470KN。钢丝绳拉环的强度计算公式为其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；钢丝绳拉环最小直径d=N4=8470.0004=9mmf3.1415125钢丝绳拉环最小直径为9mm。悬挑梁锚固段与楼板连接计算悬挑梁与楼板锚固处作法如下图：（一）预埋件强度计算计算悬挑梁与楼板锚固件强度时，钢丝绳不作为悬挑支撑结构的受力构件，经计算RC=6.150kN； 按照混凝土结构设计规范GB50010-200210.9.8条规定，每个吊环按两个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2，预埋圆钢直径18mm，强度计算如下：=NN=6150.000=12.08 f=50N/mm2A2d223.14218244满足要求!（二）预埋件在混凝土楼板内锚固长度计算预埋件与混凝土的容许粘接强度，按照混凝土结构设计规范GB50010-2002表4.1.4，计算中取1.43N/mm2；hN=6150.000=76.04mmdft3.142181.43经计算，圆钢预埋件锚固深度必须大于76.04mm。另外必须满足构造要求，按照混凝土结构设计规范GB50010-200210.9.8条规定，预埋件埋入混凝土的深度不小于30d,并应焊接或绑扎在钢筋骨架上，应伸