供热计算书.doc

目录目录 第一章第一章供暖系统设计热负荷供暖系统设计热负荷 1 1 1 1体积热指标法 1 1 2面积热指标法 1 1 3城市规划指标法 2 第二章第二章热负荷延续时间图及年耗热量热负荷延续时间图及年耗热量 3 3 2 1热负荷延续时间图 3 2 2年耗热量 4 第三章第三章供暖方案的确定供暖方案的确定 5 5 3 1热源形式的选择 5 3 2热媒种类的选择 5 3 3热媒参数的确定 6 3 4热网系统形式的选择 6 3 4 1枝状管网 6 3 4 2环状管网 7 3 5供暖系统热用户与热水网路的连接方式 7 3 5 1无混合装置的直接连接 8 3 5 2装水喷射器的直接连接 8 3 5 3装混合水泵的直接连接 8 3 5 4间接连接 9 3 6供热管网的敷设方式的选择 9 3 7供热管网系统定压方式的确定 10 第四章第四章水力计算水力计算 1212 4 1热水网路水力计算的方法及步骤 12 4 1 1确定热力网各管段流量 12 4 1 2确定热水网路的主干线及其沿程比摩阻 12 4 1 3支干线 支线水力计算 13 4 1 4环路压力降平衡 13 4 2本设计中某小区热水网路的水力计算 14 4 2 1 主干线计算 14 4 2 2 支干线 支线计算 16 第五章第五章水压图的绘制水压图的绘制 132132 5 1水压图 132 5 2选定静水压曲线位置 132 5 3选定回水管动水压曲线位置 132 5 4选定供水管动水压曲线位置 133 第六章第六章水泵的选择计算水泵的选择计算 135135 6 1热网循环水泵 135 6 2补给水泵选择 135 设计总结设计总结 137137 参考文献参考文献 138138 2 137 第一章第一章供暖系统设计热负荷供暖系统设计热负荷 供暖热负荷是城市集中供热系统中最主要的热负荷 它的设计热负荷占全部设计热 负荷的 80 90 以上 不包括生产工艺用热 是研究集中供热方案 确定集中供热规划 确定集中供热系统形式 计算供热管道直径等的基本依据 供暖设计热负荷的概算 可 采用体积热指标法 面积热指标法或城市规划指标法进行计算 1 11 1体积热指标法体积热指标法 建筑物的供暖设计热负荷可按下式进行概算 1 1 3 10 nvwnw Qq V tt kw 式中 建筑物的供暖设计热负荷 nQkw 建筑物的外围体积 w V 3 m 供暖室内计算温度 n t 供暖室外计算温度 w t 建筑物的供暖体积热指标 v q 3 Wm A 建筑物的供暖体积热指标的大小 主要与建筑物的外围护结构的构造及外形有关 建筑物围护结构传热系数越大 采光率越大 外部建筑体积越小 建筑物的长宽比越大 单位体积的热损失 亦即值也越大 因此 从建筑物的围护结构及其外形方面考虑降 v q 低值的种种措施 是建筑节能的主要途径 也是降低集中供热系统的供热设计负荷的 v q 主要途径 1 21 2面积热指标法面积热指标法 建筑物的供暖设计热负荷可按下式进行概算 1 2 3 10 nf Qqf Akw 式中 建筑物的供暖设计热负荷 n Q kw F 建筑物的建筑面积 2 m 建筑物供暖面积热指标 f q 2 W m 3 137 建筑物的供暖面积热指标的大小 主要取决于通过垂直围护结构 墙 门 窗等 向外传递热量 它与建筑物平面尺寸和层高有关 而不是直接取决于建筑平面面积 采用供暖面积热指标法 比体积热指标更易于概算 近年来在城市集中供热系统规 划设计中 国外 国内也都采用供暖面积热指标法进行概算 我国 城市热力网设计规范 给出的供暖面积热指标推荐值 见表 1 1 采暖热指标推荐值采暖热指标推荐值 f q 2 Wm 表表 1 11 1 建筑物 类型 居住区 综合 学校 办公 商店住宅 医院 托幼 食堂 餐厅 影剧院 展览馆 未节能 60 7060 8065 8058 6465 80115 14095 115 节能 45 5550 7055 7040 4555 70100 13080 105 注 1 本表摘自 城市热力网设计规范 CJJ34 2002 2002 版 2 表中数值适用于我国东北 华北 西北地区 3 热指标中已包括约 5 的管网热损失 1 31 3城市规划指标法城市规划指标法 对一个城市新区供热规划设计 各类型的建筑面积尚未具体落实时 可用城市规划 指标来估算整个新区的供暖设计热负荷 根据城市规划指标 首先确定该区的居住人数 然后根据街区规划的人均建筑面积 街区住宅与公共建筑的建筑比例指标 来估算该街区的综合供暖热指标 表 1 1 给出的 城市热力网设计规范 推荐的居住区综合供暖面积热指标值为 60 67 采取节能措施后为 45 55 此数据是根据北京许多居住街区的规划 2 W m 2 W m 资料 按居住区公共建筑占居住区总建筑面积的 14 和公共建筑的平均供暖热指标为住宅 的 1 3 倍条件来估算的 4 137 第二章第二章 供暖方案的确定供暖方案的确定 3 13 1热源形式的选择热源形式的选择 热源是供热系统能量的来源地 是供热系统中三大重要组成部分之一 在热源内 可利用燃料燃烧产生的热能 电能 太阳能 核能以及上一级热源提供的高温水或蒸汽 等方式将供热热媒加热或使热媒气化 为下一级热源或热用户提供热量 也可以直接利 用地热 工业余热或其他热量作为供热系统的热源 目前 国内较广泛应用的供热热源 方式有 热电厂供热方式 区域大锅炉房 包括直燃机房 供热方式 换热站供热方式 等 依据国家有关规定和设计条件 热源型式选择为热力站 3 23 2热媒种类的选择热媒种类的选择 集中供热系统热媒的选择 主要取决于热用户的使用特征和要求 同时也与选择的 热源型式有关 集中供热系统的热媒主要是热水或蒸汽 在集中供热系统中 以水作为热媒与蒸汽相比 有下述优点 1 热水供热系统的热能利用效率高 由于在热水供热系统中 没有凝结 从能源 角度分析 以热水为热介质时 由于热水是用低压抽汽加热而得到的 所以能提高联产 发电量 2 水和蒸汽泄漏 以及二次蒸汽的热损失 因而热能利用率比蒸汽供热系统好 实践证明 一般可节约燃料 20 40 3 以水作为热媒用于供暖系统时 可以改变供水温度来进行供热调节 质调节 既能减少热网热损失 又能较好的满足卫生要求 4 热水供热系统的蓄热能力高 由于系统中水量多 水的比热大 因此 在水力 工况和热力工况短时间失调时 也不会引起供暖状况的很大波动 即热稳定性好 5 热水供热系统可以远距离输送 供热半径大 一般可达 5 10 km 本设计以热力站为热源 供热系统为民用采暖系统 因此 选用水作为热媒 5 137 3 33 3热媒参数的确定热媒参数的确定 对以热力站为热源的热水供热系统来说 提高供水温度和加大供回水温差 可使热 网采用较小的管径 降低输送网路循环水的电能消耗和用户用热设备的散热面积 在经 济上是合适的 但应注意 供水温度过高 对管道及设备的耐压要求高 运行管理水平 与相应提高 对用户系统宜采用低温水供热 本设计中采用供回水温度分别为 75 50 3 43 4热网系统形式的选择热网系统形式的选择 热网是集中供热系统的主要组成部分 担负热能输送任务 热网系统型式取决于热 媒 蒸汽或热水 热源 热电厂或区域锅炉房等 与热用户的相互位置和供热地区热用 户种类 热负荷大小和性质等 选择热网系统型式应遵循的基本原则是安全供热和经济 性 热网系统型式主要有以下两种型式 3 4 13 4 1枝状管网枝状管网 枝状管网的系统型式见图 3 1 图图 3 3 1 1 枝状管网枝状管网 管网采用枝状连接 热网供水从热源沿主干线 分枝干线 用户支线送到各热用户 的引入口处 网路回水从各用户沿相同线路返回热源 枝状管网布置简单 供热管道的直径 随距热源越远而逐渐减小 而且金属耗量小 基建投资小 运行管理简便 但枝状管网不具后备供热的性能 当供热管网某处发生故 障时 在故障点以后的热用户都将停止供热 由于建筑物具有一定的蓄热能力 通常可 采用迅速消除热网故障的办法 以使建筑物室温不致大幅度的降低 因此 枝状管网是 6 137 热水管网最普遍采用的方式 为了使管网发生故障时 缩小事故的影响范围和迅速消除故障 在与干管相连接的 管路分支处 及在分支管路相连接的较长的用户支管处 均应装设阀门 3 4 23 4 2环状管网环状管网 环状管网的系统型式见图 3 2 图图 3 3 2 2 环状管网环状管网 环状管网布置的主要优点是具有很高的供热后备能力 当输配干线某处出现事故时 可以切除故障段后 通过环状管网由另一方向保证供热 但是 环状管网热网投资增大 运行管理更为复杂 热网要有较高的自动控制措施 根据本设计的特点 综合比较后 决定采用适用小范围供热 成本低廉的枝状管网 型式进行管线布置 3 53 5供暖系统热用户与热水网路的连接方式供暖系统热用户与热水网路的连接方式 供暖系统热用户与热水网路的连接方式可分为直接连接和间接连接两种方式 直接连接使用户系统直接连接于热水网路上 热水网路的水力工况 压力和流量状 况 和供热工况与供暖热用户有着密切的联系 间接连接方式是在供暖系统热用户设置表面式水 水换热器 或在热力站处设置担负 该区供暖热负荷的表面式水 水换热器 用户系统与热水网路被表面式水 水换热器隔离 形成两个独立的系统 用户与网路之间的水力工况互不影响 供暖系统热用户于热水网路的连接方式 常见的有以下几种方式 7 137 3 5 13 5 1无混合装置的直接连接无混合装置的直接连接 热水由外网供水管直接进入供暖系统热用户 在散热器内放热后 返回热网回水管 去 这种直接连接方式最简单 造价低 但这种连接方式 只能在网路的设计供水温度 不超过 暖通规范 第 3 1 10 条规定的散热器供暖系统的最高热媒温度时 且用户引入 口处热网的供 回水管的资用压差大于供暖系统用户要求的压力损失时方可应用 3 5 23 5 2装水喷射器的直接连接装水喷射器的直接连接 外网供水管的高温水进入水喷射器 在喷嘴出形成很高的流速 喷嘴出口处动压升 高 静压降低到低于回水管的压力 回水管的低温水被抽引进入喷射器 并与供水混合 使进入用户供暖系统的供水温度低于热网供水温度 符合用户系统的要求 水喷射器无活动部件 构造简单 运行可靠 网路系统的水力稳定性好 但由于抽 引回水需要消耗能量 外网供 回水之间需要足够的资用压差 才能保证水喷射器正常 工作 这种连接方式只用在单幢建筑物的供暖系统上 需要分散管理 3 5 33 5 3装混合水泵的直接连接装混合水泵的直接连接 当建筑物用户引入口处 热水外网的供 回水压差较小 不能满足水喷射器正常工 作所需的压差 或设集中泵站将高温水转为低温水 想多幢或街区建筑物供暖时 可采 用这种连接方式 来自外网的高温水与混合泵送来的供暖系统的回水混合以后进入供暖系统 降低供 暖系统的供水温度 经常用在外网供水是高温水而供暖系统供水需低温水的工程中 为 了防止混合水泵的扬程高于外网供 回水管的压差 而将外网的回水抽入外网的供水管 内 在外网供水管入口处应装设止回阀 通过调节混合水泵的阀门和外网供 回水管进 出口处的阀门开启度 可以在较大的范围内调节用户供热系统的供水温度和流量 在热力站处设置混合水泵的连接方式 可适当的集中管理 但混合水泵连接方式的 造价比采用水喷射器的方式高 运行中需要经常维护并消耗电能 8 137 3 5 43 5 4间接连接间接连接 热网供水管的热水进入设置在建筑物用户引入口或热力站的表面式水 水换热器内 通过换热器的表面将热能传递给供暖系统热用户的循环水 冷却后的回水返回热网回水 管区 间接连接方式需要在建筑物用户入口处或热力站内设置表面式水 水换热器和供暖系 统热用户的循环水泵等设备 造价比直接连接高得多 循环水泵需经常维护 并消耗电 能 运行费用增加 但热源的补水率大大减少 同时热网的压力工况和流量工况不受用 户的影响 便于热网运行管理 这种连接方式只有在热网回水关在用户入口处的压力超过该用户散热器的承受能力 或高层建筑采用直接连接 影响到整个热水网路压水平升高时才采用 在本设计中的建筑采用低温水热水供暖系统 所以选择无混合装置的直接连接是最 经济 最合理的方式 3 63 6供热管网的敷设方式的选择供热管网的敷设方式的选择 合理的选择供热管道的敷设方式 应对节约投资 保证热网安全可靠地运行及交通 情况等综合考虑 力求与总体布局协调一致 供热管道的敷设方式可分为地上敷设和地下敷设 1 地上敷设 地上敷设是管道敷设在地面以上的独立支架或建筑物的墙壁上 其优点是不受地下 水位 土质 和其他管线的影响 构造简单 维修方便 是一种较为经济的敷设方式 其缺点是占地面积较多 管道热损失大 在某些场合下不够美观 因而多用于厂区和市 郊 按照支架的高度不同 可以有以下三种地上敷设的方式 A 低支架敷设 保温外壳距地面净距 0 5 1 0m 以免受地面水 雪的侵袭 B 中支架敷设 净高 2 4m 一般采用方形补偿器 C 高支架敷设 净高管道保温结构底距地面为 4m 以上 跨越铁路时 H 为 6m 跨越 公路时 H 为 4m 采用套管补偿器 9 137 2 地下敷设 在对环境有要求的地区 采用地下敷设 地下敷设不影响市容和交通 因而地下敷 设是城镇集中供热管道广泛采用的敷设方式 地下敷设可分为两种方式 A 地沟敷设 通行地沟敷设 工作人员可能直立通行的地沟 但造价高 半通行地沟敷设 当管道根数较多 采用单排水平布置沟宽度受到限制时 可采用 半通行地沟 不通行地沟敷设 当管道根数不多且维修工作量不大时 可采用不通行地沟 其造 价较低 占地小 但检修时必须掘开地面 B 无沟 直埋 敷设 供热管道直接埋设于土壤中 最多采用的型式是供热管道 保温层和保护外壳三者 紧密粘合在一起 形成整体式的预制保温管结构型式 考虑到本地区的气候条件 该办公楼所在地的地质条件 地下水位及供暖管网与环 境和协调性等条件 本设计均采用无沟 直埋 敷设的方式 3 73 7供热管网系统定压方式的确定供热管网系统定压方式的确定 供热系统的定压方式主要有膨胀水箱定压 气体定压罐定压 蒸汽定压 补给水泵 变频调速定压和补给水泵定压等多种方式 用供热系统的补给水泵保持定压点压力固定不变的方法称为补给水泵定压 当系统 恒压点压力较高 锅炉房无法高架膨胀水箱或最高建筑物远离热源 不便采用膨胀水箱 定压时 常采用补给水泵定压 补给水泵定压方式是目前国内集中供热系统最常用的一 种定压方式 补给水泵定压方式主要有三种形式 1 补给水泵连续补水定压方式 定压点设在网路循环水泵的吸入端 利用压力调节阀保持定压点恒定的压力 当恒 压点压力低于系统静水压线要求的压力时 补水调节阀会自动打开 通过运行着的补水 泵将补水从补水箱中补入供热系统 随着系统中水量的增加 循环水泵入口的压力即可 逐渐回升到要求的压力 当循环水泵入口压力高于设定值时 补水调节阀自动关小 必 10 137 要时可自动开启泄水调节阀 将系统多余水量泄入补水箱 使循环水泵入口压力迅速恢 复 采用这种补水泵定压 最大特点是补水泵始终连续不断的运行 即使供热系统停止 运行时也如此 对于系统规模较大 供水温度较高的供热系统 应采用连续补水定压方 式 补给水泵连续补水定压方式示意图如图 3 3 图图 3 33 3 补给水泵连续补水定压方式示意图补给水泵连续补水定压方式示意图 1 1 补给水箱 补给水箱 2 2 补给水泵 补给水泵 3 3 安全阀 安全阀 4 4 加热装置 加热装置 5 5 网路循环水泵 网路循环水泵 6 6 压力调节阀 压力调节阀 7 7 热用户 热用户 2 补给水泵间歇补水定压方式 补水泵的启动和停止运行是由电接点式压力表的表盘上的触点开关控制的 间歇补 水泵定压的优点是间歇运行 减少电耗 缺点是压力有一定的波动 间歇补水定压方式 宜使用在系统规模不大 供水温度不高 系统漏水量较小的供热系统中 3 补给水泵补水定压设在旁通管处的定压方式 对于大型的热水供热系统 为了适当地降低网路的运行压力和便于网路的压力工况 可采用定压点设在旁通管的连续补水定压方式 利用补给水泵补水定压设在旁通管处的 定压方式 对调节系统的运行压力 具有较大的灵活性 但旁通管不断通过网路水 网 路循环水泵的计算流量 要包括这一部分流量 因此要多耗电能 综上所述 本设计中选择补给水泵连续补水定压方式 11 137 名称面积KtA q cn x f xQ g x 墙623 70 2216037 4 55735 5 门15 693 2612250 6 52138 1 窗72 023 49111059 4 510506 4 顶棚372 60 030 9442 6 5420 5 地面一81 60 4711687 5 51603 1 地面二69 60 231704 4 5669 2 地面三61 60 121325 2 5308 9 地面四163 80 07 44 1504 5 5 0 479 3 0 注 K 传热系数 2 Wm A 室内外计算温度差 tA 温差修正系数 q 基本耗热量 W 朝向修正率 cn x 风力附加率 f x Q 修正后耗热量 W 高度附加率 g x qt KF 通过围护结构的总耗热量 1 1 W21861W gchf QKF txx 1 x 冷风渗透耗热量 按缝隙法计算 一楼窗户缝隙 1 8 3 2 3 1 125 562 6m 二楼窗户缝隙 1 2 3 2 3 1 125 221 2m 1 8 32 3 1 125 675 2m 门的缝隙 1 12 1 3 1 2 22 1 4 19 1m 冷风侵入耗热量 3 Q5 2250 611253Nq WW 12 137 注 N 考虑冷风侵入的外门附加率 公共建筑和厂房的主要出入口附加率为 500 本建筑为办公楼 属于公共建筑 q 外门的基本耗热量 13 137 水力计算水力计算 设计供热管网时 为使系统各管段热媒流量符合设计要求 满足用户的热负荷需要 保证系统安全可靠的运行 并节约运行能耗 必须对热网各管段的直径和压力损失进行 细致的计算和选择 这就需要对热网进行水力计算 4 14 1热水网路水力计算的方法及步骤热水网路水力计算的方法及步骤 4 1 14 1 1确定热力网各管段流量确定热力网各管段流量 管段的计算流量就是该管段所负担的各个用户的计算流量之和 以此计算流量 确 定管段的管径和压力损失 对只有供暖热负荷的供水供暖系统 用户的计算流量可用下式确定 4 1 2121 nn n Q A c Q G t h 式中 供暖用户系统的设计热负荷 nQMw 网路的设计供 回水温度 75 50 1 2 1 2 水的质量比热 c 4 1868 ckJ kg A A 采用不同计算单位的系数 A 取 860 4 1 24 1 2确定热水网路的主干线及其沿程比摩阻确定热水网路的主干线及其沿程比摩阻 热水网路中平均比摩阻最小的一条管线 称为主干线 在一般情况下 热水网路各 用户要求预留的作用压差是基本相等的 所以通常从热源到最远用户的管线是主干线 热水网路水力计算是从主干线开始计算 从热源出口到主干线末端用户逐段进行 主干线的平均比摩阻 R 值 对确定整个管网的管径起着决定性作用 如选用比摩阻 R 值越大 需要的管径越小 因而降低了管网的基建投资和热损失 但网路循环水泵的基 建投资及运行电耗随之增大 这就需要确定一个经济的比摩阻 使得在规定的计算年限 内总费用为最小 14 137 根据 城市热力网设计规范 和 实用供热空调设计手册 在一般的情况下 热水 网路主干线的设计平均比摩阻 可取 30 70进行计算 Pa m 根据网路主干线各管段的计算流量和初步选用的平均比摩阻值 利用 简明供暖R 设计手册 表 9 4 的水力计算表 确定主干线各管段的标准管径和相应的实际比摩阻 根据选用的标准管径和管段中局部阻力的形式 查 简明供暖设计手册 表 9 6 确定各管段局部阻力的当量长度的总和 以及管段的折算长度 d l zh l 根据管段的折算长度以及有表 9 4 查到的比摩阻 利用 计算 zh l 1 dzh PRlRl 主干线各管段的总压降 4 1 34 1 3支干线 支线水力计算支干线 支线水力计算 主干线水力计算完成后 便可进行热水网路支干线 支线等水力计算 支线的估算 比摩阻的确定应按照管段的资用压力来确定 资用压力是根据支线与主干线上相应的并 联环路压力平衡来确定的 支线估算比摩阻按下式计算 1 z pj j P R l 式中 支线管段的估算比摩阻 Pa m pj R 支线的资用压力 Pa z P 支线的总长度 m l 根据支干线 支线管段流量和估算比摩阻查水力计算表 确定实际比摩阻和管径 应按支干线 支线的资用压力确定其管径 但热水流速不应大于 3 5m s 同时比摩阻不应 大于 300Pa m 见 暖通规范 规定 根据选定的管径和局部阻力形式 确定局部阻力当量长度 求支线管段上所有局部 阻力当量长度之和 并计算支干线 支线管段的实际压降 4 1 44 1 4环路压力降平衡环路压力降平衡 主干线和各支干线 支线环路之间压力应进行平衡 控制不平衡率应在 15 内 即 15 zsh z PP X P 式中 X 主干线和支线并联环路的不平衡率 15 137 支线的资用压力 Pa z P 通过水力计算得出的支线的实际压力 Pa sh P 若不平衡率过大 应在用户引入口或热力站处安装调压板 调压阀门 平衡阀或流 量调节器等来消除压头 以便使供热管网各环路之间的阻力损失平衡 避免产生距热源 近处的用户过热而远处用户过冷的水平失调现象 本设计采用调压孔板 并把它们安装 在供水管上 调压板孔径按下式计算 4 2 f GD d n 2 mm 4 3 GPDf n 812 0 1021 23 24 式中 调压板的孔径 mm d 管道内径 mm n D 管段的计算流量 kg h G 调压板需消耗的剩余压头 因只在供水管安装调压板 剩余压头应为供回 P 水管压力损失之和 Pa 热水的密度 kg m 3 4 24 2本设计中某小区热水网路的水力计算本设计中某小区热水网路的水力计算 4 2 1 4 2 1 主干线计算主干线计算 因热水网路各用户要求预留的作用压差相等 所以从热源到最远用户 115 这段管线 是主干线 即 A 115 为主干线 根据热力网路水力计算的方法及步骤 供暖平面图中管道的布置及管道附件的位置 以经济比摩阻 30 70Pa m 为计算基础 计算主干线 A 115 A B 管段 计算流量 平均比摩阻在 30 70Pa m 内 查水力计算表 463 67 AB Gt h 得出管径和实际比摩阻如下 d 350mm R 46 6Pa m 1 29 m s 管段 AB 上的所有局部阻力的当量长度可查出 结果如下 1 个闸阀 1 4 3 4 3m 1 个分流三通直通管 1 16 8 16 8m 16 137 局部阻力当量长度之和 4 3 16 8 21 1m d l 管段 AB 的折算长度 100 21 1 121 1m zh l 管段 AB 的压力损失 46 6 121 1 5643 26Pa zh PRl 同样方法可确定主干线上其余管段的管径和压力损失 计算结果见表 4 1 4 2 水力计算表 表 4 1 序号 流量 t h 管径 DN mm 管长 m 局部阻力 当量长度 之和 ld m 折算长 度 lzh m m s R Pa m P Pa A B463 6735010021 1121 11 2946 65643 3 B C449 893505516 871 81 2644 63202 3 C D445 643509516 8111 81 2443 64874 5 D E424 103506025 285 21 1939 83391 0 E F386 593008715 3102 31 4773 67529 3 F G322 0730010013 9113 91 2250 85786 1 G H246 662509012 2102 21 3374 87644 6 H I197 262501511 126 11 0749 11281 5 I J150 372507011 181 10 8128 02270 8 J K131 76200839 2492 241 1271 46585 9 K L122 00200178 425 41 0462 01574 8 L M78 67200728 480 40 6725 82074 3 M N41 62150258 433 40 6738 94100 1 N O38 92125144 9518 950 8186 724232 6 O P36 70125181 5619 560 5248 32169 86 P Q36 04125301 0731 070 3746 61738 87 Q R27 69100121 0713 070 4283 11920 66 R S4 7165141 0715 070 3720 71832 47 S T3 885017 51 0718 570 3563 9360 69 T U2 575010 31 0711 370 3128 8373 24 U V1 8640121 0713 070 3957795 81 V W1 06329 51 0710 570 2939 11345 3 Q 15 10 722530 803 80 3576 3436 1 17 137 局部阻力计算表 表 4 2 管段编号 公称直径 d mm 名称 数量 个 局部阻力 ld m 闸阀 14 3 分流三通直通管 116 8A B350 合计 21 1 B C350 分流三通直通管 116 8 C D350 分流三通直通管 116 8 D E350 分流三通支通管 125 2 分流三通直通管 113 9 焊接异径接头 11 4E F300 合计 15 3 F G300 分流三通直通管 113 9 分流三通直通管 111 1 焊接异径接头 11 1G H250 合计 12 2 H I250 分流三通直通管 111 1 I J250 分流三通直通管 111 1 分流三通直通管 18 4 焊接异径接头 10 84J K200 合计 9 24 K L200 分流三通直通管 18 4 L M200 分流三通直通管 18 4 分流三通直通管 15 6 焊接异径接头 10 56 弯头 12 24 M N150 合计 8 4 分流三通直通管 13 3 焊接异径接头 10 33 弯头 11 32 N O125 合计 4 95 分流三通直通管 13 3 焊接异径接头 10 33O P125 合计 3 63 分流三通直通管 13 3 焊接异径接头 10 33P Q125 合计 3 63 分流三通直通管 10 97 Q R100 焊接异径接头 10 1 18 137 合计 1 07 分流三通直通管 10 88 焊接异径接头 10 09R S65 合计 0 97 分流三通直通管 10 76 焊接异径接头 10 06S T50 合计 0 82 分流三通直通管 10 74 焊接异径接头 10 05T U50 合计 0 79 分流三通直通管 10 70 焊接异径接头 10 04U V40 合计 0 74 分流三通直通管 10 64 焊接异径接头 10 03V W32 合计 0 67 焊接异径接头 10 00 弯头弯头 1 10 230 23 闸阀 10 00 Q 15 125 合计 0 8 4 2 2 4 2 2 支干线 支线计算支干线 支线计算 1 1 支干线支干线 B B 的水力计算的水力计算 管段 B 8 的资用压差为 8115 79837 8 BB PPPa 设局部损失与沿程损失的估算比值j 0 6 见 供暖工程 附录 9 3 则比摩阻大致可控 制为 8 8 79837 8 250 7 199 1 0 6 1 B Bj P RPa m l 计算结果见表 4 3 4 4 水力计算表 表 4 3 序号 流量 t h 管径 DN mm 管长 m 局部阻力 当量长度 之和 ld m 折算长 度 lzh m m s R Pa m P Pa 19 137 B B113 7865334 037 01 07268 49930 8 B1 B213 0665152 017 01 01240 34085 1 B2 B37 8365302 832 80 6290 92981 52 B3 B46 1450161 4317 430 9290 55063 42 B4 B55 255014 31 315 60 77213 93336 84 B5 B63 6940201 4521 450 85356 97655 51 B6 B72 1232200 7520 750 71332 26893 15 B7 80 6825510 2351 230 35105 25389 4 局部阻力计算表局部阻力计算表 表表 4 4 4 4 管段编号 公称直径 d mm 名称 数量 个 局部阻力 ld m 闸阀 11 0 分流三通支通管 13 0B B165 合计 4 0 B1 B265 分流三通直通管 12 0 分流三通直通管 12 0 弯头 10 8B2 B365 合计 2 8 分流三通直通管 11 3 焊接异径接头 10 13 B3 B450 合计 1 43 B4 B550 分流三通直通管 11 3 B5 B640 分流三通支通管 11 45 分流三通直通管 10 75 焊接异径接头 10 0B6 B732 合计 0 75 分流三通直通管 10 75 B7 825 闸阀 10 0 弯头 10 23 焊接异径接头 10 0 合计 0 98 由79837 845335 734502 1PPa 不平衡率 34502 1 100 43 22 79837 8 需在 B B1 管段上加调压孔板 GPDf n 812 0 1021 23 24 42 23 21 10651000 2 34502 10 812 1378092647 66 20 137 调压板的孔径为 22 13780 65 25 07 92647 66 n GD dmm f 1 支线 B1 1 的水力计算 管段 B1 1 的资用压差为 1 11 8 35404 9 BB PPPa 设局部损失与沿程损失的估算比值j 0 6 见 供暖工程 附录 9 3 则比摩阻大致可控 制为 1 1 1 1 35404 9 5532 0 4 10 6 1 B jB P RPa m l 计算结果见表 4 5 4 6 水力计算表水力计算表 表表 4 4 5 5 序号 流量 t h 管径 DN mm 管长 m 局部阻力 当量长度 之和 ld m 折算长 度 lzh m m s R Pa m P Pa B1 10 722540 864 860 35105 2511 27 局部阻力计算表局部阻力计算表 表表 4 4 6 6 管段编号 公称直径 d mm 名称 数量 个 局部阻力 ld m 闸阀 10 0 分流三通支通管 10 86B1 125 合计 0 86 由35404 93 511 2734893 66PPa 不平衡率 35404 93 100 98 56 34893 66 需在 B1 1 管段上加调压孔板 GPDf n 812 0 1021 23 24 42 23 21 10251000 2 34893 660 812 72012701 03 调压板的孔径为 21 137 22 720 25 5 94 12701 03 n GD dmm f 2 支线 B2 2 的水力计算 管段 B2 2 的资用压差为 2 22 8 31319 83 BB PPPa 设局部损失与沿程损失的估算比值j 0 6 见 供暖工程 附录 9 3 则比摩阻大致可控 制为 2 2 2 2 31319 83 4349 98 4 5 10 6 1 B jB P RPa m l 计算结果见表 4 7 4 8 水力计算表水力计算表 表表 4 4 7 7 序号 流量 t h 管径 DN mm 管长 m 局部阻力 当量长度 之和 ld m 折算长 度 lzh m m s R Pa m P Pa B2 25 23504 52 617 110 35105 2511 27 局部阻力计算表局部阻力计算表 表表 4 4 8 8 管段编号 公称直径 d mm 名称 数量 个 局部阻力 ld m 闸阀 10 65 分流三通支通管 11 96B2 250 合计 2 61 由31319 83 1520 83 29799PPa 不平衡率 29799 100 95 14 31319 83 需在 B2 2 管段上加调压孔板 GPDf n 812 0 1021 23 24 42 23 21 10501000 2 297990 812 523049042 76 调压板的孔径为 22 137 22 5230 50 16 33 49042 76 n GD dmm f 3 支线 B3 3 的水力计算 管段 B3 3 的资用压差为 3 33 8 28338 31 BB PPPa 设局部损失与沿程损失的估算比值j 0 6 见 供暖工程 附录 9 3 则比摩阻大致可 控制为 3 3 3 3 28338 31 442 79 140 10 6 B Bj P RPa m l 计算结果见表 4 9 4 10 水力计算表水力计算表 表表 4 4 9 9 序号 流量 t h 管径 DN mm 管长 m 局部阻力 当量长度 之和 ld m 折算长 度 lzh m m s R Pa m P Pa B3 31 6932401 5141 510 58211 28766 9 局部阻力计算表局部阻力计算表 表表 4 4 1010 管段编号 公称直径 d mm 名称 数量 个 局部阻力 ld m 闸阀 10 0 分流三通支通管 11 13 弯头 10 38 B3 332 合计 1 51 由28338 31 8766 9119571 4PPa 不平衡率 19571 4 100 69 06 28338 31 需在 B3 3 管段上加调压孔板 GPDf n 812 0 1021 23 24 42 23 21 10321000 2 19571 40 812 169016243 64 调压板的孔径为 23 137 22 1690 32 10 33 16243 64 n GD dmm f 4 支线 B4 4 的水力计算 管段 B4 4 的资用压差为 4 44 8 23274 89 BB PPPa 设局部损失与沿程损失的估算比值j 0 6 见 供暖工程 附录 9 3 则比摩阻大致可 控制为 4 4 4 4 23274 89 2909 36 15 10 6 B Bj P RPa m l 计算结果见表 4 11 4 12 水力计算表水力计算表 表表 4 4 1111 序号 流量 t h 管径 DN mm 管长 m 局部阻力 当量长度 之和 ld m 折算长 度 lzh m m s R Pa m P Pa B4 40 892550 865 860 46173 91019 1 局部阻力计算表局部阻力计算表 表表 4 4 1212 管段编号 公称直径 d mm 名称 数量 个 局部阻力 ld m 闸阀 10 0 分流三通支通管 10 86B4 425 合计 0 86 由23274 89 1019 0522255 84PPa 不平衡率 22255 84 100 95 62 23274 89 需在 B4 4 管段上加调压孔板 GPDf n 812 0 1021 23 24 42 23 21 10251000 2 22255 840 812 89010396 97 调压板的孔径为 24 137 22 890 25 7 29 10396 97 n GD dmm f 5 支线 B5 5 的水力计算 管段 B5 5 的资用压差为 5 55 8 19938 05 BB PPPa 设局部损失与沿程损失的估算比值j 0 6 见 供暖工程 附录 9 3 则比摩阻大致可 控制为 5 5 5 5 19938 05 909 58 113 7 10 6 B Bj P RPa m l 计算结果见表 4 13 4 14 水力计算表水力计算表 表表 4 4 1313 序号 流量 t h 管径 DN mm 管长 m 局部阻力 当量长度 之和 ld m 折算长 度 lzh m m s R Pa m P Pa B5 51 563213 71 4315 130 52175 62656 83 局部阻力计算表局部阻力计算表 表表 4 4 1414 管段编号 公称直径 d mm 名称 数量 个 局部阻力 ld m 闸阀 10 0 分流三通支通管 11 13 弯头 10 3 B5 532 合计 1 43 由19938 05 2656 8317281 22PPa 不平衡率 17281 22100 86 67 19938 05 需在 B5 5 管段上加调压孔板 GPDf n 812 0 1021 23 24 42 23 21 10321000 2 17281 220 812 156015243 26 调压板的孔径为 25 137 22 1560 32 10 25 15243 26 n GD dmm f 6 支线 B6 6 的水力计算 管段 B6 6 的资用压差为 6 66 8 12282 55 BB PPPa 设局部损失与沿程损失的估算比值j 0 6 见 供暖工程 附录 9 3 则比摩阻大致可 控制为 6 6 6 6 12282 55 1395 74 15 5 10 6 B Bj P RPa m l 计算结果见表 4 15 4 16 水力计算表水力计算表 表表 4 4 1515 序号 流量 t h 管径 DN mm 管长 m 局部阻力 当量长度 之和 ld m 折算长 度 lzh m m s R Pa m P Pa B6 61 56325 51 136 630 52172 61144 3 局部阻力计算表局部阻力计算表 表表 4 4 1616 管段编号 公称直径 d mm 名称 数量 个 局部阻力 ld m 闸阀 10 0 分流三通支通管 11 13B6 632 合计 1 43 由12282 55 1144 3411138 21PPa 不平衡率 11138 21 100 90 68 12282 55 需在 B6 6 管段上加调压孔板 GPDf n 812 0 1021 23 24 42 23 21 10321000 2 11138 210 812 156012488 2 调压板的孔径为 26 137 22 1560 32 11 33 12488 2 n GD dmm f 7 支线 B7 7 的水力计算 管段 B7 7 的资用压差为 7 77 8 5389 4 BB PPPa 设局部损失与沿程损失的估算比值j 0 6 见 供暖工程 附录 9 3 则比摩阻大致可 控制为 7 7 7 7 5389 40 561 4 16 10 6 B Bj P RPa m l 计算结果见表 4 17 4 18 水力计算表水力计算表 表表 4 4 1717 序号 流量 t h 管径 DN mm 管长 m 局部阻力 当量长度 之和 ld m 折算长 度 lzh m m s R Pa m P Pa B7 71 443261 137 130 49152 31085 9 局部阻力计算表局部阻力计算表 表表 4 4 1818 管段编号 公称直径 d mm 名称 数量 个 局部阻力 ld m 闸阀 10 0 分流三通支通管 11 13B7 732 合计 1 43 由5389 4 1085 94303 5PPa 不平衡率 4303 5 100 79 85 5389 4 需在 B6 6 管段上加调压孔板 GPDf n 812 0 1021 23 24 42 23 21 10321000 2 4303 50 812 14408141 42 调压板的孔径为 27 137 22 1440 32 13 45 8141 42 n GD dmm f 2 2 支干线支干线 C C 的水力计算的水力计算 管段 C 15 的资用压差为 15115 76635 52 CC PPPa 设局部损失与沿程损失的估算比值j 0 6 见 供暖工程 附录 9 3 则比摩阻大致可 控制为 15 15 76635 52 456 16 1105 10 6 C Cj P RPa m l 计算结果见表 4 19 4 20 水力计算表水力计算表 表表 4 4 1919 序号 流量 t h 管径 DN mm 管长 m 局部阻力 当量长度 之和 ld m 折算长 度 lzh m m s R Pa m P Pa C C14 255092 6111 610 64150 61748 47 C1 C42 6740321 4533 450 62190 06355 5 C4 C52 3132150 7515 750 78386 56087 38 C5 C61 9732151 1316 130 68292 24713 19 C6 151 532341 1335 130 51164 45775 37 局部阻力计算表局部阻力计算表 表表 4 4 2020 管段编号 公称直径 d mm 名称 数量 个 局部阻力 ld m C C150 闸阀 11 96 分流三通支通管 10 65 合计 2 61 C1 C440 分流三通支通管 11 45 分流三通直通管 10 75 焊接异径接头 10 0C4 C532 合计 0 75 C5 C632 分流三通支通管 11 13 C6 1532 分流三通直通管 10 75 28 137 闸阀 10 0 弯头 10 38 合计 1 46 由76635 52 24679 9051955 62PPa 不平衡率 51955 62 100 67 8 76635 52 需在 C C1 管段上加调压孔板 GPDf n 812 0 1021 23 24 42 23 21 10501000 2 51955 620 812 425062601 4 调压板的孔径为 22 4250 50 13 03 62601 4 n GD dmm f 1 支线 C4 12 的水力计算 管段 C4 12 的资用压差为 C4 12C4 15 16575 93PPPa 设局部损失与沿程损失的估算比值j 0 6 见 供暖工程 附录 9 3 则比摩阻大致可 控制为 4 12 4 12 16575 93 1113 97 19 3 10 6 C Cj P RPa m l 计算结果见表 4 21 4 22 水力计算表水力计算表 表表 4 4 2121 序号 流量 t h 管径 DN mm 管长 m 局部阻力 当量长度 之和 ld m 折算长 度 lzh m m s R Pa m P Pa C4 120 36259 30 8610 160 2555 7565 91 局部阻力计算表局部阻力计算表 表表 4 4 2222 管段编号 公称直径 d mm 名称 数量 个 局部阻力 ld m 闸阀 10 0 分流三通支通管 10 86C4 1225