杭州滨江75#C地块计算书.doc

杭州滨江75#C地块设计计算书设计： 校对： 审核： 批准： 上海天筑新型门窗有限公司二一二年八月二十日目录第1章 门窗设计计算书11 基本参数11.1 门窗所在地区11.2 地面粗糙度分类等级11.3 抗震设防12 门窗承受荷载计算12.1 计算依据12.2 计算杆件时的风荷载标准值22.3 计算玻璃时的风荷载标准值22.4 垂直于门窗平面的分布水平地震作用标准值22.5 作用效应组合23 门窗竖中梃计算23.1 竖中梃受荷单元分析23.2 选用竖中梃型材的截面特性33.3 竖中梃的抗弯强度计算43.4 竖中梃的挠度计算43.5 竖中梃的抗剪计算44 门窗横中梃计算44.1 横中梃受荷单元分析44.2 选用横中梃型材的截面特性64.3 横中梃的抗弯强度计算64.4 横中梃的挠度计算64.5 横中梃的抗剪计算65 玻璃板块的选用与校核75.1 玻璃板块荷载计算：75.2 玻璃的强度计算：75.3 玻璃最大挠度校核：86 门窗连接结构计算86.1 整樘结构总荷载计算86.2 连接片与钢附框连接用紧固件计算96.3 钢附框与窗边框连接用紧固件计算96.4 连接片与建筑结构连接用紧固件计算10第2章 门窗设计计算书101 基本参数101.1 门窗所在地区101.2 地面粗糙度分类等级101.3 抗震设防102 门窗承受荷载计算102.1 计算依据102.2 计算杆件时的风荷载标准值112.3 计算玻璃时的风荷载标准值112.4 垂直于门窗平面的分布水平地震作用标准值112.5 作用效应组合113 门窗横中梃计算113.1 横中梃受荷单元分析113.2 选用横中梃型材的截面特性133.3 横中梃的抗弯强度计算133.4 横中梃的挠度计算133.5 横中梃的抗剪计算144 玻璃板块的选用与校核144.1 玻璃板块荷载计算：144.2 玻璃的强度计算：154.3 玻璃最大挠度校核：155 门窗连接结构计算165.1 整樘结构总荷载计算165.2 连接片与钢附框连接用紧固件计算165.3 钢附框与窗边框连接用紧固件计算175.4 连接片与建筑结构连接用紧固件计算17杭州滨江75#C地块设计计算书 上海天筑新型门窗有限公司第1章 门窗设计计算书1 基本参数1.1 门窗所在地区 杭州地区；1.2 地面粗糙度分类等级 按建筑结构荷载规范(GB50009-2001) A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C类：指有密集建筑群的城市市区； D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按C类地形考虑。1.3 抗震设防 按建筑工程抗震设防分类标准，建筑工程应分为以下四个抗震设防类别： 1.特殊设防类：指使用上有特殊设施，涉及国家公共安全的重大建筑工程和地震时可能发生严重次生灾害等特别重大灾害后果，需要进行特殊设防的建筑，简称甲类； 2.重点设防类：指地震时使用功能不能中断或需尽快恢复的生命线相关建筑，以及地震时可能导致大量人员伤亡等重大灾害后果，需要提高设防标准的建筑，简称乙类； 3.标准设防类：指大量的除1、2、4款以外按标准要求进行设防的建筑，简称丙类； 4.适度设防类：指使用上人员稀少且震损不致产生次生灾害，允许在一定条件下适度降低要求的建筑，简称丁类； 在围护结构抗震设计计算中： 1.特殊设防类，应按高于本地区抗震设防烈度提高一度的要求加强其抗震措施，同时，应按批准的地震安全性评价的结果且高于本地区抗震设防烈度的要求确定其地震作用； 2.重点设防类，应按高于本地区抗震设防烈度一度的要求加强其抗震措施，同时，应按本地区抗震设防烈度确定其地震作用； 3.标准设防类，应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用； 4.适度设防类，应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用； 根据国家规范建筑抗震设计规范GB50011-2010，杭州地区地震基本烈度为：6度，地震动峰值加速度为0.05g，由于本工程是标准设防类，因此实际抗震计算中的水平地震影响系数最大值应按本地区抗震设防烈度选取，也就是取：max=0.04；2 门窗承受荷载计算2.1 计算依据按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)计算： wk=gzzs1w0 7.1.1-2GB50009-2001 2006年版上式中： wk：作用在门窗上的风荷载标准值(MPa)； Z：计算点标高：96.8m； gz：瞬时风压的阵风系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)： gz=K(1+2f) 其中K为地面粗糙度调整系数，f为脉动系数 A类场地： gz=0.92(1+2f) 其中：f=0.387(Z/10)-0.12 B类场地： gz=0.89(1+2f) 其中：f=0.5(Z/10)-0.16 C类场地： gz=0.85(1+2f) 其中：f=0.734(Z/10)-0.22 D类场地： gz=0.80(1+2f) 其中：f=1.2248(Z/10)-0.3对于C类地形，96.8m高度处瞬时风压的阵风系数： gz=0.85(1+2(0.734(Z/10)-0.22)=1.6073 z：风压高度变化系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算： A类场地： z=1.379(Z/10)0.24 当Z300m时，取Z=300m，当Z350m时，取Z=350m，当Z400m时，取Z=400m，当Z450m时，取Z=450m，当Z30m时，取Z=30m；对于C类地形，96.8m高度处风压高度变化系数： z=0.616(Z/10)0.44=1.6725 s1：局部风压体型系数； 按建筑结构荷载规范GB50009-2001(2006年版)第7.3.3条：验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数s1： 一、外表面 1.正压区 按表7.3.1采用； 2.负压区 - 对墙面， 取-1.0 - 对墙角边， 取-1.8 二、内表面 对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。 本计算点为大面位置。 参JGJ102-2003第5.3.2条文说明：风荷载在建筑物表面分布是不均匀的，在檐口附近、边角部位较大。根据风洞试验结果和国外的有关资料，在上述区域风吸力系数可取-1.8，其余墙面可考虑-1.0，由于围护结构有开启的可能，所以还应考虑室内压-0.2。对无开启的结构，建筑结构荷载规范条文说明第7.3.3条指出“对封闭建筑物，考虑到建筑物内实际存在的个别洞口和缝隙，以及机械通风等因素，室内可能存在正负不同的气压，参照国外规范，大多取(0.2-0.25)的压力系数，现取0.2”。即不论有无开启扇，均要考虑内表面的局部体型系数。 另注：上述的局部体型系数s1(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m2时，局部风压体型系数s1(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数s1(A)可按面积的对数线性插值，即： s1(A)=s1(1)+s1(10)-s1(1)logA 在上式中： 当A10m2时，取A=10m2； 当A1m2时，取A=1m2； s1(10)=0.8s1(1) w0：基本风压值(MPa)，根据现行GB50009-2001附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，按重现期50年，杭州地区取0.00045MPa；2.2 计算杆件时的风荷载标准值 计算杆件时的构件从属面积： A=0.90.6=0.54m2 LogA=0 s1(A)=s1(1)+s1(10)-s1(1)logA =1 s1=1+0.2 =1.2 wk=gzzs1w0 =1.60731.67251.20.00045 =0.001452MPa 2.3 计算玻璃时的风荷载标准值 计算玻璃时的构件从属面积： A=1.81=1.8m2 LogA=0.255 s1(A)=s1(1)+s1(10)-s1(1)logA =0.949 s1=0.949+0.2 =1.149 wk=gzzs1w0 =1.60731.67251.1490.00045 =0.00139MPa 2.4 垂直于门窗平面的分布水平地震作用标准值 qEAk=EmaxGk/A 5.3.4JGJ102-2003 qEAk：垂直于门窗平面的分布水平地震作用标准值(MPa)； E：动力放大系数,取5.0； max：水平地震影响系数最大值； Gk：门窗构件的重力荷载标准值(N)； A：门窗构件的面积(mm2)；2.5 作用效应组合荷载和作用效应按下式进行组合： S=GSGk+wwSwk+EESEk 5.4.1JGJ102-2003上式中： S：作用效应组合的设计值； SGk：重力荷载作为永久荷载产生的效应标准值； Swk、SEk：分别为风荷载，地震作用作为可变荷载产生的效应标准值； G、w、E：各效应的分项系数； w、E：分别为风荷载，地震作用效应的组合系数。上面的G、w、E为分项系数，按5.4.2、5.4.3、5.4.4JGJ102-2003规定如下：进行门窗构件强度、连接件和预埋件承载力计算时： 重力荷载：G：1.2； 风 荷 载：w：1.4； 地震作用：E：1.3；进行挠度计算时； 重力荷载：G：1.0； 风 荷 载：w：1.0； 地震作用：可不做组合考虑；上式中，风荷载的组合系数w为1.0； 地震作用的组合系数E为0.5；3 门窗竖中梃计算基本参数： 1：计算点标高：96.8m； 2：力学模型：简支梁； 3：竖中梃跨度：H=1750mm； 4：竖中梃左受荷单元宽：W1=600mm； 竖中梃右受荷单元宽：W2=1000mm； 5：竖中梃材质：6063-T5；3.1 竖中梃受荷单元分析(1)竖中梃计算简图的确定： 因为：W1H W2H 所以，左受荷单元作用在竖中梃上是梯形荷载； 右受荷单元作用在竖中梃上是梯形荷载；受力简图为： (2)竖中梃在左受荷单元力作用下的受力分析： wk：风荷载标准值(MPa)； W1：左受荷单元宽(mm)； H：竖中梃的跨度(mm)； qwk1：在左受荷单元作用下的风荷载线集度标准值(N/mm)； qw1：在左受荷单元作用下的风荷载线集度设计值(N/mm)； qwk1=wkW1/2 =0.001452600/2 =0.436N/mm qw1=1.4qwk1 =1.40.436 =0.61N/mm qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)； E：动力放大系数，取5.0； max：水平地震影响系数最大值，取0.04； Gk：构件的重力荷载标准值(N)，(含面板和框架)； A：门窗构件的面积(mm2)； qEAk=EmaxGk/A 5.3.4JGJ102-2003 =5.00.040.0005 =0.0001MPa qEk1：左受荷单元水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm)； H：竖中梃的跨度(mm)； W1：左受荷单元宽(mm)； qEk=qEAkW1/2 =0.0001600/2 =0.03N/mm qE1：左受荷单元水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm)； qE1=1.3qEk1 =1.30.03 =0.039N/mm qk1：左受荷单元受水平作用组合线荷载集度标准值(N/mm)； q1：左受荷单元受水平作用组合线荷载集度设计值(N/mm)；用于强度计算时，采用Sw+0.5SE设计值组合： 5.4.1JGJ102-2003 q1=qw1+0.5qE1 =0.61+0.50.039 =0.63N/mm用于挠度计算时，采用Sw标准值： 5.4.1JGJ102-2003 qk1=qwk1 =0.436N/mm M1：在左受荷单元力作用下的跨中最大弯矩设计值(Nmm)； M1=q1H2/24(3-(W1/H)2) =0.6317502/24(3-(600/1750)2) =231721.875Nmm V1：在左受荷单元力作用下的剪力设计值(N)； V1=q1H/2(1-W1/2/H) =0.631750/2(1-600/2/1750) =456.75N(3)竖中梃在右受荷单元力作用下的受力分析： wk：风荷载标准值(MPa)； W2：右受荷单元宽(mm)； H：竖中梃的跨度(mm)； qwk2：在右受荷单元作用下的风荷载线集度标准值(N/mm)； qw2：在右受荷单元作用下的风荷载线集度设计值(N/mm)； qwk2=wkW2/2 =0.0014521000/2 =0.726N/mm qw2=1.4qwk2 =1.40.726 =1.016N/mm qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)； E：动力放大系数，取5.0； max：水平地震影响系数最大值，取0.04； Gk：构件的重力荷载标准值(N)，(含面板和框架)； A：门窗构件的面积(mm2)； qEAk=EmaxGk/A 5.3.4JGJ102-2003 =5.00.040.0005 =0.0001MPa qEk2：右受荷单元水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm)； W2：左受荷单元宽(mm)； H：竖中梃的跨度(mm)； qEk2=qEAkW2/2 =0.00011000/2 =0.05N/mm qE2：右受荷单元水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm)； qE2=1.3qEk2 =1.30.05 =0.065N/mm qk2：右受荷单元受水平作用组合线荷载集度标准值(N/mm)； q2：右受荷单元受水平作用组合线荷载集度设计值(N/mm)；用于强度计算时，采用Sw+0.5SE设计值组合： 5.4.1JGJ102-2003 q2=qw2+0.5qE2 =1.016+0.50.065 =1.048N/mm用于挠度计算时，采用Sw标准值： 5.4.1JGJ102-2003 qk2=qwk2 =0.726N/mm M2：在右受荷单元力作用下的跨中最大弯矩设计值(Nmm)； M2=q2H2/24(3-(W2/H)2) =1.04817502/24(3-(1000/1750)2) =357520.833Nmm V2：在右受荷单元力作用下的剪力设计值(N)； V2=q2H/2(1-W2/2/H) =1.0481750/2(1-1000/2/1750) =655N3.2 选用竖中梃型材的截面特性 选用型材号：55隔热加强中梃 型材的抗弯强度设计值：f=90MPa 型材的抗剪强度设计值：=55MPa 型材弹性模量：E=70000MPa 绕X轴惯性矩：Ix=279390mm4 绕Y轴惯性矩：Iy=97700mm4 绕X轴净截面抵抗矩：Wnx1=7999mm3 绕X轴净截面抵抗矩：Wnx2=6579mm3 型材净截面面积：An=644.217mm2 型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：t=4.2mm 型材受力面对中性轴的面积矩：Sx=6397mm3 塑性发展系数： 对于冷弯薄壁型钢龙骨，按冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-2002，取1.00；对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05； 对于铝合金龙骨，按最新铝合金结构设计规范GB 50429-2007，取1.00； 对塑钢型材，参照铝合金龙骨，取1.00； 此处取：=1.003.3 竖中梃的抗弯强度计算按下面的公式进行强度校核，应满足： (M1+M2)/Wnxf上式中： M1：在左受荷单元力作用下的跨中最大弯矩(Nmm)； M2：在右受荷单元力作用下的跨中最大弯矩(Nmm)； Wnx：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm3)； ：塑性发展系数，取1.00； f：型材的抗弯强度设计值，取90MPa；则： (M1+M2)/Wnx=(231721.875+357520.833)/1.00/6579 =89.564MPa90MPa竖中梃抗弯强度能满足要求。3.4 竖中梃的挠度计算(1)竖中梃在左受荷单元力作用下的挠度计算： df1：竖中梃在左受荷单元力作用下的挠度(mm)； df1=qk1H4/240EI(25/8-5(W1/2/H)2+2(W1/2/H)4) =0.43617504/240/70000/279390(25/8-5(600/2/1750)2+2(600/2/1750)4) =2.596mm(2)竖中梃在右受荷单元力作用下的挠度计算： df2：竖中梃在右受荷单元力作用下的挠度(mm)； df2=qk2H4/240EI(25/8-5(W2/2/H)2+2(W2/2/H)4) =0.72617504/240/70000/279390(25/8-5(1000/2/1750)2+2(1000/2/1750)4) =3.961mm(3)竖中梃在风荷载作用下的总体挠度： df=df1+df2 =2.596+3.961 =6.557mm挠度的限值取杆件总长的1/150，即11.667mm，且不应大于20mm。 6.557mm11.667mm 6.557mm20mm所以，挠度满足要求！3.5 竖中梃的抗剪计算校核依据： max=55MPa (材料的抗剪强度设计值)在上面的公式中： max：竖中梃最大剪应力(N)； V1：在左受荷单元力作用下的剪力设计值(N)； V2：在右受荷单元力作用下的剪力设计值(N)； Sx：竖中梃型材受力面对中性轴的面积矩(mm3)； Ix：竖中梃型材截面惯性矩(mm4)； t：型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度(mm)； max=(V1+V2)Sx/Ixt =(456.75+655)6397/279390/4.2 =6.061MPa 6.061MPa55MPa竖中梃抗剪强度能满足要求!4 门窗横中梃计算基本参数： 1：计算点标高：96.8m； 2：力学模型：简支梁； 3：横中梃跨度：W=600mm； 4：横中梃上受荷单元高：H1=1350mm； 横中梃下受荷单元高：H2=450mm； 5：横中梃材质：6063-T5；4.1 横中梃受荷单元分析(1)横中梃水平方向计算简图的确定： 因为：H1W H2W 所以，上受荷单元作用在横中梃上是三角形荷载； 下受荷单元作用在横中梃上是梯形荷载；受力简图为： (2)横中梃在上受荷单元水平作用力作用下的受力分析： wk：风荷载标准值(MPa)； H1：上受荷单元高(mm)； W：横中梃的跨度(mm)； qwk1：在上受荷单元作用下的风荷载线集度标准值(N/mm)； qw1：在上受荷单元作用下的风荷载线集度设计值(N/mm)； qwk1=wkW/2 =0.001452600/2 =0.436N/mm qw1=1.4qwk1 =1.40.436 =0.61N/mm qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)； E：动力放大系数，取5.0； max：水平地震影响系数最大值，取0.04； Gk：构件的重力荷载标准值(N)，(含面板和框架)； A：门窗构件的面积(mm2)； qEAk=EmaxGk/A 5.3.4JGJ102-2003 =5.00.040.0004 =0.00008MPa qEk1：上受荷单元水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm)； H1：上受荷单元高(mm)； W：横中梃的跨度(mm)； qEk1=qEAkW/2 =0.00008600/2 =0.02N/mm qE1：上受荷单元水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm)； qE1=1.3qEk1 =1.30.02 =0.026N/mm qk1：上受荷单元受水平作用组合线荷载集度标准值(N/mm)； q1：上受荷单元受水平作用组合线荷载集度设计值(N/mm)；用于强度计算时，采用Sw+0.5SE设计值组合： 5.4.1JGJ102-2003 q1=qw1+0.5qE1 =0.61+0.50.026 =0.623N/mm用于挠度计算时，采用Sw标准值： 5.4.1JGJ102-2003 qk1=qwk1 =0.436N/mm M1：在上受荷单元力作用下的跨中最大弯矩设计值(Nmm)； M1=q1W2/12 =0.6236002/12 =18690Nmm V1：在上受荷单元力作用下的剪力设计值(N)； V1=q1W/4 =0.623600/4 =93.45N(3)横中梃在下受荷单元水平作用力作用下的受力分析： wk：风荷载标准值(MPa)； H2：下受荷单元高(mm)； W：横中梃的跨度(mm)； qwk2：在下受荷单元作用下的风荷载线集度标准值(N/mm)； qw2：在下受荷单元作用下的风荷载线集度设计值(N/mm)； qwk2=wkH2/2 =0.001452450/2 =0.327N/mm qw2=1.4qwk2 =1.40.327 =0.458N/mm qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)； E：动力放大系数，取5.0； max：水平地震影响系数最大值，取0.04； Gk：构件的重力荷载标准值(N)，(含面板和框架)； A：门窗构件的面积(mm2)； qEAk=EmaxGk/A 5.3.4JGJ102-2003 =5.00.040.0004 =0.00008MPa qEk2：下受荷单元水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm)； H2：下受荷单元高(mm)； W：横中梃的跨度(mm)； qEk2=qEAkH2/2 =0.00008450/2 =0.02N/mm qE2：下受荷单元水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm)； qE2=1.3qEk2 =1.30.02 =0.026N/mm qk2：下受荷单元受水平作用组合线荷载集度标准值(N/mm)； q2：下受荷单元受水平作用组合线荷载集度设计值(N/mm)；用于强度计算时，采用Sw+0.5SE设计值组合： 5.4.1JGJ102-2003 q2=qw2+0.5qE2 =0.458+0.50.026 =0.471N/mm用于挠度计算时，采用Sw标准值： 5.4.1JGJ102-2003 qk2=qwk2 =0.327N/mm M2：在下受荷单元力作用下的跨中最大弯矩设计值(Nmm)； M2=q2W2/24(3-(H2/W)2) =0.4716002/24(3-(450/600)2) =17220.938Nmm V2：在下受荷单元力作用下的剪力设计值(N)； V2=q2W/2(1-H2/2/W) =0.471600/2(1-450/2/600) =88.312N(4)横中梃在上受荷单元自重作用力作用下的受力分析：受力简图为： Gk：横梁自重线荷载标准值(N/mm)； H1：横梁上分格高度(mm)； Gk=0.0004H1 =0.00041350 =0.54N/mm G：横梁自重线荷载设计值(N/mm)； G=1.2Gk =1.20.54 =0.648N/mm Mx：横梁在自重荷载作用下的弯矩设计值(Nmm)； W：横梁跨度(mm)； Mx=GW2/8 =0.6486002/8 =29160Nmm Vy：垂直总剪力(N)： Vy=1.20.0004WH1/2 =1.20.00046001350/2 =194.4N4.2 选用横中梃型材的截面特性 选用型材号：55隔热中梃 型材的抗弯强度设计值：f=90MPa 型材的抗剪强度设计值：=55MPa 型材弹性模量：E=70000MPa 绕X轴惯性矩：Ix=85990mm4 绕Y轴惯性矩：Iy=160800mm4 绕X轴净截面抵抗矩：Wnx1=2422mm3 绕X轴净截面抵抗矩：Wnx2=2422mm3 绕Y轴净截面抵抗矩：Wny1=6843mm3 绕Y轴净截面抵抗矩：Wny2=5105mm3 型材净截面面积：An=521.723mm2 横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：tx=2.8mm 横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度：ty=2.8mm 型材受力面对中性轴的面积矩(绕X轴)：Sx=2734mm3 型材受力面对中性轴的面积矩(绕Y轴)：Sy=3944mm3 塑性发展系数： 对于冷弯薄壁型钢龙骨，按冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-2002，取1.00；对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05； 对于铝合金龙骨，按最新铝合金结构设计规范GB 50429-2007，取1.00； 对塑钢型材，参照铝合金龙骨，取1.00； 此处取：x=y=1.00；4.3 横中梃的抗弯强度计算按下面的公式进行强度校核，应满足： Mx/xWnx+(M1+M2)/yWnyf上式中： M1：在上受荷单元力作用下的跨中最大弯矩(Nmm)； M2：在下受荷单元力作用下的跨中最大弯矩(Nmm)； Mx：在上受荷单元自重标准值作用下的跨中最大弯矩(Nmm)； Wnx，Wny：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm3)； x，y：塑性发展系数，取1.00； f：型材的抗弯强度设计值，取90MPa；则： Mx/xWnx+My/yWny =Mx/xWnx+(M1+M2)/yWny =29160/1.00/2422+(18690+17220.938)/1.00/5105 =19.074MPa90MPa横中梃抗弯强度能满足要求。4.4 横中梃的挠度计算(1)横中梃在上受荷单元力作用下的挠度计算： df1：横中梃在上受荷单元力作用下的挠度(mm)； df1=qk1W4/120EIy =0.4366004/120/70000160800 =0.042mm(2)横中梃在下受荷单元力作用下的挠度计算： df2：横中梃在下受荷单元力作用下的挠度(mm)； df2=qk2W4/240EIy(25/8-5(H2/2/W)2+2(H2/2/W)4) =0.3276004/240/70000/160800(25/8-5(450/2/600)2+2(450/2/600)4) =0.039mm(3)横中梃在风荷载标准值作用下的总体挠度： dfy=df1+df2 =0.042+0.039 =0.081mm挠度的限值取杆件总长的1/150，即4mm，且不应大于20mm。 0.081mm4mm 0.081mm20mm所以，在风荷载标准值作用下的总体挠度满足要求！(4)横中梃在自重标准值作用下的挠度： dfx=5GkW4/384EIx =50.546004/384/70000/85990 =0.151mm 0.151mm4mm 0.151mm20mm所以，在自重标准值作用下的挠度满足要求！4.5 横中梃的抗剪计算校核依据： max=55MPa (材料的抗剪强度设计值)(1)水平总剪力计算： maxX：横中梃水平最大剪应力(N)； V1：在上受荷单元水平力作用下的剪力设计值(N)； V2：在下受荷单元水平力作用下的剪力设计值(N)； Sy：横中梃型材受力面对中性轴的面积矩(mm3)； Iy：横中梃型材截面惯性矩(mm4)； ty：型材截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度(mm)； maxX=(V1+V2)Sy/Iyty =(93.45+88.312)3944/160800/2.8 =1.592MPa 1.592MPa55MPa横中梃水平抗剪强度能满足要求!(2)垂直总剪力计算： maxY：横中梃垂直最大剪应力(N)； Vy：横中挺垂直方向剪力设计值(N)； Sx：横中梃型材受力面对中性轴的面积矩(mm3)； Ix：横中梃型材截面惯性矩(mm4)； tx：型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度(mm)； maxY=VySx/Ixtx =194.42734/85990/2.8 =2.207MPa 2.207MPa55MPa横中梃垂直方向抗剪强度能满足要求!5 玻璃板块的选用与校核基本参数： 1：计算点标高：96.8m； 2：玻璃板尺寸：宽高=BH=1000mm1800mm； 3：玻璃配置：中空玻璃，外片钢化玻璃5mm,内片钢化玻璃5mm；模型简图为：5.1 玻璃板块荷载计算：(1)外片玻璃荷载计算： t1：外片玻璃厚度(mm)； t2：内片玻璃厚度(mm)； wk：作用在板块上的风荷载标准值(MPa)； GAk1：外片玻璃单位面积自重标准值(仅指玻璃)(MPa)； qEAk1：外片玻璃地震作用标准值(MPa)； g1：外片玻璃的体积密度(N/mm3)； wk1：分配到外片上的风荷载作用标准值(MPa)； qk1：分配到外片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)； q1：分配到外片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)； GAk1=g1t1 =0.00002565 =0.000128MPa qEAk1=EmaxGAk1 =50.040.000128 =0.000026MPa wk1=1.1wkt13/(t13+t23) =1.10.0013953/(53+53) =0.000764MPa qk1=wk1+0.5qEAk1 =0.000764+0.50.000026 =0.000777MPa q1=1.4wk1+0.51.3qEAk1 =1.40.000764+0.51.30.000026 =0.001086MPa(2)内片玻璃荷载计算： t1：外片玻璃厚度(mm)； t2：内片玻璃厚度(mm)； wk：作用在板块上的风荷载标准值(MPa)； GAk2：内片玻璃单位面积自重标准值(仅指玻璃)(MPa) qEAk2：内片玻璃地震作用标准值(MPa) g2：内片玻璃的体积密度(N/mm3)； wk2：分配到内片上的风荷载作用标准值(MPa)； qk2：分配到内片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)； q2：分配到内片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)； GAk2=g2t2 =0.00002565 =0.000128MPa qEAk2=EmaxGAk2 =50.040.000128 =0.000026MPa wk2=wkt23/(t13+t23) =0.0013953/(53+53) =0.000695MPa qk2=wk2+0.5qEAk2 =0.000695+0.50.000026 =0.000708MPa q2=1.4wk2+0.51.3qEAk2 =1.40.000695+0.51.30.000026 =0.00099MPa(3)玻璃板块整体荷载组合计算：用于强度计算时，采用Sw+0.5SE设计值组合： 5.4.1JGJ102-2003 q=1.4wk+0.51.3(qEAk1+qEAk2) =1.40.00139+0.51.3(0.000026+0.000026) =0.00198MPa用于挠度计算时，采用Sw标准值： 5.4.1JGJ102-2003 wk=0.00139MPa5.2 玻璃的强度计算： 校核依据：fg(1)外片校核： 1：外片玻璃的计算参数； 1：外片玻璃的折减系数； qk1：作用在外片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)； a：分格短边长度(mm)； E：玻璃的弹性模量(MPa)； t1：外片玻璃厚度(mm)； 1=qk1a4/Et14 6.1.2-3JGJ102-2003 =0.00077710004/72000/54 =17.267按系数1，查表6.1.2-2JGJ102-2003，1=0.931； 1：外片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)； q1：作用在板块外片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)； a：玻璃短边边长(mm)； b：玻璃长边边长(mm)； t1：外片玻璃厚度(mm)； m1：外片玻璃弯矩系数， 按边长比a/b查表6.1.2-1JGJ102-2003得m1=0.0927； 1=6m1q1a21/t12 6.1.2JGJ102-2003 =60.09270.001086100020.931/52 =22.494MPa 22.494MPafg1=84MPa(钢化玻璃)外片玻璃的强度满足要求!(2)内片校核： 2：内片玻璃的计算参数； 2：内片玻璃的折减系数； qk2：作用在内片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)； a：分格短边长度(mm)； E：玻璃的弹性模量(MPa)； t2：内片玻璃厚度(mm)； 2=qk2a4/Et24 6.1.2-3JGJ102-2003 =0.00070810004/72000/54 =15.733按系数2，查表6.1.2-2JGJ102-2003，2=0.937 2：内片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)； q2：作用在板块内片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)； a：玻璃短边边长(mm)； b：玻璃长边边长(mm)； t2：内片玻璃厚度(mm)； m2：内片玻璃弯矩系数， 按边长比a/b查表6.1.2-1JGJ102-2003得m2=0.0927； 2=6m2q2a22/t22 6.1.2JGJ102-2003 =60.09270.00099100020.937/52 =20.638MPa